保障房吊篮安拆施工计算书和相关图纸

9.1吊篮计算书 19.1.1普通配重式吊篮布置及计算书 19.1.2骑马架式吊篮计算书 59.1吊篮计算书9.1.1普通配重式吊篮布置及计算书依据规范:《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017一、参数信息高空电动吊篮长为6.00m，宽为0.70m，高为1.20m。吊篮前支架长为1.50m，后支架长为4.60m。吊篮锚固类型采用配重悬挂，配重重量为10.00kN。吊篮支架悬挂横梁型钢选用方钢管(120.00×120.00×6mm)。吊篮钢丝绳选用6×19，钢丝绳直径为9.00mm。吊篮自重为4.80kN，钢丝绳自重为1.00kN，悬挑支架自重为1.00kN。额定载重量：630Kg,限载400Kg。吊篮施工均布荷载为1.50kN/m2，基本风压为0.25kPa。风荷载体型系数为0.14，风荷载高度变化系数为1.00。二、验算、验收1、关于钢丝绳安全系数验算：在屋面安装吊篮，按最长吊篮6米的不利因素计算，其计算结果都符合要求。由GB19155-2017标准，钢丝绳安全系数不应小于9.选用钢丝绳：Q/320281PM02-2007<4×3SW+NF-8.3>规格，最小破断拉力为53KN.（见产品合格证）。2、计算依据GB19155-20175.4.63、已知条件：吊篮的额定载荷630kg，限载400Kg。平台自重480kg（含平台360㎏、提升机48㎏×2、安全锁、电控箱、电缆线、重锤）钢丝绳最小破断拉力53kN工作钢丝绳重量28㎏×2根=56kg计算公式竖向荷载标准值应按下式计算：Q1＝（Gk＋Qk）÷2（5.2.2—1）式中：Q1—吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值（KN）；Gk—吊篮及钢丝绳自重标准值（KN）；Qk—施工活荷载标准值（KN）；Q1＝〖（410+126）+500〗∕2=518.0㎏=5.076KN作用于吊篮上的水平荷载可只考虑风荷载，并应由两根钢丝绳各负担1/2，水平荷载标准值应按下式计算：Q2＝Qwk÷2（5.2.2—2）Q2=2.74KN∕2=1.37KN式中：Q2—吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值（KN）；Qwk—吊篮的风荷载标准值（KN）。吊篮在使用时，其动力钢丝绳所受拉力应按下式核算：（5.2.3）EQ式中：QD—动力钢丝绳所受拉力的施工核算值（KN）；Qwk—吊篮的风荷载标准值（KN）。K—安全系数，选取9。QD=54KNK=54÷（25.76+1.88）0.5=54÷4.77=10.28＞9安全系数K=10.28>9由此可见该型吊篮所用钢丝绳满足国家标准的要求，国家标准中规定钢丝绳的安全系数不小于9倍。4、钢丝绳报废标准GB5972-2016钢丝绳使用的安全程度由下列项目判定（见3.5.1-3.5.11）断丝的性质和数量；钢端断丝；断丝的增加率；断丝的局部聚集；绳股断裂；绳经减小，包括绳芯损坏所致的情况；弹性降低；外部磨损外部及内部腐蚀；变形；由于受热或电的作用而引起的损坏；永久伸长的增加率。所有的检验均应考虑以上和其中主要因素，但钢丝绳的损坏往往是由多种因素综合累计造成的，主管人员应判断原因并决定钢丝绳是报废还是继续使用。对于钢丝绳的损坏，检验人员首先应弄清其是否由机构上的缺陷所致，如果是这样，应在更换钢丝绳之前消除该缺陷。5、抗倾覆安全系数计算图5-1抗倾覆计算简图（1）悬挂机构1.5m/4.6m计算：GB/T19155-20176.5.5.3a）3用公式表示即为：Cwr=(Mw*Li+Swr*Lb)/(Wu*Lo)≥3Wu-起升机构极限工作荷载，Wu=√4.35²+2.94²=5.3kN≈530kg（单侧支架）Mw-配重质量，20*25kg=500kg（单侧支架）Swr-配重悬挂支架重量，180Kg（单侧支架）Lo-配重悬挂支架外侧长度，1.5mLb-支点到配重悬挂支架重心的距离，1.6mLi-配重悬挂支架内侧的长度，4.6mCwr=500*4.6+180*1.6）/530*1.5=3.26＞3满足条件国家标准规定防倾翻安全系数不小于3，所以以上方案满足国家标准要求。附图一：吊篮与女儿墙关系大样图9.1.2骑马架式吊篮计算书顶部吊篮支撑结构计算书1.1荷载计算竖向荷载计算施工中吊篮结构重量有：吊篮平台按照6m计算，自重：480kg。额定载重量630Kg，限载400Kg。钢丝绳自重80KG/300m。采用两个支撑结构吊挂吊篮，每侧支撑结构前端承受集中荷载为：Fk1：吊篮支撑结构前端承受集中荷载标准值F1：吊篮支撑结构前端承受集中荷载设计值Fk1=(480+630+80)/2=595KG=5.95KNF1=1.4Fk=8.33KN水平风荷载计算按标高：150m；地面粗糙度：B类地区计算wk：风荷载标准值(kN/m2)W：风荷载设计值(kN/m2)W0：基本风压，50年一遇取为：0.40kN/m2βgz：阵风系数，由GB50009-2012表7.5.1得1.46μz：风压高度变化系数，由GB50009-2012表7.2.1得2.25μs：风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表8.3.1第33项条，按照吊篮龙骨的挡风系数0.2，μs=0.2×1.3=0.26γw：风荷载作用分项系数：1.4wk=βgz×μz×μs×W0=1.46×2.25×0.26×0.40=0.34kN/m2w=γw×wk=1.4×0.34=0.48kN/m2吊篮高度1.46m，长度6mFk2:传递到两侧支撑结构的水平集中荷载标准值F2:传递到两侧支撑结构的水平集中荷载设计值Fk2=0.34×6×1.46/2=1.49KNF2=0.48×6×1.46/2=2.10KN设计图纸

1.2计算模型说明1：横向钢梁采用80x80x4矩形钢管;强度设计值215Mpa2：竖向支撑采用80*80*4钢管支托;强度设计值215Mpa3：连接采用D8拉索;抗拉强度1360Mpa1.3计算模型计算简图(圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图1.4荷载信息1.节点荷载××以下为节点荷载汇总表:单位：力(kN)；弯距(kN.m)第1工况节点荷载表节点号PxPyPzMxMyMz40.00.0-6.00.00.00.0第2工况节点荷载表节点号PxPyPzMxMyMz41.50.00.00.00.00.0(1).工况号:1×输入荷载库中的荷载:序号Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-6.00.00.00.0节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图(2).工况号:2×输入荷载库中的荷载:序号Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)11.50.00.00.00.00.0节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图××以下为节点荷载图单位：力(kN)；弯距(kN.m)第1工况节点荷载简图第2工况节点荷载简图荷载组合计算结构挠度时1.00x1.00龙骨自重+1.00x1.00竖向荷载工况+1.00x1.00风荷载工况计算结构强度时1.20x1.00龙骨自重+1.40x1.00竖向荷载工况+1.40x1.00风荷载工况“合位移”最大的前10个节点位移表（单位：mm）序号节点号组合号组合序号X向位移Y向位移Z向位移位移平方和14110.00.0-0.50.525110.20.0-0.10.233110.20.00.10.247110.10.00.00.151110.10.0-0.00.162110.00.00.00.076110.00.00.00.088110.00.00.00.0最大Z向位移0.50mm＜1500/200=7.50mm结构挠度满足要求。1.5结构位移计算结果架体受力计算计算单元前支腿下反力N1＝W（1+L1/L2）+GD＝4.48×（1+0.9/1.5）+1.35＝8.52kN2.6.2QJ横梁焊缝承载力计算F＝ffw*he*lwffw－角焊缝抗拉设计强度160N/mm2he-角焊缝的计算高度，0.7hf=0.7×4=2.8mmlw－焊缝的计算长度,每处(90－2×4)×4＝288mm,每个立杆两道焊缝。所以：F＝160×2.8×288＝129kNF＝129kN＞N1＝8.52kN梁体受力符合要求前支腿下荷载取前面计算结果N1＝8.63kN梁的受力计算连续梁设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB50010-2017),本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB50009-2017),本文简称《荷载规范》钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF5001计算简图：2计算条件：荷载条件:均布恒载标准值:0.00kN/m_活载准永久值系数:0.50均布活载标准值:0.00kN/m_支座弯矩调幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3_计算时考虑梁自重:考虑恒载分项系数:1.20__活载分项系数:1.40活载调整系数:1.00__配筋条件:抗震等级:不设防__纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30__箍筋级别:HPB300配筋调整系数:1.0__上部纵筋保护层厚:25mm面积归并率:30.0%__下部纵筋保护层厚:25mm最大裂缝限值:0.400mm_挠度控制系数C:200截面配筋方式:双筋__3计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm梁号1:跨长=8400B×H=300×600左中右弯矩(-):0.0000.0000.000弯矩(+):0.00025.9960.000剪力:22.404-8.060-14.360上部as:353535下部as:353535上部纵筋:200200200下部纵筋:200200200箍筋Asv:254254254上纵实配:2E12(226)2E12(226)2E12(226)下纵实配:2E12(226)2E12(226)2E12(226)箍筋实配:腰筋实配:4d8(201)4d8(201)4d8(201)上实配筋率:0.23%0.23%0.23%下实配筋率:0.23%0.23%0.23%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂缝:0.0000.0370.000挠度:-0.0002.767-0.000最大裂缝:0.037mm<0.400mm最大挠度:2.767mm<21.000mm(4200/200)本跨计算通过.4所有简图：5.配筋比较实配钢筋L4a(10)2E20;2E12;结构强度计算结果“强度应力比”最大的前10个单元的验算结果（所在组合号／情况号）序号单元号强度绕2轴整体稳定绕3轴整体稳定绕2轴抗剪应力比绕3轴抗剪应力比绕2轴长细比绕3轴长细比绕2轴W/l绕3轴W/l结果140.43(1/1)0.430.430.000.0082882800满足250.40(1/1)0.400.400.000.0082882800满足360.20(1/1)0.200.200.000.0050050000满足410.15(1/1)0.150.180.000.0385900满足590.11(1/1)0.160.110.020.0097500满足680.11(1/1)0.160.120.000.00974300满足770.10(1/1)0.100.100.000.0472500满足820.08(1/1)0.120.090.000.00974800满足930.07(1/1)0.070.070.000.00271900满足由计算可得，结构最大应力比为0.43＜1.0，故结构强度及稳定性满足设计要求。1.7支座反力级轴力计算结果各组合下支座反力设计值(单位：kN、kN.m)组合号节点号NxNyNzMxMyMz2-2.00.020.40.0-0.80.0162.50.0-8.40.00.00.08-2.60.0-3.10.0-0.90.0轴力N包络图(单位：kN)1.8拉索根部连接计算计算采用6号节点反力：N：作用于埋件的拉力设计值，2.5KNV：作用于埋件的剪力设计值，8.4KN埋件位置采用4个M12高强化学锚栓由混凝土结构后锚固技术规程(JGJ145-2013)：锚栓中受力最大锚栓的拉力设计值为Nsdh=N/4=2.50/4=0.625KN抗剪承载力计算Vsi=V/4=8.4/4=2.1KN化学锚栓基本承载力数据规格：M12,混凝土强度为：C30拉拔力设计值：16.2KN＞0.625KN抗剪力设计值：17.7KN＞2.10KN后置埋件强度满足设计要求。且满足安全系数大于3的规定。L型钢件周围焊缝验算荷载取用：拉力设计值N=2.50kN，弯矩设计值M=8.40kN×0.1=0.84kNm，剪力设计值Q=8.40kN。L型钢件周围为围焊，焊缝高度6mm，焊缝抗拉设计强度185N/mm2，抗剪设计强度125N/mm2。焊缝高度hf=6mm。焊缝有效高度he=0.7hf=0.7×6=4.2mm，每条竖向焊缝有效长度lw=110mm，每条水平焊缝有效长度lw=120mm。有效焊缝惯性矩W=2×110×110×4.2/6=16940mm3有效焊缝截面积A=2×4.2×（110+120）=3864mm2拉力引起的剪应力设计值：σ拉=N=2.50×103/3864=0.6N/mm2；弯矩引起的拉应力设计值：σ弯=M/W=0.84×106/16940=5N/mm2；剪力引起的剪应力设计值：τ=Q/A=8.40×103/3864=2.2N/mm2；远小于焊缝抗拉设计强度185N/mm2，焊缝的抗剪设计强度125N/mm2。1.910#槽型钢托立柱底部后置埋件及顶部焊缝的验算1.9.1荷载取用：水平荷载为沿吊篮平台纵向的风荷载，平台宽度为700mm，取吊篮平台横向风荷载的1/6，即F=2.10kN/6=0.35kN。该水平力F作用在前臂端，方向与横梁垂直。1.9.2化学锚栓4个M12的行距为100mm，排距为200mm。框梁混凝土强度为：C30。每个化学锚栓拉拔力设计值16.2kN；抗剪力设计值17.7kN。10#槽型钢托立柱底部、顶部为围焊，焊缝高度6mm，焊缝抗拉设计强度185N/mm2，抗剪设计强度125N/mm2。1.9.3作用效应计算：F在10#槽型钢托立柱顶部引起的扭矩设计值：M扭=0.35×1.6=0.56kNm；F在10#槽型钢托立柱顶部引起的剪力设计值：N剪=0.35kN；F在后置埋件处引起的扭矩设计值：M扭=0.35×1.6=0.56kNm；F在后置埋件处引起的弯矩设计值：M=0.35×0.5=0.18kNm；F在后置埋件处引起的剪力设计值：N剪=0.35kN；F在后置埋件处引起的扭转剪力按2个化学锚栓承受计算，N扭剪栓=0.35×1.6/0.2/2=1.4kN；F在后置埋件处引起的剪力由4个化学锚栓承受计算，N剪栓=0.35/4=0.9k