某旅馆八层框架结构设计计算书毕业设计论文

某旅馆八层框架结构设计计算书毕业设计论文武汉理工大学毕业设计论文旅馆八层框架结构设计计算书学院系专业班级学生姓名指导教师设计中英文摘要本工程为天津市一拟建多层旅馆按使用功能将建筑分为八层的旅馆主楼和局部二层的商场主楼282m局部裙楼两层8m总建筑面积1032624m2本建筑物防火等级二级抗震设防烈度7度本工程结构设计采用框架结构结构计算按横向框架承重分析内力计算考虑以下四种荷载作用即水平地震荷载作用下的内力竖向恒载作用下的内力重力荷载设计值作用下的内力及风载作用下的内力在进行截面抗震设计时柱按偏压构件计算为保证延性框架要强剪弱弯强柱弱梁强节点弱构件强锚固的设计原则且满足构造要求DesignAbstractThisengineeringisahotelofmanylayersintendingtosetupinTianjinCityAccordingtotheusefunctiontheconstructcontentseightlayerstallbuildingandtwolayersshortbuildingThehighis282msofMainfloorandthepartialfloorelevationis84mTotalbuildingareais1032624m2Thisbuildingresistantfiresissecondclassandtheanti-seismicgarrisonissevenpointfivedegreeThisengineeringconstructiondesignadoptiontheframeconstructionBeingcalculatingthestructurethelateralstructurebelackedasframesystemandbeanalysisconstructioncalculationconsideroftheactioncomefromfourloadstheyarehorizontalearthquakeloaddesignvalueofgravityloadandrepresentativevalueofgravityloadandtheotheriswindloadBeingunderwaythedesignofcross-sectionanti-seismicwelookthecolumnasstubbornlypressedmembertocomputeIntheintrestoftheassuranceoftheframe-workabilitycontinueweadheretothedesignprincipleisstrangercolumnandweakerbeamstrangershearforceandweakerbendingstrangerjointstrongeranchorageAndthecross-sectionmusttomeetthedemandofconstruction建筑设计说明部分一工程概况工程名称某宾馆工程位置天津市工程总面积1032624㎡主楼8层高282m一二层层高42m标准层层高33m裙楼共两层高84m层高42m结构形式现浇整体框架二建筑物功能与特点该拟建的建筑位于天津市市内设计内容主楼为宾馆裙楼为商场此建筑占地面积191835m2总建筑面积为1032624m2平面设计建筑朝向为南北向平面布置满足长宽比小于5采用纵向66m横向45m24m60m的柱距满足建筑开间模数和进深的要求2立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求设置了大面积的玻璃窗外墙面根据《98J1工程做法》选用面砖饰面不同分隔区采用不同的颜色区隔以增强美感3防火防火等级为二级安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m大房间设前后两个门小房间设一个门满足防火要求室内消火栓设在走廊两侧每层两侧及中间设3个消火栓最大间距25m满足间距50m的要求4抗震建筑的平立面布置规则分为三个区ABC各区之间均设有净距300500的抗震缝建筑的质量分布和刚度变化均匀楼层没有错层满足抗震要求屋面屋面形式为平屋顶平屋顶排水坡度为2排水坡度的形式为垫置坡度排水方式为内排水屋面做法采用《98J1工程做法》中柔性防水聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面三设计资料一自然条件1工程地质条件详见地质勘查报告2抗震设防7度3防火等级二级4建筑物类型丙类5基本风压W0040KNm2主导风向西北风6基本雪压S0050KNm27冻土深度－07m8地下水位最低－17m最高－15m9气象条件年平均温度12oC最高温度39oC最低温度－21oC年总降雨量5415mm日最大降雨量1155mm10楼面活荷办公室20KNm2走道20KNm2餐厅25KNm2二工程做法1屋面做法高聚物改性沥青卷材防水①4厚高聚物改性沥青卷材防水层带砂小片石作为保护层②20厚13水泥砂浆层找平层③16水泥焦渣找2坡最薄处30厚④50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层⑤钢筋混凝土基层2楼面做法1房间走道楼面现制水磨石①12厚125水泥磨石楼面磨光打蜡②素水泥浆结合层一道③20厚13水泥砂浆找平层上卧分隔条④40厚C20细石混凝土垫层后浇层⑤钢筋混凝土楼板2卫生间楼面铺地砖①8厚地砖楼面干水泥擦缝②撒素水泥面洒适量清水③20厚14干硬性水泥砂浆结合层④60厚C20细石混凝土向地漏找平最薄处30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚15～18或用其他防水涂料防水层防水层周边卷起高150⑥20厚13水泥砂浆找平层四周抹小八字角⑦现浇钢筋混凝土楼板3外墙面做法面砖饰面①11水泥砂浆细砂勾缝②贴8厚面砖在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂然后粘贴③6厚1022水泥石灰膏砂浆找平层④6厚116水泥石膏砂浆刮平扫毛⑤6厚1054水泥石灰砂浆打底扫毛⑥刷一道加气混凝土界面处理剂4内墙面做法纸筋麻刀灰墙面①刷内墙涂料②2厚纸筋麻刀灰抹面③9厚13石灰膏砂浆④5厚139水泥石膏砂浆打底划出纹理⑤加气混凝土界面处理剂一道5顶棚做法铝合金条板吊顶①06厚铝合金条板面层②中龙骨U50×19×05中距为1000③大龙骨[60×30×15吊顶附吊挂中距为1000④Φ8螺栓吊杆双向吊点中距1000一个⑤钢筋混凝土板内预留Φ6铁环双向中距1000⑥现浇钢筋混凝土板板底用水加10火碱清洗油腻6散水做法混凝土散水①50厚C15混凝土撒11水泥砂子压实赶光②150厚37灰土垫层③素土夯实向外坡4三门窗门选用标准图集中的木门窗选用塑钢窗门窗表见表1门窗表表1编号 洞口尺寸 开启方向 材料 樘数 备注 宽×高 C1 2400×2650 推拉窗 塑钢 52 单槽双玻开启扇带纱扇 C2 1800×2650 推拉窗 塑钢 40 单槽双玻开启扇带纱扇卫生间窗装磨砂玻璃 C3 1500×1750 推拉窗 塑钢 4 单槽双玻 C4 1800×1750 推拉窗 塑钢 220 单槽双玻开启扇带纱扇卫生间窗装磨砂玻璃 C5 1200×1750 推拉窗 塑钢 4 单槽双玻开启扇带纱扇 C6 1500×1750 推拉窗 塑钢 12 单槽双玻开启扇带纱扇 M1 4200×3600 弹簧门 玻璃门 2 M2 3000×3600 弹簧门 玻璃门 1 M3 1800×3600 平开门 夹板门 2 M4 900×2100 平开门 夹板门 240 M5 1500×2100 平开门 夹板门 4 M6 750×2100 平开门 夹板门 22 结构设计计算书结构布置及结构计算简图的确定结构布置B区结构平面布置如图1所示2确定梁柱截面尺寸主梁h18112l18112×6600825mm550mm取h650mmb300mm连系梁边跨HGFE梁h550mmb250mm中跨GF梁h400mmb250mm次梁h550mmb250mm柱截面12层600mm×600mm38层500mm×500mm现浇楼板厚100mm满足hl01≥1503计算简图的确定见图2根据地质资料确定基础顶面离室外地面为700mm由此求得底层层高为55m各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用边跨梁取I15I0中跨梁取I2I0I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩HG跨梁GF跨梁FE跨梁38层柱2层柱首层柱荷载计算恒载计算屋面框架梁线荷载标准值4厚高聚物改性沥青卷材防水层三毡四油上铺小石子04KNm220厚13水泥砂浆层找平层002×2004KNm216水泥焦渣找2坡最薄处30厚KNm250厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层005×050025KNm2钢筋混凝土基层01×2525KNm2铝合金条板吊顶012KNm2屋面恒载481KNm2边跨HGFE跨框架梁自重025×055×25344KNm2中跨框架梁自重025×04×2525KNm2粉刷2×04－01×002×1702KNm2因此作用在顶层框架梁上的线荷载为图3g8HG1g8FE1344KNmg8GF125KNmg8HG2g8FE2481×331587KNmg8FG2481×241154KNm2楼面框架梁线荷载标准值30厚水磨石地面10mm面层20mm水泥砂浆打底065KNm240厚C20细石混凝土垫层004×2510KNm2100厚钢筋混凝土楼板01×2525KNm2铝合金条板吊顶012KNm2楼面恒载427KNm237层框架梁边跨HGFE跨框架梁自重025×055×25344KNm边跨填充墙自重019×33－065×60302KNm墙面粉刷33－065×002×2×17180KNm中跨框架梁自重025×04×2525KNm梁侧粉刷2×04－01×002×1702KNm因此作用在37层框架梁上的线荷载为图3gHG1gFE1344302180826KNmgGF1250227KNmgHG2gFE2427×331409KNmgFG2427×241025KNm2层框架梁边跨填充墙自重019×42－065×60405KNm2墙面粉刷42－065×002×2×17241KNm2因此作用在2层框架梁上的线荷载为图3gHG1gFE1344405241990KNmgGF127KNmgHG2gFE21409KNmgGF11025KNm3屋面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重030×065×66×253218KN粉刷002×065－010×2×66×17247KN600高女儿墙自重06×66×019×60451KN粉刷06×002×2×66×17269KN框架梁传来屋面自重KN次梁自重025×055×60×252061KN作用在次梁上的屋面自重KN框架梁传来次梁自重KN顶层E轴节点集中荷载G8E32182474512692619448311287KNF轴框架梁自重及粉刷32182473465KN框架梁传来屋面自重KN框架梁传来次梁自重4483KN顶层F轴节点集中荷载G8F34655736448313684KNG轴框架梁自重及粉刷3465KN框架梁传来屋面自重5736KN次梁自重025×055×45×251547KN作用在次梁上的屋面自重KN框架梁传来次梁自重KN顶层G轴节点集中荷载G8G34655736303612237KNH轴框架梁自重及粉刷3465KN女儿墙自重及粉刷720KN框架梁传来屋面自重2619KN框架梁传来次梁自重3036KN顶层H轴节点集中荷载G8H346572261930369840KN438层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷3465KN塑钢窗自重2×18×175×045284KN窗下墙自重029×09×66－05×6955KN内粉刷002×09×66－05×17187KN外贴面砖008×09×61×198870KN窗边墙自重029×66－05－2×18×33－155×6761KN内粉刷00266－05－2×18×33－155×17149KN外贴面砖008×33－155×25×198693KN框架梁传来楼面自重KN次梁自重025×055×60×252061KN作用在次梁上的墙自重019×33－055×55×61724KN粉刷2×002×33－055×55×171029KN作用在次梁上的楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重05×05×33×252063KN内粉刷09×002×33×17101KN外贴面砖008×05×33×198261KN38层E轴节点集中荷载GE346528495518787076114969323255472206310126117586KNF轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重61×33－065×019×601843KN粉刷61×33－065×2×002×171099KN扣除门洞重－21×09×019×602×002×17×2－688KN门重21×09×02×2076KN框架梁传来屋面自重KN次梁自重2061KN作用在次梁上墙的自重及粉刷172410292753KN作用在次梁上的楼面自重6130KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重2063KN粉刷16×002×33×17180KN38层F轴节点集中荷载GF346518431099－68807650925472206318018602KNG轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重1843KN粉刷1099KN扣除门洞重－688KN门重076KN框架梁传来屋面自重5092KN次梁自重1547KN作用在次梁上墙的自重及粉刷019×33－055×40×601254KN2×002×33－055×40×17748KN作用在次梁上的楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重2063KN粉刷180KN38层G轴节点集中荷载GG346518431099－68807650923783206318016913KNH轴框架梁自重及粉刷3465KN墙体自重3899KN框架梁传来楼面自重2325KN框架梁传来次梁自重3783KN框架柱自重2063KN粉刷加面砖101261362KN38层H轴节点集中荷载GH3465389923253783206336215897KN52层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷3465KN塑钢窗自重2×18×265×045429KN窗下墙自重029×09×66－06×6940KN内粉刷002×09×66－06×17184KN外贴面砖008×09×60×198855KN窗边墙自重029×66－06－2×18×42－155×61107KN内粉刷002×66－06－2×18×42－155×17216KN外贴面砖008×42－155×23×198965KN框架梁传来楼面自重KN次梁自重025×055×60×252061KN作用在次梁上的墙自重019×42－055×55×62289KN粉刷2×002×42－055×55×171365KN作用在次梁上的楼面自重6130KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重06×06×42×253780KN内粉刷12×002×42×17171KN外贴面砖008×06×42×198399KN2层E轴节点集中荷载GE3465429940184855110721696523255923378017139920759KNF轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重60×42－065×019×602428KN粉刷60×42－065×2×002×171448KN扣除门洞重－688KN门重076KN框架梁传来屋面自重5092KN框架梁传来次梁自重5923KN框架柱自重3780KN粉刷2×002×42×17286KN2层F轴节点集中荷载GF346524281448－68807650925923378028621810KNG轴框架梁自重及粉刷3465KN内纵墙自重2428KN粉刷1448KN扣除门洞重－688KN门重076KN框架梁传来屋面自重5092KN次梁自重1547KN作用在次梁上墙的自重及粉刷019×42－055×38×601581KN2×002×42－055×38×17943KN作用在次梁上的楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重3780KN粉刷286KN2层G轴节点集中荷载GG346524281448－68807650924044378028619931KNH轴框架梁自重及粉刷3465KN墙体自重4696KN框架梁传来楼面自重2325KN框架梁传来次梁自重4044KN框架柱自重3780KN粉刷及面砖570KN38层H轴节点集中荷载G8H3465469623254044378057018880KN6恒载作用下结构计算简图图32楼面活荷载计算楼面活荷载作用下结构计算简图如图4所示图中各荷载计算如下1屋面框架梁线荷载标准值p8HGp8FE05×33165KNmp8GF05×2412KNm2楼面框架梁线荷载标准值pHGpFE20×3366KNmpGF20×2448KNm3屋面框架节点集中荷载标准值E轴由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载P8E272359631KNF轴由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载359KNP8F6983591057KNG轴由框架梁传来的屋面荷载698KN由框架梁传来次梁荷载P8G698235933KNH轴由框架梁传来的屋面荷载272KN由框架梁传来次梁荷载235KNP8H272235507KN4楼面框架节点集中荷载标准值E轴由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PE108814352523KNF轴由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载1435KNPF279314354228KNG轴由框架梁传来的屋面荷载2793KN由框架梁传来次梁荷载PG27939413734KNH轴由框架梁传来的屋面荷载1088KN由框架梁传来次梁荷载941KNPH10889412029KN3风荷载计算风压标准值计算公式为wkβzμsμzw0因结构高度H293mB129HB2315βz应按下式计算βz对于框架结构T00801nT06408取T07则w0T2040×07202所以125地面粗糙程度为C类063各层标高处βz见表2对于矩形平面μs13μz可查荷载规范当查得的μz10时取μz10将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载计算过程如表2所示表中A为一榀框架各层节点的受风面积计算结果如图5所示横向风荷载计算表2层次 βz μs zm μz w0KNm2 Am2 PwKN 8 179 13 288 10 044 1584 1622 7 170 13 255 10 044 2178 2118 6 161 13 222 10 044 2178 2006 5 152 13 189 10 044 2178 1894 4 143 13 156 10 044 2178 1782 3 134 13 123 10 044 2178 1669 2 125 13 90 10 044 2475 1770 1 113 13 48 10 044 2970 1920 4风载下的位移计算1计算简图见图52柱Kc值柱Kc值计算表3层数 截面m2 混凝土强度等级 惯性矩Icm4 m3 KNm 38 05×05 C40 521×10-3 158×10-3 5135×103 2 06×06 C40 108×10-3 257×10-3 8357×103 1 06×06 C40 108×10-3 196×10-3 6382×103 3柱Kb值边跨HGFE梁Ib15中跨GF梁Ib245m梁24m梁60m梁4及的值38层H轴柱G轴柱F轴柱E轴柱2层H轴柱G轴柱F轴柱E轴柱底层H轴柱G轴柱F轴柱E轴柱5值见表4框架柱D值计算表4 H轴 G轴 F轴 E轴 38层 1437×103 2258×103 2077×103 1149×103 6921×103 2层 966×103 1637×103 1489×103 762×103 4854×103 底层 1035×103 1294×103 1235×103 957×103 4521×103 6侧移①由弯曲和剪切变形产生的位移8层7层6层5层4层3层2层底层②由轴向变形产生的位移查表得故顶点位移满足要求三非抗震内力计算1竖向恒载作用下的内力计算竖向恒载作用下的内力计算采用分层法1荷载简化图3中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成在求固端弯矩时将梯形分布荷载及三角形荷载化作等效均布荷载顶层HG跨α165450367GF跨FE跨α1656027537层HG跨α165450367GF跨FE跨α165602752层HG跨α165450367GF跨FE跨α165602752柱的线刚度调整由于取出中间一层分析柱除底层的线刚度取框架柱实际线刚度的09倍38层158×10-3×091422×10-32层257×10-3×092313×10-31层196×10-33弯矩分配系数节点标号见图6中间层省略节点1节点2节点3节点4节点5节点6节点7节点8节点9节点10节点11节点12节点13节点14节点15节点164杆件固端弯矩5分层法求内力具体过程见图7求得杆端内力后通过静力平衡条件可求得相应的剪力和轴力见图89102竖向 活荷载作用下的内力计算1荷载简化2杆件固端弯矩3分层法求内力具体过程见图11同理可求得相应的剪力和轴力见图1213143雪荷载内力计算SkμrS0屋面为平屋面μr10S005KNm2Sk05KNm2杆件固端弯矩4风载下内力计算风荷载作用下的结构计算如图5所示内力计算采用D值法计算过程见图15和图16其中可通过有关表格查得反弯点高度y0风荷载下的弯矩图见图17柱轴力和梁剪力图见图18图7恒载下分层法求杆端弯矩图8恒荷载作用下的弯矩图KNm图9恒载下梁的剪力图KN图10恒载下柱的轴力图KN图11活荷载下分层法求杆端弯矩图12活荷载作用下的弯矩图KNm图13活荷载下梁的剪力图KN图14活荷载下柱的轴力图KN图15风荷载下剪力在各柱间分配KN图16风荷载下反弯点及柱端弯矩求解图17风荷载下弯矩图KNm图18风荷载下柱的弯矩和梁的剪力图四地震作用下荷载计算本设计仅考虑水平地震作用即可并可采用基底剪力法计算水平地震作用力由于该结构的刚度比较均匀可取一个计算单元进行计算1分层计算重力荷载代表值8层1女儿墙自重720×2142KN2屋面自重屋面恒载481KNm2屋面面积66×129068911m2屋面自重481×891142862KN3梁重主梁3465×413860KN连梁344×456027×244260KN次梁4260KN梁重12380KN4墙重扣门窗洞口加门窗自重外墙内墙墙重10984KN5柱重605倍雪荷05×05×89112228KN8层重力荷载代表值74281KN37层1楼面自重楼面恒载427KNm2楼面面积66×1298514m2楼面自重427×851436355KN2梁重主梁13860KN连梁4260KN次梁4260KN梁重22380KN3墙重扣门窗洞口加门窗自重外墙内墙墙重21968KN4柱重505倍楼面活荷载05×20×85148514KN37层重力荷载代表值98031KN2层1楼面自重36355KN2梁重22380KN3墙重扣门窗洞口加门窗自重外墙内墙墙重24624KN4柱重216422433951406612424KN505倍楼面活荷载05×20×85148514KN2层重力荷载代表值104297KN首层1楼面自重36355KN2梁重22380KN3墙重扣门窗洞口加门窗自重外墙2×48699738KN内墙墙重27280KN4柱重39514066×216034KN505倍楼面活荷载05×20×85148514KN首层重力荷载代表值110563KN各层重力荷载代表值为G874281KNG7398031KNG2104297KNG1110563KN2自振周期计算按顶点位移法计算考虑轻质填充墙对刚度的影响取基本周期调整系数α008计算公式为式中为顶点位移单位为m按D值法计算见表5 横向框架顶点位移计算表5层次 8 74281 74281 69210 00103 05867 7 98031 172312 69210 00249 05764 6 98031 270343 69210 00391 05515 5 98031 368374 69210 00532 05124 4 98031 466405 69210 00674 04592 3 98031 564436 69210 00816 03918 2 104297 668733 48540 01378 03102 1 110563 779296 45210 01724 01724 3横向地震作用地震作用按7度Ⅱ类场地地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑则Tg035α012采用底部剪力法计算由于T107814Tg049s故应考虑顶部附加地震作用取δn008×07800100724结构底部剪力为顶点附加地震作用为计算结果列于表6各层地震作用及楼层地震剪力表6层次 him Him GiKN GiHi FiKN ViKN 8 33 95 74281 219129 0163 5843 8586 7 33 262 98031 256841 0191 6847 13694 6 33 229 98031 224491 0167 5986 19680 5 33 196 98031 192141 0143 5226 24906 4 33 163 98031 159791 0119 4266 29172 3 33 130 98031 127440 0095 3405 32577 2 42 97 104297 101168 0075 2688 35265 1 55 55 110563 60810 0045 1613 36878 4变形验算结果列于表7变形验算表7层次 层间剪力ViKN 层间刚度Di m 层高m 层间相对弹性转角 8 8586 69210 00012 33 12750 7 13694 69210 00020 33 11650 6 19680 69210 00028 33 11179 5 24972 69210 00036 33 1917 4 29172 69521 00042 33 1786 3 32577 69210 00047 33 1702 2 35265 48540 00073 42 1575 1 36878 45210 00082 55 1677 层间相对弹性转角均满足θe[θe]1550的要求五地震作用内力计算地震作用下结构内力计算简图如图所示地震作用力沿竖向呈倒三角形分布内力计算也采用D值法其计算过程如图19和20所示其结果如图21和22所示图19地震作用下剪力在各柱间分配KN图20各柱反弯点及柱端弯矩图21地震作用下弯矩图KNm图22地震作用下柱轴力和梁剪力图六内力组合根据以上内力计算结果即可进行各梁柱各控制截面上的内力组合其中梁的控制截面为梁端及跨中每层共有9个截面柱每层有两个控制截面及柱顶和柱底为了施工方便对梁端弯矩进行调幅只对恒载和活载下弯矩进行调幅结果见图23和图24内力组合见表8到表13图23恒荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图KNm图24活荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图KNm注1弯矩单位为KNm轴力单位为KN2此处符号β为考虑楼层层数的活荷载折减系数12层取06534层取07056层取08578层取10注1震调整系数γRE抗弯取075抗剪取0852MGE为相应于本跨内的γRE12MG13ME见表3弯矩单位为KNm剪力单位为KN

七梁柱截面配筋计算框架梁柱截面配筋除满足承载力要求外对于梁和e0h055的偏心受压柱还应满足裂缝宽度要求梁的配筋计算1梁的支座截面考虑了柱支座宽度的影响按支座边缘截面的弯矩计算其值为MM组-V组b2式中M组为梁内力组合表中支座轴线上的弯矩值V组为相应组合的支座剪力b为柱的支承宽度12层b600mm38层b500mm按上式的计算结果列入表15中梁支座边缘弯矩计算表152计算纵向受拉钢筋当梁下部受拉时按T形截面设计当梁上部受拉时按矩形截面设计对于FE跨翼缘计算宽度当按跨度考虑时按梁间距考虑时按翼缘高度考虑无须考虑这种情况故取同理HG跨GF跨梁内纵向钢筋选HRB400级钢ξb0518下部跨间截面按单筋T形截面计算因为对于FE跨属于第一类T形截面同理HGGF跨梁也为第一类T形截面具体计算过程见表16注表中b在求跨中受拉钢筋时取

3梁斜截面受剪承载力计算故截面尺寸满足要求对于HGFE跨梁端加密区箍筋取4肢φ8100箍筋用HRB235级钢筋fyv210Nmm2则加密区长度取085m非加密区箍筋取4肢φ8150对于箍筋设置满足要求对于GF跨梁端加密区箍筋取4肢φ10100箍筋用HRB235级钢筋则由于跨度小加密区长度取整跨其余计算过程见表17柱的配筋计算1剪跨比和轴压比验算表给出了框架梁各层剪跨比和轴压比计算结果其中剪跨比λ也可取Hn2h0表中的McVc和N不应考虑承载力抗震调整系数由表18可见各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求柱的剪跨比和轴压比验算表18由表18可知剪跨比均满足2的要求轴压比均满足08的要求2柱的计算长度对于现浇楼盖底层柱计算长度l010H其余层l0125H3计算柱的纵向受力钢筋柱的纵向钢筋均采用HRB400级钢筋其抗拉和抗压设计值fyfy都为360Nmm2下面是几个有代表性的柱的配筋计算过程其余柱的计算结果见表和表①E轴柱8层柱M7658KNmN17204KNl0125H125×33004125mml0h4125500825要考虑挠度对偏心距的影响ea7>20130h20mmeie0ea44520465mm取l0h15取ηei105×465488mm03h003×4551365按大偏压情况计算eηei＋h2－a4885002－45693mm采用对称配筋于是按构造配受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率满足要求②E轴柱底层柱M34730KNmN231368KNl010H10×55005500mml0h5500600917要考虑挠度对偏心距的影响ea20130h20mmeie0ea15020170mm取l0h15取ηei120×170204mm03h003×5551665按大偏压情况计算eηei＋h2－a2046002－45459mm采用对称配筋于是按构造配受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率满足要求3柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算由前可知G轴柱顶弯矩设计值对三级抗震等级柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值满足要求取λ30N228308KN03fcbh03×191×600×6001000206228KN取N206228KN故该层柱应按构造配置箍筋柱端加密区的箍筋选用4肢Φ10100由表18可知一层柱底的轴压比n0444查《混凝土结构设计规范》com箍筋最小配箍特征值λV0065则最小体积配箍率加密区位置及长度按规范要求确定非加密区还应满足s10d160故箍筋取4肢Φ101503．框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以首层F轴节点为例由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的受剪设计值因节点两侧梁不等高计算时取两侧梁的平均高度即hb5504002475mmhb05103602435mm1剪力设计值其中对于三级抗震等级ηc11为节点左右梁端组合弯矩设计值之和对于首层F轴节点96750636030KNmHn0358×5505×424069m2剪压比限值因为bb250bc2300故取bjbb05bc250300550mmhj600mmηj10满足剪跨比要求3节点受剪承载力节点核芯区的受剪承载力按下式计算其中N取二层柱底轴力N192421KN和05fcA05×191×600×6003438KN二者中较小值故取N192421KN设节点区配箍为4肢Ф10100则节点满足受剪承载力要求

八罕遇地震作用下弹塑性变形验算罕遇地震作用下的层间剪力由抗震规范查得罕遇地震的地震影响系数最大值α072多遇地震作用下α012罕遇地震与多遇地震的地震影响系数之比为0720126故将表6中的层间剪力乘以6得到多遇地震作用下的层间剪力见表20罕遇地震作用下的层间剪力表20层次 8 7 6 5 4 3 2 1 多遇地震下层间剪力KN 8586 13694 19680 24906 29172 32577 35265 36878 罕遇地震下层间剪力KN 51516 82176 11808 14943 17503 19546 21159 22126 楼层受剪承载力计算1构件实际正截面承载力按框架梁柱的实际配筋面积及材料强度标准值柱还应包括对应于重力荷载代表值的轴向力下面一底层为例进行说明其中fyk400KNm2HG跨梁左端右端H柱其中NG为重力荷载代表值下的轴力对于底层H柱顶NG169678KN柱底NG175375KN则75846KNm74748KNm其余各层计算见表222第i层柱的相对弹性线刚度ki式中为标准层的线刚度此处以38层为标准层设其相对线刚度为1则2层1层3楼层受剪承载力计算采用简化的柱底塑性铰法计算计算过程见表21楼层受剪承载力计算表214薄弱层谈塑性层间变形验算由式可求得各层ξy见表22楼层屈服强度系数求解表22由此可确定薄弱楼层的位置现选13层为薄弱层其弹塑性层间位移计算结果见表由表23可见最大层间弹塑性位移发生在第1层其θp162[θp]150故满足规范要求弹塑性层间位移验算表23九次梁计算1荷载计算见表242内力计算见表24次梁荷载及内力计算表24HG跨 12g 14q p 支座负弯矩 跨中正弯矩 剪力 KNm KNm KNm KNm KNm KN 8 1900 181 2081 -3512 1756 4682 72 2310 721 3031 -5115 2557 6820 1 2507 721 3228 -5447 2724 7263 FE跨 层次 12g 14q p 支座负弯矩 跨中正弯矩 剪力 KNm KNm KNm KNm KNm KN 8 2069 200 2269 -6807 3404 6807 72 2461 804 3265 -9795 4898 9795 1 2658 804 3462 -10386 5193 10386 3承载力计算正截面受弯承载力计算同连梁一样跨内按T行截面设计翼缘计算宽度对于HG跨取对于FE跨取次梁正截面配筋计算表252斜截面受剪承载力计算故截面尺寸满足要求梁端加密区箍筋取双肢φ8100箍筋用HRB235级钢筋fyv210Nmm2则加密区长度取085m非加密区箍筋取双肢φ8150对于箍筋设置满足要求十板的计算对于EFGH跨由于l02l012按双向板进行计算对于FG跨按单向板计算双向板按弹性理论设计设计荷载q20×1428KNm2g427×12512KNm2pqg792KNm2计算跨度l0lc轴线间距离弯矩计算边跨板弯矩计算表26中间跨按单向板计算图25板区格划分图支座负弯矩跨中正弯矩截面设计截面有效高度假定选用Ф8钢筋则l01方向跨中截面的h0181mml02方向跨中截面的h0173mm支座截面h081mm为了便于计算均近似取γ095截面配筋计算结果及实际配筋列于表27中十一纵向框架梁主梁计算主梁按连续梁考虑按弹性方法进行计算1计算简图由于是框架结构梁的计算跨度就为轴线间的距离均为66m等跨可以根据表格计算内力图26主梁计算简图2荷载设计值1屋面主梁梁荷载计算a恒载①均布恒荷载主梁自重030×065×25488KNm粉刷002×065－010×2×17037KNm框架梁传来屋面自重均布恒荷载设计值g488037790×121578KNm②集中恒荷载次梁自重025×055×60×252061KN作用在次梁上的屋面自重KN集中恒荷载设计值G206169052×126617KNb活荷载①均布活荷载均布活荷载设计值q082×14115KN②集中活荷载集中活荷载设计值Q359×14503KN238层主梁梁荷载计算a恒载①均布恒荷载主梁自重030×065×25488KNm粉刷002×065－010×2×17037KNm框架梁传来楼面自重墙体自重及粉刷233066353KNm均布恒荷载设计值g488037701353×121895KNm②集中恒荷载次梁自重025×055×60×252061KN作用在次梁上的楼面自重KN墙体自重172410292753KN集中恒荷载设计值G2061613027532×126566KNb活荷载①均布活荷载均布活荷载设计值q328×14459KN②集中活荷载集中活荷载设计值Q1436×142010KN32层主梁梁荷载计算a恒载①均布恒荷载主梁自重030×065×25488KNm粉刷002×065－010×2×17037KNm框架梁传来楼面自重墙体自重及粉刷326466495KNm均布恒荷载设计值g488037701495×122065KNm②集中恒荷载次梁自重025×055×60×252061KN作用在次梁上的楼面自重KN墙体自重3876KN集中恒荷载设计值G2061613038762×127240KNb活荷载①均布活荷载均布活荷载设计值q328×14459KN②集中活荷载集中活荷载设计值Q1436×142010KN2弯矩剪力设计值3主梁的承载力计算1正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算因所以翼缘计算宽度取取计算主梁配筋计算表292斜截面受剪承载力计算故截面尺寸满足要求梁端加密区箍筋取4肢φ8100箍筋用HRB235级钢筋fyv210Nmm2则加密区长度取120m非加密区箍筋取4肢φ8150对于箍筋设置满足要求3次梁两侧附加横向钢筋计算取底层AB跨进行计算次梁传来集中力F702420109034KN现h1650-550100mms2h13b2×1003×250950mm取附加箍筋φ8200双肢则在长度s范围可布置附加箍筋排数m95020045现次梁两侧各布置三排共6排另加吊筋120Asb314m2可以十二楼梯计算计算简图的确定图27楼梯计算简图踏步板TB1计算取一个踏步为一个计算单元荷载计算踏步板斜板厚度取40mm水磨石容重标准值为065KNm2水磨石面层030015×065×12035KNm板底抹灰踏步板自重03×25×12108KNmg035014108157KNm活荷载q20×03×14084KNmpgq157084241KNm2内力计算计算跨度l011002022130m跨中弯矩3截面计算踏步截面的平均高度为混凝土用C30fc143Nmm2钢筋采用HPB235fy210Nmm2按构造要求梁式楼梯踏步板配筋应不少于2根现选配2φ6As57mm2斜梁TL1计算斜梁计算简图为一简支梁计算跨度为l0113×3002×1502004400mm梁高hl0110440mm取h450mm梁宽bh2225mm取b200mm荷载计算踏步传来荷载梁自重梁侧面和底面粉刷金属栏杆重012×12012KNmg603275050012940KNm内力计算最大弯矩最大剪力正截面计算TL1与TB1现浇在一起故TL1可按倒L形截面受弯构件计算翼缘厚度翼缘宽度取两者较小者采用HRB335级钢筋fy300Nmm2混凝土采用C30fc143Nmm2故属于第一类L形截面既受压区在翼缘内选用214斜截面承载力计算007fcbh0007×143×200×41082082N18500N故知可按构造要求配置箍筋选用φ6250mm平台板TB2计算平台板取1m宽作为计算单元取板厚60mm荷载计算水磨石面层065×12078KNm平台板自重006×25×1218KNm板底抹灰重002×17×12041KNm恒载设计值g299KNm活荷载设计值q20×1428KNm总计pgq579KNm内力计算计算跨度跨中最大弯矩截面承载力计算取h0h-a60-1545mm则选用5φ6As142mm2TL2计算确定平台梁的计算跨度及截面高度跨度L2Lna3201015345mL2105Ln105×32com取计算跨度L2336m截面高度hL212336012280mm取h300mm取b200mm荷载计算由平台板传来均布荷载579×11202434KNm梁自重02×03-006×25×12144KNm梁侧抹灰002×03-006×2×17×12020KNm均布荷载设计值598KNm斜梁传来集中荷载设计值内力计算计算简图见图因为计算跨度L2336m净跨度Ln32m支座反力R598×336525×422055KNMV2055598×3223012KN承载力计算h0300-40260mm正截面承载力计算按矩形截面梁计算选用216As402mm2fcbh0007×143×200×2605205KN3012KN按构造配置箍筋十三雨棚的计算已知门洞宽18m现取雨蓬板宽为b24m伸出墙外长l12m设雨蓬梁两端各伸入墙内05m则雨蓬梁长为242×0534m1雨蓬板计算取1m宽板带为计算单元设板厚hl12120012100mm取板端厚80mm荷载计算20mm水泥砂浆面层20×002×12048KNm板自重按平均厚25×009×12270KNm15mm纸筋石灰抹底16×0015×12029KNm恒荷载设计值g347KNm由于雪荷载小于活荷载取活荷载设计值为q07×14098集中荷载1m宽内一个