毕业设计尹聪

千里之行，始于足下朽木易折，金石可镂第③最大静拉力验算主提升天轮：式中：―――允许钢丝绳最大静张力，；―――钢丝绳最大终端荷载，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大提升高度，m。计算：副提升天轮：式中：―――允许钢丝绳最大静张力，；―――钢丝绳最大终端荷载，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大提升高度，m。计算：主提升机选用TXG－型提升天轮，副提升机选用为TXG－型提升天轮，两天轮均为直径3.0m,破断力总和1735kN。均可满意使用及安全要求规定。5.2悬吊系统5.2.1电缆的悬吊放炮电缆选用型，其理论分量为1.6kg/m，电缆卡子分量为0.5kg/个，每5米设一卡子，单绳悬吊。(1)钢丝绳的终端荷载计算式中：―――钢丝绳终端荷载，N；―――卡子单位分量，kg/个取0.5kg/个；―――电缆单位分量，kg/m取7500kg/m。―――钢丝绳最大悬垂高度，m。计算：钢丝绳最大终端荷载：(2)计算挑选钢丝绳式中：―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，；―――钢丝绳极限抗拉强度，MPa取1850Mpa；―――钢丝绳安全系数，取7.5；―――钢丝绳最大悬垂高度，m取926.58m。计算：按照值，选用多层股不旋转圆股钢丝绳，其技术特征如下：直径，钢丝直径，钢丝绳总破断力为=238000N,参考分量为1.218。(3)验算安全系数式中：―――安全系数；―――钢丝绳破断力总和，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，；―――最大悬垂高度，m；计算：故满意安全要求。(5)绞车的挑选式中：―――允许钢丝绳最大静张力，；―――钢丝绳最大终端荷载，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大悬垂高度，m；计算：选用型凿井绞车，钢丝绳静张力50000>26524.3N能满意要求所需容绳量及钢丝绳最大静张力的要求。(6)悬吊天轮的挑选选用MZS单槽悬吊天轮，可满意钢丝绳直径及最大静张力要求。5.2.2安全梯的悬吊当井筒停电或发生骤然冒水等其他意外事故时，工人可以借助安全梯疾驰撤离工作面。选用安全梯共五段，全长32.13m，总重为681.38kg，全长可容纳20人，配有钩头和缓冲器，采用单绳悬吊。(1)钢丝绳的终端荷载计算式中：―――钢丝绳终端荷载，N；―――安全梯容纳人数，取20个；―――个人平均体重，kg取70kg；―――安全梯分量，kg取681.38kg；计算：(2)计算挑选钢丝绳式中：―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，；―――钢丝绳极限抗拉强度，MPa取1850Mpa；―――钢丝绳安全系数，取9；―――钢丝绳最大悬垂高度，m。计算：按照值，选用多层股不旋转圆股钢丝绳，其技术特征如下：直径，钢丝直径，钢丝绳总破断力为=411500N,参考分量为2.081(3)验算安全系数式中：―――安全系数；―――钢丝绳破断力总和，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，取20418；―――最大悬垂高度，m取926.58m；计算：故满意安全要求(4)绞车的挑选式中：―――允许钢丝绳最大静张力，；―――钢丝绳最大终端荷载，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大悬垂高度，m；计算：选用型凿井绞车，钢丝绳静张力50000>39333.76N能满意要求所需容绳量及钢丝绳最大静张力的要求。(5)悬吊天轮的挑选选用MZS单槽悬吊天轮，可满意钢丝绳直径及最大静张力要求。5.2.3模板的悬吊基岩段井壁采用一套YJM-3.6/5.5型液压金属模板，分量取12710kg，由四台绞车悬吊。(1)钢丝绳的终端荷载计算式中：―――钢丝绳终端荷载，N；―――模板分量，kg取12710kg/个；计算：钢丝绳最大终端荷载：(2)计算挑选钢丝绳式中：―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，；―――钢丝绳极限抗拉强度，MPa取1850Mpa；―――钢丝绳安全系数，取7.5；―――钢丝绳最大悬垂高度，m。计算：按照Ps值，选用多层股不旋转圆股钢丝绳，其技术特征如下：直径ds=24mm，钢丝直径，钢丝绳总破断力为Qd=579500N,参考重2.02kg/m。(3)验算安全系数式中：―――安全系数；―――钢丝绳破断力总和，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，；―――最大悬垂高度，m；计算：故满意安全要求(4)绞车的挑选式中：―――允许钢丝绳最大静张力，；―――钢丝绳最大终端荷载，；―――钢丝绳每米分量，；―――最大悬垂高度，m；计算：选用型凿井绞车，钢丝绳静张力50000N>37712.45N能满意要求所需容绳量及钢丝绳最大静张力的要求。(5)悬吊天轮的挑选选用MZS单槽悬吊天轮，可满意钢丝绳直径及最大静张力要求。5.2.4吊盘的悬吊井筒施工期间井筒内悬吊6300mm、层间距均为4m的两层工作吊盘一套，在施工冻结段外壁时，必须在吊盘最下层的外沿上加装环形辅助盘，在吊盘其他层的外沿上加装环形栏杆，以确保施工安全。囫囵吊盘由稳绳兼做吊盘绳由四台绞车配四条钢丝绳悬吊。(1)单根钢丝绳的终端荷载计算式中：―――钢丝绳终端荷载，N；―――吊盘自重（包括零星材料及人员）取12000kg―――水箱自重加水重，取5400kg―――局部扇风机分量，取500kg―――水泵总分量，取5000kg―――抓岩机自重加动载系数8077―――抓岩机所抓矸石的分量0.6(2)计算挑选钢丝绳式中：―――钢丝绳每米分量，；―――最大终端荷载，；―――钢丝绳极限抗拉强度，MPa取1850Mpa；―――钢丝绳安全系数，取7.5；―――钢丝绳最大悬垂高度，m取930m。计算：按照值，选用多层股不旋转圆股钢丝绳，其技术特征如下：直径，钢丝直径，钢丝绳总破断力为=839000N,参考分量为4.197(3)验算安全系数式中：―――安全系数；―――钢丝绳破断力总和，取839000N；―――钢丝绳每米分量，取；―――最大终端荷载，取55941.5；―――最大悬垂高度，m取930m；计算：故满意安全要求。(4)绞车的挑选式中：―――允许钢丝绳最大静张力，；―――钢丝绳最大终端荷载，取55941.5N；―――钢丝绳每米分量，取；―――最大悬垂高度，m取879.7m；计算：选用型凿井绞车，钢丝绳静张力160000>94231.99N能满意要求所需容绳量及钢丝绳最大静张力的要求。(5)悬吊天轮的挑选选用MZS单槽悬吊天轮，可满意钢丝绳直径及最大静张力要求。钢丝绳的技术特征表表5-2-1序号项目名称规格型号数量（根）钢丝绳直径mm钢丝直径mm每米分量（kg）钢丝绳总破断力（N）1主提升18×7+FC-Φ44-17701442.88.252副提升187-37-18501372.45.33卧泵1819-46-185024638.324放炮电缆619-18-1850118.51.21.2182380005安全梯187-23-18501231.52.0814115006模板619-24-20004241.82.025795007吊盘1819-33-18504331.34.197839000稳绞车技术特征表表5-2-2序号项目名称规格型号数量卷筒钢丝绳静张力KN钢丝绳最大直径mm分量t直径m宽度m中央高度m1主提升JKZ-4×2.65/15142.650.71704421.22副提升JK-3.5×2.5/2013.52.50.71303723.43吊泵JZM-40/1300A21.251.150.740060.534.64放炮电缆JZ-5/1300A10.50.80.585023.535安全梯JZ-10/1300A10.810.8100316.26模板JZ-16/1300A411.251.0516040.511.57吊盘JZ-16/1300A611.251.0516040.511.58混凝土输送管JZM-25/1300A.21.120.950.72505221天轮技术特征表表5-2-3序号天轮规格型号数量钢丝绳最大直径钢丝绳钢丝破断力总和（KN）轮径mm外径mm轴长mm两轴承中央距mm轴心高度mm1主提升TXK-2500/39.51401015250030008002402副提升TXK-2500/39.51401015250030008002403卧泵MZS2.2-0-21.051522501050126010708001804放炮电缆MZS2.1-0-10.512350500595430280905安全梯MZS2.1-0-10.651311006507754903401006模板MZS2.1-0-10.654311006507754903401007吊盘MZS2.1-0-10.84401608009605604001105.3提升机与稳车的布置(1)地面提绞设备的布置参数1）钢丝绳的最大弦长：提升机为60m、凿井绞车为55m；2）钢丝绳的最大偏角：提升机为、凿井绞车为；3）钢丝绳的最小仰角（下绳）：提升机为，JK新型为、凿井绞车无规定。(2)提升机与井筒间距计算1）按照提升钢丝绳的最大允许偏角，计算钢丝绳的最小弦长式中：―――滚筒宽度，主提升机取2.3m、副提升机取2.3m；―――钢丝绳最大偏角正切值。计算：主提升机：副提升机：2）计算滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的最小距离式中：―――滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的最小距离，m;―――天轮轴与地面距离，m取26.36+0.24+0.63=27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取0.7m;―――天轮直径，m主提升机取2.5m、副提升机取2.5m。计算：主提升机：副提升机：3）按照允许最小出绳仰角，计算提升机滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的最大水平距离式中：―――天轮轴与地面距离，m取26.36+0.24+0.63=27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取0.7m;―――天轮直径，m主提升机取2.5m、副提升机取2.5m。计算：主提升机：副提升机按提升机的最大弦长求出另一最大水平距离式中：―――提升钢丝绳最大弦长，m;―――天轮轴与地面距离，m取26.36+0.24+0.63=27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取0.7m;―――天轮直径，m主提升机取2.5m、副提升机取2.5m。计算：主提升机：副提升机：5）从、值中选较小值为提升机滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间最大水平距离：主提升机=55.07m；副提升机=55.07m6）提升机相对于井筒位置的布置范围值主提升机36.64m≤b≤55.07m；副提升机36.64m≤b≤55.07m都取51m。(3)提升钢丝绳仰角、偏角计算1）仰角：式中：―――天轮轴与地面距离，m取26.36+0.24+0.63=27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取0.7m;―――天轮半径，m主提升机取1.25m、副提升机取1.25m；―――滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的距离，m取51m。计算：主提升机：＞；副提升机：＞。均能满意要求。2）偏角：式中：―――天轮轴与地面距离，m取26.36+0.24+0.63=27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取0.7m;―――天轮半径，m主提升机取1.25m、副提升机取1.25m；―――滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的距离，m取51m。―――钢丝绳弦长，m。计算：主提升机：；副提升机：；计算偏角：式中：―――卷筒宽度，主提升机取2.3m；副提升机取2.3m；―――钢丝绳弦长，主提升机取56.38m；副提升机取56.38m。计算：主提升机：＜；副提升机：＜。(4)凿井绞车与立井井壁间的距离（以吊盘绞车JZM－40/1000A为例）1）滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的最小水平距按钢丝绳最大偏角允许值，算出最小弦长式中：―――天轮绳槽中央线至滚筒中央之水平距，m计算时取0；―――卷筒宽度，m取1.15m。计算：按计算滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的最小水平距式中：―――天轮轴与地面距离，m取26.66+0.12+0.45=27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取1m;―――天轮直径，m取0.8m。计算：，不存在，按0取值。按钢丝绳允许的最大出绳仰角计算另一最小水平距式中：―――天轮轴与地面距离，m取27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取1m;―――天轮直径，m取0.8m。―――允许最大仰角。因JZM型凿井绞车最大出绳仰角无规定，则→∞，也取为0。取及中之大值为凿井绞车滚筒轴线至钢丝绳悬垂线的最小水平距离，取=0。2）滚筒轴线至钢丝绳垂线间的最大水平距按绞车的最大允许弦长计算最大水平距式中：―――天轮轴与地面距离，m取27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取1m;―――天轮直径，m取0.8m。计算：按钢丝绳最小允许出绳仰角计算另一最大水平距离式中：―――天轮轴与地面距离，m取27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取1m;―――天轮直径，m取0.8m。―――允许最小仰角。因JZM型凿井绞车最小允许出绳仰角无规定则：若→0，→∞。从及中挑选较小值为绞车滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间的最大水平距取=48.74m3）决定凿井绞车与井筒的相对位置布置范围值则取36.5m和45m，详细取值见附图BYSJ-3。4）提升钢丝绳仰角、偏角计算A偏角：式中：―――天轮轴与地面距离，m取27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取1m;―――天轮半径，m取0.4m；―――滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间距离,取36.5m和45m。―――钢丝绳弦长，m。计算：；计算偏角：式中：―――卷筒宽度，m取1.15m；―――钢丝绳弦长，m取24.8、36.07m。计算：＜；＜。B仰角：式中：―――天轮轴与地面距离，m取27.23m;―――滚筒主轴中央高出井口水平距离，m取1m;―――天轮半径，m取0.4m；―――滚筒轴线至钢丝绳悬垂线间距离,取36.5m和45m。计算：＞；＞。结果显示可满意要求。其他稳绞车计算同理。(5)提绞设备之间及与其他设施间的安全距离1）凿井绞车钢丝绳与其所越过的前一台绞车的最高部分的间距2）悬吊设备的钢丝绳与侧面的通过车辆最突出部分的间距3）悬吊设备的钢丝绳与下面通过车辆最突出部分的间距因为布置时需要考虑绞车平面尺寸，故在布置时数据上有一定的调节，其详细数据以附图为准。地面稳绞车的详细布置详见附图地面稳绞车平面、立面布置图。5.4施工辅助系统5.4.1排水（1）排水方式主井井筒穿过的含水层，基岩段全井筒预计井筒涌水量为：180.80。表土层、风化基岩采用冻结法施工，基岩段采用爆破法施工。冻结段以下基岩段含水层预计井筒涌水量为120.535左右，但经地面预注浆后预计井筒涌水量为16.97。当涌水量小于10时，采用工作面风动潜水泵向吊桶排水，吊桶带水排到地面。当井筒涌水量大于10时，在吊盘上层盘安装卧泵排水，由工作面风泵排水至吊盘水箱，再由卧泵排水至地面。(2)水泵选型按照井筒的深度和涌水量大小决定水泵型号，现拟采用以下型号水泵：风泵：BQF-50/25，排水量25，扬程50m卧泵：选用PJ200×12高扬程离心泵3台，一台使用；一台检修；一台备用，涌水量大时启用两台。排水量100，配Y630－4，10kV，2400kW电动机。PJ泵是从英国（MATHER）公司引进技术发明的高扬程离心泵，该泵结构合理，汽蚀性能好，效率高，运行安稳可靠。具有排水系统容易，效率高，总投资及年运行费用较低等优点。(3)排水管路挑选1）计算挑选吸水、排水管直径式中：―――排水量，；―――排水管的内径，；―――管道中水流的平均速度，现取2。计算：2）管壁厚度式中：―――管壁厚度，―――管材的容许应力，取=80―――管内液体压力，=0.011()=―――管壁附加厚度，cm无缝钢管=0.1~0.2计算：现拟选用无缝钢管因为该矿井含水层比较多涌水量会比较大,为了应急排水的需要，主井井筒内设置两趟管路。(4)悬吊计算悬吊方式采用凿井稳车悬吊=1\*GB3①水管及悬吊物质量计算式中：―――计算悬吊物质总质量，kg；―――水管单位长度质量，取53.86；―――水管长度，m取1105m；―――每副卡子及螺栓分量，kg/副取4.67kg；―――终端卡子重，kg取4.34kg；―――水管内水重取―――法兰盘及螺栓分量，kg取11kg/副―――水泵自重取4000kg计算：=2\*GB3②悬吊两根电缆及卡子分量（每4m一副卡子）式中：―――电缆及卡子计算分量，kg―――电缆单位长度分量，kg/m取4kg/m―――电缆悬垂长度，m取―――电缆卡子单位分量，kg/副取1.5kg/副计算：因为受到井筒断面的限制，水管悬吊的绞车难以布置，经最后决定将水管做井壁悬挂。5.4.2压气(1)压风量计算按照井筒的施工特点，主要用风设备为FJD-6A型伞钻、HZ-型中央回转抓岩机，GK-50风动锻钎机和风泵BQF-50/15。因为伞钻与抓岩机不同时使用，计算时取耗风量最大的计算。主井井筒施工风动机具配备表表5-4-1序号名称数量单台耗量（m3/min）同时系数备注1伞钻（FJD-6A）18012风动锻钎机（GK-50）1413风泵（BQF-50/15）14.514HZ-6中央回转抓岩机1171最大耗风量计算：式中：―――计算风量，；―――管网漏风系数取1.15；―――风动机械磨损使耗风量增强的系数取1.15；―――高原修正系数取1.002；―――同型号风动机具同时使用系数；―――风动机具耗风量；――－同型号风动机具使用台数；计算：(2)压风机选型按照井筒施工期间的最大用风量现拟选用四台L8-80/8型空气压缩机，每台装机能力80。两台使用，一台备用，一台检修，可以满意要求，该型空气压缩机技术特征如下：型号：L8-80/8排气量：80排气压力：0.8MPa质量：6000kg(3)压风管路挑选=1\*GB3①压风管内径计算：式中：―――压风管内径，m；―――井筒最大需风量，取117.3；―――吸入大气压，普通为0.1；―――管道中空气的平均压力，取0.8；―――管内压缩空气流速，普通为5~10m/s取8.5m/s；计算：m=2\*GB3②压风管路压力损失式中：―――某一段压风管路的压力损失，；―――某一段压风管路的长度，m；―――某一段压风管选用的标准直径，m；―――某一段压风管的计算流量，117.3；计算：通过以上计算，决定在工厂压风机房安装四台L8-80/8型空压机，每台供风能力为80，压风管选用无缝钢管，其最大悬吊长度为900m。压风管采用井壁吊挂方式悬吊，不另设钢丝绳做悬吊，管段使用迅速接头衔接。5.4.3通风《煤矿安全规程》和《煤炭工业矿井设计规范》（GB50215-94）规定，矿井总风量应按井下同时工作的最多人数每人每分钟供养风量不得少于4m3或采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量总和的最大值选取。(1)通风方式挑选通风方式有压入式、抽出式和混合式三种1）压入式通风适用于井深小于300~400m时，它有以下特点：①出风速度快，射程远，冲洗及排出工作面瓦斯、炮烟的能力与降温效果好②井筒常常处于污风状态中2）抽出式通风适用于井筒掘进与井壁支护平行作业，有以下特点：①井筒常常处于新风状态，当井壁有淋水时水雾较小②采用硬质风筒悬吊分量大③当有瓦斯危险时，只能用离心式风机或电机在机壳外的轴流式风机④当风筒距工作面较远时，放炮后工作面易浮上炮烟停滞区，延伸了排出炮烟的时光。3）混合式通风适用与瓦斯大或井筒直径大的深井掘进，其特点是：①通风效果好，兼有压入式和抽出式通风的优点②但是此种通风方式要多用一套通风设备和悬吊设施。综上所述：按照井筒施工情况拟采用混合式通风，在需要时使用局部扇风机举行通风。(2)风量计算每个自立通风的掘进工作面实际需风量，应按瓦斯及二氧化碳涌出量、炸药用量、工作面人数等条件分离举行计算，并取其中最大值。对于建井施工期，详细到该井筒，因为属于低瓦斯矿区，风量计算主要考虑工作面同时工作人数和放炮排烟所需风量。1）按工作面同时工作最多人数计算式中：―――工作面同时工作最多人数取30人2）按放炮排烟计算所需风量在立井井筒掘进时，井壁淋水能使空气流动，并能溶解炮烟中的二氧化氮等有害气体。因此，在按炸药量计算井筒掘进工作面风量时，应考虑淋水因素。式中：―――爆破后工作面所需风量，；―――爆破后井筒通风时光，min取15min；―――同时爆破的炸药量，kg取230.2kg；―――井筒掘进断面面积，取38.47；―――通风长度，m取50m；―――淋水系数取0.3；计算：3）按排尘风速计算风量式中：—排尘速度取0.15m/s—井筒断面面积计算得：=5.77m³/s通过上述计算得：工作面风量取5.77m³/s。(3)扇风机及风筒选型1）风筒挑选压入式通风机风筒挑选Φ500mm胶皮风筒，10m一节；抽出式通风机风筒选用Φ700mm玻璃钢风筒。2）局部通风机工作风量①压入式通风机向工作面压入风的局部通风机，其通风距离很短。其工作风量近似于工作面风量。即：=5.77m³/s②抽出式通风机抽出式通风机工作风量取=6.924m³/s3）风压①压入式通风机风压式中：—压入式通风机工作风量—百米风阻取54.2N·S²/m则35m风筒总风阻=54.2×35/100=18.97N·S²/m=470.5Pa②抽出式通风机风压式中：—抽出式通风机工作风量—压入式通风机工作风量—百米风阻取10.5N·S²/m则1100m风筒总风阻=10.5×1100/100=115.5N·S²/m=3439.6Pa按照井筒工作面所需最大风量和局部的工作风量和风压，现压入式通风机选用2BKJ-NO6/37型。抽出式通风机选用2BKJ-6.3/60型。5.4.4信号与照明(1)信号、照明的布置原则和要求1）主副提升绞车均有自立的信号系统；2）井口与绞车之间均采用声光俱全的信号设置，并设置直通电话；3）井口与井下之间具有自立的信号系统，并有直通电话；4）所有提升信号必须经过井口信号工转发，严禁井下与绞车房直接用信号联系；5）绞车房与调度室、井口与调度室均设有自立的通讯系统(2)系统设备1）通讯：在矿方通讯系统未形成前，由施工单位自备小容量程控电话总机，满意生产调度联系，对外采用移动电话举行联系；2）信号：凿井期间采用DX-1型通讯、声光信号装置两套，主副提升系统各一套，作为吊盘、井口之间的通讯及提升联络系统。井口、绞车房之间设直通电话及声光信号装置，各稳车群采用扩散控制系统。井口信号装置与绞车的控制回路相闭锁，以确保提升安全。3）照明：井口及地面采用荧光灯，井筒内采用Dd250/127-EA型隔爆投光灯，井口盘下，吊盘的各层上各设一盏，下层盘下面悬挂三盏，放炮前提上吊盘以防放炮打坏。

第6章安全技术措施6.1总论(1)施工人员必须结实树立“安全第一、预防为主”的思想。项目部要建立健全安全检查机构，配备专职安检人员。施工队、班组有兼职安检员负责施工中安全检查监督工作。(2)郑重按照《煤矿安全规程》，郑重按照“施工组织设计”和“施工作业规程”以及“技术操作规程”举行施工。坚定反驳“三违”，做到“一工程一措施”，“无措施不能施工”的原则。(3)建立安全调度会议制度，坚持定期召开安全办公会，解决安全生产中存在的问题，做到不安全不生产，施工队要坚持班前班后会，布置总结安全工作。(4)必须建立井口安全制度，井上下信号工、把钩工、绞车司机都必须有郑重的岗位责任制及控制操作规程，并经过安全技术培训合格后，持证上岗，严禁无证操作。(5)针对本项目的施工特点，对所有施工人员举行技术和岗位培训。(6)建立健全安全生产责任制，采取业务保安，项目部领导干部、各专业人员、各业务部门、各工种工人都要建立安全责任制。(7)人员乘吊桶或随吊桶升降时，在井筒内的悬吊设备上作业时，在翻矸台上工作时，都必须佩戴保险带。保险带必须拴在结实构件上，保险带定期举行实验。每次使用前必须举行检查，发现损坏时，必须赶紧更换。人员乘吊桶时，乘罐人员和数量应符合“规程”要求并在作业规程中明确规定。(8)井口要建立入井人员检身制度，配备专人，郑重检身。每个入井人员必须佩戴安全帽、保险带，严禁烟火带入井下。6.2职业健康安全保护措施(1)切实抓好施工中的防治水、防瓦斯、防洪、提升吊挂管理等各种灾害预防工作。(2)伞钻、中央回转抓岩机等大型施工设备的使用，上下井要编制专项措施和操作规程。要害工种及异常工种必须持证上岗。(3)提升、悬吊钢丝绳，应指定专人做好使用前、使用中的实验、检查工作。(4)仔细分析研究地质和水文地质资料，确保工程质量和施工安全，及时判断含水层位。采取“有疑必探”的原则举行工作面的探水工作，探水注浆施工前，要有可靠的排水系统。(5)郑重遵守不安全不生产制度，做好大临工程的检查验收工作，杜绝事故隐患。(6)加强火工品管理，郑重按爆破图表组织施工。(7)协助工人身心健康，及时发放劳动保护用品（劳动保护用品必须有“五证”）。登高作业人员，必须佩带保险带并生根可靠，所有作业人员必须按要求使用相应的施工作业劳动保护用品。(8)所用起重设备、机具、绳索等应郑重按安全规程要求选用，使用前应仔细检查检修，并有书面检查记录。(9)郑重执行交接班制度，仔细填写施工验收记录。(10)井内主要设备设施的设置、运行、维修的安全措施。6.2.1吊盘在使用时的设置、运行、维修的安全措施a、吊盘安装完毕后必须保证两层吊盘起吊后自成水平，误差不得超过±10mm，钢梁与圈梁之间误差不得超过±8mm。b、安装完毕后必须保证吊盘起吊后，上下喇叭口中央重合。c、吊盘在安装完毕后，必须对吊盘上的所有紧固件举行检查并二次紧固。d、吊盘在安装好之后使用到50米时，对吊盘上的紧固件复查一次。吊盘上在决定安装抓岩机前对吊盘和立柱上的紧固件举行检查一次e、每根立柱旁加设保护绳，保护绳的安全系数不小于6倍，保护绳两头分离采用5个钢丝绳卡固定。保护绳在安装时要举行拉紧后卡固。f、吊盘在使用过程中设专人每一周对吊盘轴销和轴销处的悬吊钢丝绳举行检查。吊盘的每根悬吊钢丝绳采用七个钢板卡举行卡固并设专人举行检查。g、吊盘在使用的过程用上层吊盘为保护盘，施工用设备放在下层盘，摆放的施工用设备与吊盘之间要可靠固定。h、吊盘的固定装置采用楔紧法，上下层吊盘分离用四个木楔楔入吊盘与井壁之间，楔子用￠15.5钢丝绳系在吊盘立柱或吊点上，木楔用硬杂木制作并用δ2的铁皮包上，在起落吊盘时把木楔拔出放在吊盘上，在使用过程中设专人每10天举行一次检查，发现钢丝绳有断丝和磨损举行更换。i、吊盘在起落的过程中，每层盘上必须站有不少于两人，在吊盘起落前调节吊盘稳车使其同步。在起吊盘时先起吊盘绳使稳绳一直处于不受拉紧状态。在落吊盘时先落稳绳再落吊盘绳，当吊盘落到位后调节好吊盘后，再按设计拉力张紧稳绳。6.2.2保护盘（封口盘、固定盘）设置、运行、维修中的安全措施a、保护盘中封口盘钢梁伸入梁窝内不小于300mm，各钢梁之间的紧固件结实可靠，在安装好后举行检查。b、封口盘上的钢丝绳孔和电缆孔要用橡胶皮垫封闭严密，封口盘铺板槽钢与槽钢之间的缝隙要封闭严密。c、封口盘铺板槽钢每根都与封口盘钢梁举行焊接，铺板槽钢之间举行焊接使铺板槽钢之间和槽钢与钢梁之间形成一个整体。d、封口盘上的井盖门小绞车若安装在二平台上，小绞车固定在二平台的钢梁上，固定要结实可靠，钢丝绳采用￠15.5的钢丝绳，每周对钢丝绳和井盖门慢速小绞车举行检查，发现钢丝绳有断丝和磨损时要举行更换，定期对小绞车举行加油和检查。e、封口盘上的井盖门在开启时用钢丝绳做限位装置，井盖门的两边采用橡胶皮垫将缝隙封闭严密，井盖门的门绞装置与封口盘钢梁举行焊接，且焊接达到要求设计。井盖门上的螺母在拧紧后必须与螺栓焊接。f、双钩提升的情况下禁止一边吊桶在翻矸时另一边在打开井盖门的情况下运行，井盖门上的杂物要及时清扫防止坠入井下伤人。g、封口盘上下放物件时要有专人举行捆绑和挂钩，在下放之前必须做试吊实验。ｈ、保护盘中的固定盘钢梁若安装在牛腿上，牛腿采用树脂锚杆固定在井壁上，在安装树脂锚杆时要采用煤电钻安装使锚固剂搅拌匀称方可安装牛腿。固定盘的钢梁与钢梁，钢梁与牛腿之间的紧固件结实可靠，铺板和方木安装达到设计要求。ｉ、固定盘上的杂物要清扫整洁，固定盘上不准遗留杂物。ｊ、在每次放炮前要把吊桶提至井盖门上5m左右处并打开井盖门，减少对固定盘和封口盘的冲击，在每次放炮之后要对固定盘和封口盘举行检查无误后人员方可下井。6.2.3伞钻设置、运行、维修中的安全措施a、检查伞钻钢丝绳的索具卸扣，对索具卸扣做探伤实验，合格后方可使用。b、夺钩用的钢丝绳鼻采用的钢丝绳要有6倍的安全系数，对钢丝绳做钢丝绳拉断实验，合格后方可使用。c、在各油雾器注满润滑油后，将保养完毕的调高油缸和各支撑臂、动臂收拢至零位，用绳将整机管路捆绑可靠后，拆掉伞钻顶盘上与井口风包衔接的压风管，用小跑车将伞钻运送至主提侧井盖门附近，将主提钩头下放至伞钻顶盘的水平位置，然后将伞钻的夺钩绳挂在主提钩头上，用主提将伞钻提起松掉伞钻与小跑车的衔接钢丝绳扣；夺钩时，夺钩人员在伞钻上要挂保险带，钢丝绳鼻挂在钩头上，挂好后方可提升。d、伞钻被主提钩提起后，就可以与绞车司机、井口、吊盘、工作盘，工作面的信号工联系，将伞钻下放，伞钻下井时运行速度不能过大，当伞钻下行至工作面200mm时停止下放。每次在伞钻下井、夺钩前，先通知绞车房，让绞车司机开慢车，绞车司机和井口信号工精神要高度扩散。e、伞钻停止下放后工作面的人员赶紧将底座放在井筒中央，吊盘上的人员与井下人员互相配合，利用主提侧中央回转的悬吊绳将钩头提升至井中，然后将伞钻顶盘上的风水管路接好，就开始送风。每次伞钻下井时，封口盘井盖门处要设专人把钩，散钻在到吊盘时，二层吊盘的喇叭处均设专人把钩，防止伞钻臂碰吊盘。f、先启动油泵马达，然后操纵五连多路换向阀，将调高油缸按照工作面高差情况，调到合适的高度。调节其支撑，要求坐稳而囫囵钻架又不倾斜。g、松掉捆绑伞钻的麻绳，将支撑油缸支起，将支撑油缸支到井壁上，注重三个支撑油缸要协调支撑，使囫囵伞钻竖直，在伞钻调节好后，伞钻的操作工就可以举行钻凿炮孔。h、伞钻在井下使用过程中倘若浮上故障时在维修过程中，伞钻所有停止运行，待维修完成后方可使用。i、在冬季使用伞钻时，伞钻上井后采用不支撑开来维修的主意，防止冻住无法收拢，在下井后在井下解冻。j、维修人员在伞钻上举行维修时一定要抓稳扶牢，在须要时挂保险带作业。k、井下打钻人员在作业的过程中，要设专人负责看见伞钻的支撑臂和井帮岩石。井下照明亮度要采用投射灯照明，井下作业人员要时自己和别人使用的钻臂之间保持一定的距离。6.2.4抓岩机设置、运行、维修中的安全措施a、抓岩机在下井前要注重把所有的衔接件衔接结实，检查抓岩机使用钢丝绳的索具卸扣，对索具卸扣做探伤实验，合格后方可使用。b、下井用的钢丝绳鼻采用的钢丝绳要有6倍的安全系数，对钢丝绳做拉断实验，合格后方可使用。两根钢丝绳鼻一定等长防止单根钢丝绳鼻受力。c、抓岩机在下井前要做试吊实验，由专人举行挂钩，确认无误后方可下放。在下放抓岩机下井时，先通知绞车房，让绞车司机开慢车，绞车司机和井口信号工精神要高度扩散，封口盘井盖门处要设专人把钩，大抓在到达井下时，各层吊盘的喇叭口处均设专人把守，防止碰吊盘。d、抓岩机在到达井底后，使抓岩机靠在逼近吊盘抓岩机口处的模板上，确认靠稳后通知绞车司机决定夺钩，下放抓岩机悬吊钢丝绳，作业人员把悬吊钢丝绳挂在抓岩机上举行夺钩。在夺钩的过程中下放提升绳到抓岩机至就位后解开。e、抓岩机在安装时四个U形卡一定要结实，U形卡采用￠30圆钢制作。在紧固时设专人检查。抓岩机在使用的过程中每班都对四个U型卡螺栓举行检查。如有松动应赶紧拧紧。f、抓岩机在使用的过程中应每班举行检查，主要是各构件的衔接装置和提升抓斗用的钢丝绳。抓斗用的钢丝绳采用直径为￠18.5钢丝绳，在检查中如发现钢丝绳有断丝和磨损应赶紧更换。g、每次出矸完毕后举行下一个工序前，把抓斗上提并用￠18.5钢丝绳鼻锁在抓岩机的机身上。抓岩机司机把操作手把锁定并关闭抓岩机的入气阀门。h、每次抓岩机维修工在完成抓岩机的检修工作之后抓岩机司机才干开始工作，如在吊盘上安装的是两台抓岩机，维修工在维修一台抓岩机时另外一台抓岩机不能举行作业，防止抓岩机臂碰到维修工。i、司机在动抓前，必须先检查抓斗等处有无矸石等，发现后清理整洁，防止坠落伤人。抓岩机司机在操作时要时刻注重井底的工作人员和井下管路、风泵的位置，如是两台抓岩机同时作业，也要注重另一台抓岩机抓斗的位置。j、抓岩机在使用过程中悬吊钢丝绳要拉紧，起到悬吊抓岩机的作用。6.2.5打眼安全注重事项①打眼时，推进气缸吓退速度不宜过快，以防跑道顶尖碰坏，并注重防止推进丝杆旋转缠手伤人。②支撑臂、调高器一经固定，在打眼未所有结束时，严禁扳动其控制阀，支撑臂的高压软管严防钻臂回转压坏，以免伞钻倾斜造成事故。③伞钻固定支撑臂位置要避免升降吊桶的位置。钻眼中，回转、冲击和推进合理匹配，可有效地提高钻凿速度，延伸部件寿命，当岩石中硬时，冲击、回转、推进手柄都扳至最大位置；硬岩时，则加大冲击；遇断层和裂缝等异常底层时，则应所有采用全档。④在吊桶升降部位钻孔时，要注重防止吊桶碰撞钻臂。伞钻上下井转换挂钩时，必须关闭井盖门，在伞钻升降时应采用慢速，各盘口应设监护人。⑤凿岩机的回转、冲击部分应尽量减少空转空打现象，以免转速过高和蔼缸过热而损坏。⑥常常检查悬吊伞钻的钢丝绳套及有关机具有无伤害，发现问题应及时更换。⑦打眼过程中，驱动油泵风马达应关上，动臂动作时再开;以免因溢流阀频繁而失灵及液压油蒸发。冬季施工则要采取保暖措施，防止液压油冻结。6.2.6出矸安全注重事项①抓岩机悬吊位置必须找正调平，为防止万向接头断裂掉入工作面伤人，应采取防坠措施，吊盘必须用固定装置举行稳固。②抓岩机、抓斗上下井时，封口盘、各层吊盘均应派人员监视，防止刮碰到各盘口，在各绳子轮的绳子口边缘补焊斜垫铁，防止钢丝绳掉槽。③抓岩机司机上下抓岩机时，应佩戴安全带；离开机器时必须将操作阀的抓钩挂在手柄上，防止误动作。④安装和检修人员必须佩戴安全带，工具、零部件用绳头拴牢。吊盘以下的管路应尽量逼近井帮并悬挂整洁。⑤抓岩司机上岗前要举行培训和实际操作训练，熟练后方可上岗。非司机不得操作。每次抓岩前后都要仔细检查抓斗的各部衔接是否完好。发现问题及时处理，严禁带病运行。⑥抓岩时，工作面要有充足的照明度，并要加强通风，以保证抓岩司机眼力清晰，使其抓岩稳、准、块、安全。抓岩司机、信号工和把钩工行动要协调。工作面的所有人员都必须顺从统一指挥。⑦抓完矸石，抓岩机抓斗必须收拢到最小直径，并提升至吊盘以下以防放炮崩坏。⑧在抓岩过程中，工作面得工作人员要扩散精力注重抓岩机的起落摆动。起落的高度要适当，确保抓岩在指定的范围内安全运行。⑨抓岩机在工作面操作时，不得与吊桶同时启动，以防两者互相碰伤人。吊桶的装满系数不大于0.9。6.2.7防片帮安全措施①立井施工中，碰到不稳定岩层或破碎带时，可采取缩小掘进段高，短段掘砌的施工主意。缩小周圈眼距，减小最小抵御线，采用不偶合装药方式，放小炮辅以风镐刷掘，避免过度破坏岩石的的稳定性，同时要采用锚网喷作为暂时支护，尽量减少围岩裸露时光，须要时增设钢井圈复合支护或采用工作面注浆加固围岩后再掘砌，确保安全顺利通过不良地质地层。②永远支护上下模之间混凝土接茬要密实，保持整体性，混凝土永远浇注后，脱模间隔时光不可过短，以免强度不够，造成井壁脱落事故，为增强外壁承压能力，在来压区可采用钢筋砼永远支护。③过不良地层施工时必须编制专项安全技术措施。6.2.8防坠安全措施①井口周围设置栅栏，栅栏门惟独在通过人员或材料时打开；非工作人员严禁进入井口棚。②三盘两台应保持清洁，不得留有杂物。翻矸台、封口盘、固定盘上所有空洞及缝隙，均用δ10胶皮封严；各盘、台所有洞口不用时，都要封闭，各盘、台上铺板、固定螺栓螺帽等，均应常常检查，发现松动现象，应及时拧紧或钉牢。③井盖门处于非关闭状态时，严禁在井盖门处传递工具或材料。④在天轮平台、翻矸台及井内悬吊设备上工作时，所用工具均要留绳，配件要装包。⑤井上、下工作人员，必须配戴安全帽，帽带系紧，以免低头掉物伤人。⑥工作人员在下列情况下，必须配戴保险带a吊桶或随吊盘（工作盘）升降时；b井架上或井筒内的悬吊设备上作业时；c清除保险盘时；d井圈上清理浮矸时；e倒矸台上需要在围栏外作业时；f保险带必须生根在结实的构件上，保险带应定期举行实验，每次使用前必须检查，发现损坏必须赶紧更换。6.2.9提升运输措施(1)人员上下井时，必须郑重遵守吊桶乘坐制度，顺从把钩工的指挥。开车信号发出后，严禁进出吊桶。人物不得混装，底卸式吊桶不得乘人。(2)吊桶提升至地面时，人员惟独在吊桶停稳和井盖门关闭后方可进出吊桶。(3)吊桶的衔接装置的安全系数不得小于13，提梁的安全系数不得小于8。(4)吊桶乘坐人员上下井，在装吊盘前及吊盘下无罐道时，提升速度不得超过1m/s，有罐道时不得超过3m/s。(5)用吊桶升降物料时，有罐道提升速度不得超过5m/s；在装吊盘前及吊盘下无罐道时，提升速度不得超过2m/s。(6)井上、下信号工在吊桶提到适当高度后，先发停点，举行稳罐，待吊桶稳定后清理底部附着物后，再发提升信号；信号工必须目接、目送吊桶安全通过责任区段。(7)井内和井口的信号必须有专职信号工发送，严禁打电话与发送信号同时举行，所有井下作业人员都必须认识信号，但除非碰到紧张情况，不得擅自替代信号工的工作。(8)吊盘升降后，必须通知绞车工重新做好吊盘及井筒工作面标记，并要举行试运行后，方可正式使用。(9)吊桶不得装的过满，装满系数为0.9，以免掉物伤人。(10)凿井期间提升采用吊桶，必须符合下列条件：a吊桶要沿稳绳升降。在凿井初期尚未装设稳绳前，吊桶升降距离不得超过40米，凿井时吊盘下面不装稳绳的部分也不得超过40米；b吊桶上方要装保护伞；c禁止人员坐在吊桶边缘，装有物料的吊桶不得乘人，乘吊桶的人员必须佩带安全帽和安全带，必须面向桶外；d关闭井盖门之前，禁止装卸吊桶或往钩头上系扎工具或材料；e没有异常安全装置的自动翻转式或底卸式吊桶，不准升降人员；(11)上下材料及人员时，井盖门要随时关闭。(12)吊桶提升到地面时，人员必须在吊桶停稳和井盖门关闭以后进出吊桶。双吊桶提升时，井盖门不得同时打开。(13)提升绞车必须2人值班，1人开车1人监护，8小时工作制。提升绞车司机应经过培训并持证上岗。(14)提升绞车司机应按照《绞车司机岗位责任制》、《绞车司机操作规程》、《交接班制度》作业，并填写《绞车运行日志》、《绞车巡回检查记录》，对外来人员要求填写《进入要害场所记下簿》。(15)竖井提升系统的提升装置（包括滚筒、制动装置、保险装置、衔接装置、提升容器等）和钢丝绳等要天天检查一次。发现问题，赶紧处理，检查和处理结果应留有记录。(16)提升钢丝绳天天必须检查一次，悬吊稳车及其悬吊钢丝绳每周至少检查一次。提升钢丝绳和悬吊钢丝绳应按要求实验，检查、实验应留有记录，检查和实验不合格的钢丝绳应赶紧更换。钢丝绳的检查、实验和使用必须按《煤矿安全规程》第399条至第409条执行。6.3火工品使用措施(1)加强火工品管理，郑重按爆破图表组织施工。(2)火工品下井必须专人专罐，无关人员不得同罐。(3)装配起爆药卷必须在地面专用房间内举行。(4)每次打眼前必须清至硬底，点好眼位，方可打眼，严禁套残眼。(5)放炮员必须经过专门训练，经考试合格持证上岗，并根据放炮有关规则制度举行火工品的领用，保管及放炮。(6)装药前应将炮眼内岩粉吹尽，应用木制炮杆轻轻推进药卷，不得冲撞。(7)爆破前，放炮母线短路。(8)放炮钥匙由放炮员随身携带，不得交给他人，不放炮不得打开，放炮后必须赶紧把钥匙拔出，摘掉母线并扭短路。(9)配专职瓦斯检查人员，必须坚持一炮三检制度和三人联锁放炮制度。(10)炮烟吹散后，必须先由班长、放炮员、瓦检员入井全面检查工作面情况，吊桶不得蹾撞工作面，发现问题及时处理，确认无误后其余人员方可进入工作面工作。(11)如浮上通电后不响，必须等15min后，方可进入工作面寻找缘故。(12)处理瞎炮a因为联线缘故造成的瞎炮，可以重新联线放炮。b对不能再放的瞎炮，在距瞎炮至少0.3m处另打一个与瞎炮平行的炮眼，重新装药放炮。c严禁手拉、镐刨、风镐挖、压风吹瞎炮。6.4浇注砼安全注重事项(1)加强施工现场砂石等原材料采购货源及质量管理制度，确保所有符合设计要求，不合格的材料不得使用。(2)砼浇注时，采用高频振捣器振捣，分片专人负责。(3)浇注砼应对称分层举行，防止模板受力不均而产生位移，随灌溉随捣固，每层不超过400MM。防止浮上蜂窝、麻面、狗洞等质量事故。浇注砼应延续举行，间隔时光不得超过砼初凝时光，超过出凝时，要先用风镐凿成毛面，清理整洁后再举行浇注。(4)液压整体模板组装时，必须做到螺栓齐全、紧固结实、并定期对模板衔接螺栓举行检查。液压整体模板、金属装配式模板设计制作是，必须保证有充足的刚度。(5)施工前，应控制现场条件下砼强度增长逻辑，以决定合理的安全拆模时光；拆模时应保证砼强度不低于1Mpa。(6)人员站在模板工作台上时，必须佩戴保险带，并生根结实。(7)专用砼吊桶装满系数不大于0.9，防止高空坠物。6.5探揭煤安全注重事项(1)探揭煤前，由技术副经理负责组织相关人员编制学习专项安全措施。(2)在临近煤层的施工过程中，无异常情况不得随意关停风机。关停风机必须撤出人员。(3)施工中如发现异常情况，必须撤出人员，加强通风。(4)揭煤或过煤层施工，装药时必须采用正向装药，严禁反向装药。(5)探揭煤过程中当工作面瓦斯浓度大于1.0％时，必须赶紧停止作业，不得拔出钻头，人员所有升井。(6)探、揭煤期间所有入井人员必须佩带自救器。(7)探揭煤期间班队长、技术人员及爆破员必须佩带便携式报警仪入井。(8)井筒过围岩破碎带施工，应及时采用缩小掘进段高（小段高模板），采用锚喷或锚网喷联合支护，尽量缩短围岩的裸露时光，须要时增设钢井圈复合支护，确保施工安全。6.6冬雨季施工措施在冬雨季施工，为保证施工质量、工期及安全我单位将作好以下几项工作：(1)与当地气象站保持联系，及时接收天气预告，依赖科技，做好监测预告工作。(2)开工前，组织专人针对灾害性天气应编制施工计划。编制的原则是：确保工程质量、施工工期；经济合理，使增强的费用为最少；所需的热源和材料有可靠的来源,并尽量减少能源消耗。施工计划应包括以下内容：施工程序；施工主意；现场布置；设备、材料、能源、工具的供养计划；安全防护措施；测温制度和质量检查制度等。计划决定后，要组织有关人员学习，并向施工人员举行交底。(3)施工前，针对各种可能浮上的灾害应专门组织技术业务培训，学习本工作范围内的有关知识，明确职责，经考试合格后，方准上岗工作。(4)开工前举行安全教诲，并举行突发事件发生的医疗救护、紧张处理举行演练。(5)冬季宿舍、办公室、库房严禁接拉电热毯、电炉子等取暖设施；更不准用碘钨灯在室内、现场举行取暖。(6)冬季施工各职工宿舍、各施工场所采用水暖供热，露天稳车油泵须使用棉被及电热毯举行包裹，保证稳车的正常运行。(7)定期与时节性检查相结合，防止各类事故的发生，对事故隐患和苗子，仔细分析缘故，提出和落实改进计划。(8)架空电缆，过路电缆需仔细检查，确保抗风抗暴雨能力，以防伤害人身安全和危及财产。(9)各暂时建造物地坪要求高出天然地标20cm，生产、生活区周围施工排水沟，排水沟保持畅通，确保具有充沛的泻洪能力。(10)各生产厂房、宿舍及施工车间房顶用Ф5mm钢绳拉紧拉牢。且将钢丝绳埋入地下，确保具有一定抗大风能力。(11)各施工牌板必须结实生根。(12)井架安装避雷器，接地电阻部不大于10Ω。(13)冬季施工，各供水管用保温材料捆绑。井口厂房应具有烤火炉。并具有放火措施。(14)冬季施工井筒内要常常检查，发现结冰要及时处理，风筒等不得有结冰现象。(15)雨季施工要增强各种设备、设施的防雷电、防淋雨措施。(16)雨季施工要及时疏通井口等处的排水通道，做好防洪措施(17)雨季施工要排出室外设备、设施附近的积水，防止因积水浸泡而破坏基础。(18)砂、石等施工材料要有防雨措施，防止受潮变质或因含水率变化而影响砼的质量。6.7施工现场暂时用电安全措施(1)电气设备的操作必须由专业人员举行，严禁无证上岗。(2)操作时必须佩带绝缘用具，并且做到一人操作，一人监护。(3)严禁酒后上岗。(4)高压柜停电要有警示牌，并设专人看护。(5)暂时变电所、箱变、开关箱等场所悬挂“要害场所、闲人免进”警示牌。(6)职工生活区宿舍内严禁私拉乱接电线。6.8防火安全措施(1)生产及生活场所配备充足的消防器材如：灭火器、消防栓、消防水带、消防锨、消防砂箱等，灭火器要定期校验，确保完好有效。(2)对职工举行消防、灭火常识教诲，普及火场自救知识，使职工碰到危害不慌忙，能够采取果断措施自救、逃生，使火灾危害减小的最小化。(3)井口20m范围内严禁明火，并悬挂严禁明火警示牌。6.9机械设备安全管理措施(1)建立和健全机电设备安全管理机构，明确任务，责任到人，采取包机制。(2)定期对各种机械设备举行大、中、小修。(3)机电人员不定期举行机械设备安全巡查，发现故障或异常及时汇报处理，严禁设备带病运转。

第三篇专题设计深井高应力软岩工程支护机理研究第1章深井高应力软岩工程特征与逻辑1.1深井高应力软岩特征因为自重力造成深部岩层所处的环境十分异常，使深井岩体结构、特征发生很大变化，是深井开采中工程稳定艰难，事故多发的根本缘故。1.1.1深井“三高、一突”的特征“三高”是地压高、地温高、水压高，“一突”是瓦斯突出。(1)地压高深井工程自重力大，地压也大，所形成的地应力也大，垂直原应力大于20Mpa，超过岩体抗压强度，因为开挖工程所引起的应力扩散，水平应力大于岩体强度（大于40Mpa）。因为构造应力和地质形成时的残余应力相加形成应力场，工程开挖后应力很快释放，支护十分艰难；随着开挖量的增强，所形成的地下空间范围扩大，工程深部应力也会逐渐传递过来，造成巷道开挖后很长一段时光内还在变形、破坏，使维护工作越发艰难。在浅部较坚硬的岩石，进入深部后因为压力增高浮上大变形和难以支护的软岩特征，由浅部的硬岩矿井转化为相对较软岩矿井。深井因为自重力增强，岩体能量积聚，地质构造变得复杂，地应力高达40-70Mpa，再加上工程开挖过程中的扰动，使积聚的能量大于矿体失稳和破坏所需要的能量，倘若是缓慢释放只造成工程变形、破坏，若能量骤然释放则会形成冲击地压或“矿震”，造成矿井灾害。(2)地温高从地面以下30m左右是地壳的常温带，越往深处地温越高，即地温梯度。在我国华东、华北、中南、东北等广大地区，常温带多在10℃-20℃之间，因为冬夏交替，气温通过地表热传导作用，对常温带的影响2℃-4℃，普通在14℃左右。岩层的地温梯度大多数情况下为2℃-3℃/100m，但有些地区受火成岩浸入或地质构造引起导热率高的地区，地温梯度有变化或增强的趋势。岩体在高温条件下的物理力学性质与常温条件下有很大差别，温度使岩石热胀冷缩造成破碎。有的800-1200m深的矿井，岩体温度达38℃-48℃，个别达60℃以上。岩体内温度升高1℃使地应力产生0.3Mpa的变化。地温高不仅造成地应力变化，给地下工程稳定带来威胁，而且使作业环境越发恶劣，直接增强工程费用。(3)水压高因为地应力和地温的升高，地下含水层水压也在升高，垂深850m深的矿井，钻孔水头压力达7Mpa；本来的含水层、隔水层的概念已发生了根本的变化。高渗透的压力水沿断层、裂隙或岩层弱面渗透到巷道围岩中，形成纵横交错的网状含水条带，通过钻孔、锚索孔涌出，甚至发生片帮、冒顶或淹井事故。所以，防止水患是深井建设的一大难题。(4)瓦斯突出量大煤层中所含的瓦斯在普通情况下不会窜入岩巷，但因为深井高压、高温的环境变化，在岩巷中也会浮上瓦斯，煤巷中涌出量显然增强。低瓦斯矿井可能转化为高瓦斯矿井。瓦斯受压缩达到一定极限，积聚的能量增强，在工程开挖时会发生骤然释放，异常是在煤巷中会造成煤与瓦斯突出的现象，造成矿井灾害。1.1.2深井工程科学特征深井工程将非均质的地质构造环境变得更为复杂，工程岩体的非线性问题越发突出，围岩的大变形、底臌、岩温、高压水、岩爆、冲击地压等影响工程稳定的因素逻辑性难寻。因此，研究深井工程科学逻辑难度增大，而且更显得重要。(1)临界深度研究地下稳定存在某一深度问题，在此深度水平以上的工程采用常规的支护主意可使围岩稳定；一旦超过这个水平的工程，围岩变形破坏显然加剧，必须采用异常的支护结构形式、主意和工艺才干做到有效控制，这个深度的分界线称为临界深度。因为地质条件不同，即地质形成的年代、岩体性质、结构等不同，临界深度也不同。普通认为：岩体的物理力学性质显然呈非线性状态的位置是临界深度，但因为地质构造本身是非均质性的，这个临界深度并非十分清晰，有一个过度段，约在130-170m左右。临界深度分上临界深度（）和下临界深度（）。是工程最先开始浮上非线性物理力学现象的深度。是工程开始浮上非线性物理力学现象突变的深度。如图1-1所示。图1-1临界深度力学模型临界深度可分为静压工程和动压工程。临界深度在静压状态下和动压状态下表现形式也不相同，静压工程临界深度偏下，动压工程相对提高。(2)静压工程的临界深度按照岩体地下工程的力学模型推算，深井工程的临界深度：式中：—深井工程临界深度，m；C—岩石的粘聚力，KN/m2；—上层岩层平均容重，t/m2；—地下工程开挖后的应力扩散系数，普通取0.5；—岩石内摩擦角度。从上式可以看出，煤系地层的形成主要是沉积岩，而且岩厚与岩层的性质区别很大，其C与很难用容易的一个数据代表，但这个公式起码可以表示一种趋势，有了一个较为明确的概念。临界深度决定仅用计算还不够，还要按照现场工程破坏现象决定。当工程发生第一次变形破坏，如冒顶、岩爆、冲击地压等非线性动力学现象为上临界深度；当工程发生大面积破坏急剧增强时为下临界深度。煤系底层中可分为软岩组、中硬岩组、硬岩组三类。软岩组多为泥岩、粉砂岩、泥页岩、泥砂岩。中软以下煤层f值在3以下；中硬岩组多为砂页岩、细砂岩、硬煤等，f值在4~6左右；硬岩层为中砂岩、粗砂岩、石灰岩等，f值大于6。岩体强度是影响临界深度的重要指标，可通过工程实践来决定。按照我国成煤期划分为古生代的石炭二迭系、中生代的侏罗纪、新生代第三纪主要成煤期，各主要成煤期因为成因及时光不同，从宏观上是决定临界深度的重要因素。按各成煤期划分临界深度参考表见表1-1。表1-1各成煤期地层临界深度参考表成煤地质年代上临界深度（m）下临界深度（m）第三纪270-320370-420侏罗纪370-420470-520石炭二迭系570-630780-820因为各矿区地质矿物成分不同，胶结程度亦有区别，异常是地壳运动所形成的断层、褶曲等地质构造，都会对临界深度的决定带来偏差，所以各矿要按照工程所揭露的岩层详细分析决定。1.2软岩的力学特性1.2.1软化临界荷载软岩的蠕变实验表明，当所施加的荷载小于某一荷载水平时，岩石处于稳定变形状态，蠕变曲线趋于某一变形值，随时光延伸而不在变化；当所施加的荷载大于某一荷载水平时，岩石展示显然塑性变形加速现象，即产生不稳定变形，这一荷载称为软岩的软化临界荷载，即能使岩石产生显然变形的最小荷载。当岩石种类一定时，其软化临界荷载是客观存在的。当岩石所受荷载水平低于软化临界荷载时，该岩石属于硬岩范畴；当岩石所受的荷载水平高于该岩石的软化临界荷载时，则表现出软岩的大变形特征，此时该岩体被视为软岩。1.2.2软化临界深度如软化临界荷载相对应的存在着软化临界深度。对特定矿区，软化临界深度也是一个客观量。当巷道位置大于某一开采深度时，围岩产生显然的塑性大变形、大地压和难以支护现象；当巷道位置较浅，即小于某一深度时，则不浮上大变形、大地压现象。这一深度，成为岩石的软化临界深度。软化临界深度处的工程应力水平大致相当于软化临界荷载。1.2.3软化临界荷载与软化临界深度的决定主意软化临界荷载与软化临界深度是相对应的，只要决定了其中一个就可以求出另一个。决定的主意有以下三种：蠕变实验法、经验公式法、现场看见法。(1)蠕变实验法在实验中，通过岩石蠕变力学实验测定出各岩石的持久强度，此值大致相当于软化临界荷载。(2)经验公式法计算公式为：式中：Rc—岩石单轴抗压强度，Mpa；K—经验系数（膨胀性软岩K=0.3-0.5，高应力软岩K=0.5-0.7，节理化软岩K=0.4-0.8）。(3)现场看见法在现场工程地质调查中，巷道围岩开始产生显著变形的埋深即为岩石的软化临界深度。软岩不仅是岩体强度，更重要的是工程力与岩体强度的互相关系，当岩体强度低于工程力时，围岩则表现为软岩的特性；同类岩体，工程力的作用较低时，展示硬岩小变形特征，工程力的作用较高时，展示软岩大变形特征。工程软岩的概念考虑了岩体与工程的作用关系，重点是按照工程的稳定和支护的难易度来区别。

第2章深井工程锚网喷索支护理论研究2.1喷射砼支护机理分析按照持久对巷道破坏过程的看见发现，在强度较低，处于弹塑性围岩中开挖了圆形断面空洞之后，其破坏形式主要表现为在垂直于最大主应力的方向上，浮上塑性破坏楔体。锚喷支护的作用在于阻止这一破坏楔体的产生或这一潜在破坏楔体的滑移。支护系统中的每一个结构中的喷层、钢筋网、岩石承载拱和锚杆的极限承载力之和视为该复合结构的总承载力，并以复合结构总承载力不小于巷道的最小承载压力作为巷道稳定性的判断准则。支护结构的承载力也就是支护对围岩壁面施加的径向约束压应力。径向约束压应力需要多大才干使围岩不产生有害松动没有明确的标准，因此，最小支承压力并非为一明确的值。另一方面，从巷道变形荷载曲线可知，作用在支护上的荷载与巷道的实际变形有关，因此作用在支护上的计算荷载应取决于复合结构的允许变形而并非为最小支撑压力。2.2锚杆支护理论锚杆支护理论有悬吊理论、组合梁理论、加固拱理论等。这些传统的支护理论是按照围岩条件提出的，容易形象易于理解，设计计算也方便，在多年的生产实践中起到了积极的作用；但在深井工程中，因为高应力状态等条件的变化，很难适应各种巷道条件。可以此为基础，结合实验室实验、数值模拟、现场监测和工程实践等，进一步举行理论研究，优化各种支护结构形式和参数。2.2.1锚杆支护构件及作用锚杆支护有锚杆杆体、托盘、锚固剂（锚固结构）、钢带、金属网等构件构成，其作用原理分析如下：(1)锚杆杆体杆体的作用主要是围岩挤压加固，在巷道周围形成一个挤压加固带，以维持巷道的稳定，锚固长度决定了锚固带的厚度。在受力上主要是抗拉强度，第二是抗剪作用。杆体所受的抗弯和抗压很小，可忽略不计。①杆体的抗断荷载式中：P-杆体拉断荷载，KN；d－杆体直径，mm；－杆体抗拉强度，Mpa。常用锚杆杆体直径为20mm时，Q235圆钢拉断荷载为119KN；BHRB高强螺纹钢为179KN；BHRB600超高强螺纹钢为251KN。②杆体的剪切荷载式中：Q－杆体的剪切荷载，KN；－杆体的抗剪切强度，Mpa。对于钢材的剪切强度抗拉强度的0.7倍。而杆体的屈服强度是决定锚杆锚固力重要尺度，锚固力不能超过屈服强度，其屈服强度跟钢材材质不同，普通为抗拉强度的0.6~0.75倍。锚杆对围岩的约束加固中有杆体的破断拉力、锚杆的抗拔力、锚固力、屈服荷载、预紧力几个重要力学指标，是设计、挑选材料和决定施工工艺的关键。首先是杆体的破断拉力，也是极限抗拉强度，该项指标应大于锚固力，否则只能加大直径或更换高强度的材料。第二是锚杆的抗拔力，抗拔力是指阻止锚杆从岩体中拔出的力；主要包括锚固端与锚固剂的粘结力，锚固剂与岩石的粘结力，以及螺母、螺纹、托盘的约束力；抗拔力都要大于杆体的破断抗力；当对锚杆举行破坏性实验时，即使杆体抗断，但两端的锚固点不应破坏或被拉出。第三是锚固力，即锚杆对围岩所产生的约束力，这是设计锚杆的基本参数，也是计算锚杆对围岩约束力加固的根据。常用拉拨力作为标准，检验锚杆锚固力是否合格，只要达到这个指标就是合格。第四是屈服荷载，这些指标是杆体材料的性能指标，但它与锚杆的让压变形有关，倘若锚杆配用让压装置，其让压初始力应小于屈服荷载，总算也不使杆体拉断，这种让压装置才是有效的；第五是预紧力，也是初锚力；按锚杆的加固原理，这些指标是十分重要的，即锚杆安装后即给围岩一个压力，防止其松动离层，尽量维护围岩的原始稳定状态，这个力要小于屈服荷载，且每根锚杆的预紧力一致才干起到主动共同支护的作用。另外，对于变形大的工程要留有卸压范围，即锚杆要有一定距离的让压；包括锚杆的延伸率，让压装置的共同作用，在允许巷道在不影响安全使用的情况下有适当的变形；这时锚杆不应有任何破坏，但其锚固力应有增强，这是锚杆发挥作用的良好状态。(2)锚杆托盘的作用托盘是锚杆的重要构件，合理的形状应是拱形而不宜采用平板，凹面朝向岩面。拱形托盘的优点是受力好，与岩面接触有调节的余地，具有让压作用。托盘的作用有两个方面：一是通过给螺母施加一定的扭矩使托盘压紧巷道表面，给锚杆提供预紧力，并使预紧力蔓延到锚杆周围的岩体中，从而改善围岩的应力状态，阻止围岩离层、滑动，实现锚杆的主动、及时支护；二是围岩变形使得荷载作用于托盘上，通过托盘将荷载传递到锚杆杆体，增大锚杆的工作阻力，充足发挥锚杆控制围岩变形的作用。托盘力学性能应与锚杆杆体的性能互相匹配，才干充足发挥锚杆的支护作用。托盘的强度不足、安装质量差、受较大偏载都会显著降低锚杆的作用。对于端部锚固锚杆，托盘是锚杆尾部接触围岩的构件，通过托盘给锚杆施加预紧力，传递围岩荷载至锚杆杆体，托盘本身失效，以及托盘下方的围岩松散脱落，导致托盘与表面不紧贴，都会使锚杆失去支护作用。对于加长锚固锚杆，托盘的作用同样重要，通过托盘压紧巷道表面给锚杆施加预紧力，预紧力对锚杆工作阻力和受力分布又产生影响，提高支护效果。托盘对全长锚固锚杆的受力分布有显然的影响。图2-1所示有、无托盘时锚杆轴力与剪力分布暗示图。无托盘时锚杆轴力在巷道表面处为零，在一定深度达到最大值，剪力在轴力最大处为零；有托盘时，因为锚杆施加的预紧力和围岩通过托盘作用在锚杆杆体上的力，使得锚杆轴力在巷道表面处达到一定值，而且使锚杆轴力最大的位置向孔口移动，更临近巷道表面。（a）无托盘（b）有托盘图2-1图片对全长锚固锚杆受力分布的影响(3)锚固剂的作用锚固剂的主要作用是将钻孔孔壁岩石与杆体粘结在一起，将锚杆一段固定，另一端才干给围岩施加压力。同时锚固剂也具有一定的抗剪与抗拉的性能，与锚杆共同加固围岩。倘若采用胀壳式或其他摩擦式锚杆装置，其作用原理是一致的。①锚固剂的粘结作用在工程设计中，计算锚杆拉拔力的简化主意是假定锚固剂与杆体、锚固剂与钻孔孔壁之间的粘结应力沿锚固长度内匀称分布，则锚杆拉拔力可用下式计算：（破坏发生在锚固剂与锚杆之间）（破坏发生在锚固剂与孔壁之间）式中：P—锚杆拉拔力，KN；d—锚杆直径，mm；—锚固剂与杆体之间的粘结强度，Mpa；—锚固剂与孔壁之间的粘结强度，Mpa；l—锚固长度，mm。锚杆的实际工作状态下的粘结应力的分布与拉拔实验时还有很大差别，影响因素多，包括锚固剂性能、围岩性质、钻孔直径和粗糙度、锚杆直径与粗糙度、钻孔与锚杆直径差等。关于锚杆在拉拔装提下和实际工作状态下粘结力的分布，研究与实验的粘结力分布的公式与曲线。在拉拔状态下，杆体锚固段剪应力分布为负指数曲线，如图2-2所示。图2-2锚固段黏结应力分布②锚固剂的抗拉与抗剪作用树脂锚杆锚固剂的抗拉强度普通可取11.5Mpa。倘若φ28mm的钻孔中不安装锚杆，只注树脂锚固剂，则锚固剂可提供7.08KN抗拉力。倘若φ20mm的杆体，安装在φ28mm的钻孔中，则锚固剂可提供3.47KN的抗拉力。可见锚固剂提供的抗拉力小于锚杆。树脂锚固剂的抗剪强度普通可取35Mpa。倘若φ28mm的钻孔中不安装锚杆，只注树脂锚固剂，则锚固剂可提供21.54KN的抗剪力。倘若φ20mm的杆体，安装在φ28mm的钻孔中，则锚固剂可提供10.55KN的抗剪力，分离是圆钢、高强度螺纹钢、超高强度螺纹钢得剪断荷载的12.4%、8.4%5.9%。可见锚固剂可提供一定的抗剪能力。③端部锚固与全长锚固的区别端部锚固锚杆，锚固剂的作用在于提供粘结力，使锚杆能承受一定的拉力。锚杆拉力除锚固段外，沿长度方向是匀称分布的。因为锚杆与钻孔间有较大的空隙，所以锚杆抗剪能力惟独在岩层发生较大错动后才干发挥出来。全长锚固锚杆，锚固剂的作用比较复杂，主要有两个方面：将锚杆杆体与钻孔孔壁黏结在一起，使锚杆随着岩层移动承受拉力；当岩层发生错动时，与杆体共同起抗剪作用，组织岩层发生滑动。端部锚固锚杆，杆体各部位的应力和应变相等。在锚固范围内，任何部位岩层的离层都匀称地凝聚到囫囵杆体的长度上，导致杆体受力对围岩变形和离层不敏感，支护刚度低。而全长锚固锚杆，这种凝聚是不可能的，致使应力、应变沿锚杆长度方向分布极不匀称，离层和滑动大的部位锚杆受力很大，杆体受力对围岩变形和离层很敏感，能及时抑制围岩离层与滑动，支护刚度高。(4)钢带的作用钢带是锚杆支护系统中的重要构件，对提高锚杆支护整体支护效果、保持围岩的残破性起关键的作用。有的采用钢筋带与钢带的效果相近，锚梁其加固效果更好，但造价高。①锚杆预紧力和工作阻力蔓延作用。单根锚杆作用于巷道表面可近似看成点载荷，钢带可扩大锚杆作用范围，实现锚村预紧力和工作阻力蔓延，使载荷趋于匀称。②支护巷道表面和改善围岩应力状态作用。钢带对巷道表面提供支护，阻止表面危岩掉落及岩层离层，维持围岩的残破性，减少岩层弯曲引起的拉伸破坏，改善岩层应力状态。③均衡锚杆受力和提高整体支护作用。钢带将数根锚杆衔接在一起，可均衡锚杆受力，共同形成组合支护系统，提高整体支护能力。分析钢带受力模型是将两根锚杆之间的钢带段作为简支梁，采用材料力学的相关公式计算钢带受力与变形。假设钢带受到均布载荷q的作用，则式中——钢带中点处最大弯矩，m；——均布载荷，kN/m；——锚杆间距，m；——钢带挠度，mm；——钢带弹性模量，MPa；——钢带惯性矩，。由以上两式可知，q、a越大，钢带所受的弯矩越大，挠度也越大。相反，钢带的抗弯刚度（E、I）越大，则钢带挠度越小。巷道支护要求钢带能够提供充足的支护力，同时钢带的挠度越小越好。综合分析钢带的作用，得出钢带的3个关键参数；护表面积、抗拉强度和抗弯刚度。（5）锚网的作用网可以用来维护锚杆间的围岩，防止松动小岩块掉落。网的作用在高地应力、破碎围岩条件下，是锚杆支护系统中不可或缺的重要部件。①维护锚杆之间的围岩，防止破碎岩块垮落。②紧贴巷道表面，提供一定的支护力，菱形金属网，在保证施工质量的条件下，可提供0.01MPa的支护力，一定程度上改善巷道表现岩层受力情况。同时，将锚杆之间岩层的载荷传递给锚杆，形成整体支护系统。③网不仅能有效控制巷道浅部围岩的变形与破坏，而且对深部围岩也有良好的支护作用。有网的情况下，固然巷道表面围岩已破坏，但没有松散、垮落，可作为传力介质，使巷道深部围岩仍处于有处于三向应力状态，提高岩体的残余强度，显著减小围岩松散、破碎区范围，同时也保证了锚杆固效果。采用锚网加固的试件在受载破坏时，裂成密集的细柱状杆系，残体较残破，残余强度为极限抗压强度的1/4左右；地网锚杆加固试件残体不残破，无显然的残余强度。倘若没有金属网或金属网失效，围岩破坏会从表面发展到深部，逐渐破碎、松散，失去强度，导致围岩垮落，锚杆失效。2.2.2锚杆支护的加固作用锚杆支护各构件共同发挥作用，控制围岩变形与破坏。所提供的支护强度对岩体现人层理、节理、裂隙等不延续面起到的加固作用。(1)锚杆提供的支护强度锚杆作为抗拉构件对围岩的加固，岩体是一种复合材料，锚杆加固作用主要由杆体的拉力所致这样杆体的加固作用是提高复合材料在杆体方向的刚度。锚杆的加固作用引起的锚固体变形模量的增强值式中Em——锚固体变形模量的增强值，MPa；Eb——钢材的弹性模量，MPa；——锚杆的间、排距，m。若杆体直径20㎜，锚杆间排距为0.8m×0.8m，钢材的弹性模量为2