超限梁板扣件式盘扣式模板支架施工计算书

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超限梁板扣件式盘扣式模板支架施工计算书

目录

10.1计算依据................................................................................2

10.2裙楼顶板计算书.........................................................................2

10.3坡道顶板模板（扣件式）计算书.........................................................15

10.4三类梁600X1300计算书.................................................................28

10.5四类梁600X1500计算书.................................................................41

10.6五类梁500X2250计算书.................................................................54

10.7地下二层顶板布料机计算..............................................................67

10.8地下一层顶板布料机计算................................................................81

10.9裙楼顶板布料机计算....................................................................95

10.10标准层顶板布料机计算................................................................109

10.11600x1300梁侧模板计算书..............................................................123

10.12600x1500梁侧模板计算书..............................................................130

10.13500x2250梁侧模板计算书..............................................................137

10.13附图................................................................................149

1

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10.1计算依据

1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2021

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计标准》-GB50017-2017

6、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

10.2裙楼顶板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4、《建筑结构荷载规范》GR50009-2012

5、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称裙楼顶板，板厚新浇混凝土楼板计算厚度(mm)160

160,9.1m高

模板支架高度H(m)9.1模板支架纵向长度L(m)46

植板支架横向长度B(m)32

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值Glk(kN/m2)面板及小梁03

楼板模板0.5

混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.1

施工人员及设备产生的荷载标准道

3

Qlk(kN/m2)

泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平

0.09

荷载标准值Q2k(kN/m2)

基本风压

0.3

2

2oXXkN/m)

风荷载标准值wk(kN/m)0.15

地基粗糙程度B类(城巾郊区)

2

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模板支架顶部距地

9

面高度(m)

风压高度变化系数

1

性

风荷载体型系数由().5

风荷载作用方向沿模板支架横向作用

三、模板体系设计

结构重要性系数yo1.1脚手架安全等级I级

主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200

立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1500

顶层步距h'(mm)1(X)()支架可调托座支撑点至顶层水平杆中450

心线的距离a(mm)

小梁同地s(mm)200小梁最大悬挑长度ll(mm)300

主梁最大悬挑长度i2(nim)300承载力设计值调整系数YR1

设计简图如下:

3

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模板设计平面图

4

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纵向剖面图

5

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横向剖面图

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fRN/mn?)15面板抗剪强度设计值HfN/mn?)1.4

面板弹性模量E(N/mm2)1000()面板计算方式简支梁

按简支梁，取1m单位宽度计算。

W=bh2/6=10OOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

1、荷载计算

面板承受的单位宽度线荷载设计值：qi

yox[1,3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xQik]xb=1.1x[1.3x(0.1+(24+1.1)x0.16)+1.5x3]xl=l0.836kN/m

计算简图如下：

6

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qI

V'¥1''nr

200

2、强度验算

Mmax=qil2/8=10.836x0.22/8=0.054kNm

o=Mn)ax/W=0.054X106/37500=1.445N/mm2<[f]/yR=15/1=15N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

面板承受的单位宽度线荷载标准值：q=(lx(Gik+(G2k+G3k)xh)+lxQik)xb

=(1x(0.1+(24+1.1)x0.16)+1x3)x1=7.116kN/m

Vmax=5ql4/(384EI)=5x7.116x2004/(384x10000x281250)=0.053mm

Vmax=0.053mm<min{200/150,10}=1.333mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x80

小梁抗弯强度设计值IfKN/mnf)15.444小梁抗剪强度设计值田(N/mn?)1.782

小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350

小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁

小梁间距s(mni)200

1、荷载计算

小梁承受的线荷载设计值：qi=Y()x[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQik]xs=1.1x[1.3x(0.3+(24+l.l)x0.16)+1.5x3]x0.2=2.224kN/m

计算简图如F：

,1200

7

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q】

300

2、强度验算

Mi=qiL2/8=2.224x1.22/8=0.4kN-m

M2=qiLi2/2=2.224x0.32/2=0.1kN.m

Mmax=iTiax[Mi,M2]=max[0.4,0.1]=0.4kNm

622

o=Mmax/W=0.4x10/42667=9.384N/mm<[f]/yR=15.444/1=15.444N/mm

满足要求！

3、抗剪验算

Vi=0.5qiL=0.5x2.224xl.2=l.335kN

V2=qiLi=2.224x0.3=0.667kN

Vmax=max[Vi,V2]=maxll.335,0.667]=1.335kN

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1.335x10()0/(2x4()x80)=0.626N/mnr<[T]/yR=1.782/1=1.782N/mnr

满足要求！

4、挠度验算

小梁承受的线荷载标准值q：q=(lx(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1xQik)xs=(lx(0.3+(24+1.1)x0.16)+1x3)x0.2=1.463kN/m

挠度，跨中v.nax=5qL4/(384EI)=5x1.463x12004/(384x9350x170.667x104)=2.476mm<[v]=

min(L/150,10)=min(1200/150,10)=8mm；

悬臂端Vmax=qh4/(8EI)=1.463X3004/(8X935()X170.667x1()4)=0.093mm<[v]=min(2xh/150,

10)=min(2x300/150,10)=4mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

中间支座的最大支座反力设计值：Rmax=qiL=2.224xl.2=2.669kN

边支座的最大支座反力设计值：Ri=0.5qiL+qili=0.5x2.224xl.2+2.224x().3=2.002kN

正常使用极限状态

中间支座的最大支座反力标准值：R,max=qL=1.463X1.2=1.756kN

边支座的最大支库反力标准值：R'I=0.5qL+qli=0.5x1,463x1.2+1.463x0.3=1.317kN

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六、主梁验算

主梁类型槽钢主梁截面类型8号槽钢

主梁抗弯强度设计值[fKN/mn，)205主梁抗剪强度设计值|_Tj(N/mm2)125

主梁截面抵抗矩W(cm3)25.3主梁弹性模量E(N/mm2)206000

主梁截面惯性矩I(cm4)101主梁计算方式三等跨连续梁

可调托座内主梁根数1

承载能力极限状态

单根主梁所受小梁支座反力设计值：R=max[RmaX,Ri]=max[2.669,2.002]=2.669kN;

单根主梁自重设计值：q=1.1x1.3x0.08=0.115kN/m

正常使用极限状态

单根主梁所受小梁支座反力标准值：R'=max[Rmax,R'i]=max[1.756,1.317]=1.756kN;

单根主梁自重标准值：q=lx().()X=0.()XkN/m

计算简图如下：

2.6692.6692.66S2.6692.6692.6692.6692.66S2.6692.6692.6692.6692.6692.66$2.6692.6692.6692.6692.66S2.6692.6692.659kN

IIIIIIIIII

0.115kN/m0.115kN/m0.115kN/m0.115kN/m0.115kN?m

主梁计算简图一

i、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN・m)

22

n=Mmax/W=1.75x1()6/253()0=69.153N/mm<[f|/YR=205/l=205N/mm

9

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满足要求!

2、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

222

Tmax=Vmax/(8Iz8)[bho-(b-8)lr]=8.64x1000x[43x80-(43-5)x64]/(8x1010000x5)

25.568N/mm2<[T]/yR=125/1=125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

6

-0.36

主梁变形图一(mm)

跨中Vmax=0.360mmS[v]=min{1200/150,10}=8mm

悬挑段Vmax=0.105mm<[v]=min(2x300/150,10)=4mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

图一

支座反力依次为Ri=12.884kN,R2=16.716kN,R3=16.716kN,R4=12.884kN

因此主梁传递至立杆的集中力：

Rmax=Max[Ri,R2,R3,R4j=l6.716kN

10

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七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)100

按上节计算可知，可调托座受力N=Rmax=16.716kN<[N]/yR=100/1=1OOkN

满足要求！

八、立杆验算

支架可调托座支撑点至顶层水平杆中450立杆钢管截面类型(mm)048x2.7

心线的距离a(mrn)

立杆钢管计算截面类型(mm)①48x2.7钢材等级Q355

立杆裁面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9

立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[fRN/mnf)300

支架H重标准值q(kN/m)().15支架立杆计算长度修正系数n1.05

悬臂端计算长度折减系数k0.6支撑架搭设高度调整系数阳1.05

架体顶层步距修正系数y0.9步距h(mm)1500

顶部步距h,(mm)1000

1、长细比验算

loi=Pnyh,+2ka=1.05x0.9x]000+2x0.6x450=1485mm

lo=pHT]h=l.O5xl.O5x1500=1653.75mm

A.=max[loi,lo]/i=1653.75/15.9=104.009<[X]=150

满足要求！

2、立杆稳定性验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021公式5.3.1-2,考

虑风荷载时，可变荷载需考虑0.9组合系数：

小梁验算

qi=

yox[1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5x().9xQik]xs=l.lx[1.3x(().3+(24+l.l)x().l6)+1.5x0.9x3]x(),2=

2.125kN/m

同上四〜六步计算过程，可得：

Ri=12.314kN,R2=15.977kN,Ra=15.977kN,R4=12.314kN

Rmax=Max[Ri,R2,R3,R4]=15.977kN

顶部立杆段：

11

中3ERL我第八工程局青限公电

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Xi=loi/i=1485.OOO/15.9=93.396

查表得，(p=0.527

不考虑风荷载：

Ni=Rmax=16.716kN

f=Ni/(0>A)=16716.221/(0.527x424)=74.81N/mm2<[f]/YR=300/l=300N/mm2

满足要求！

考虑风荷载：

22

Mw=yoXYQ(pcCOkXlaxh/10=1.1x1.5x().9x0.15x1.2x1.5/10=0.06kNm

Niw=Rmax+Mw/lb=15.977+0.06/1.2=16.027kN

f=Niw/((pA)+Mw/W=16027/(0.527x424)+0.06x1()6/4490

85.089N/mm2<[f]/YR=300/l=300N/mm2

满足要求！

非顶部立村段:

X=lo/i=l653.750/15.9=104.009

查表得，(pi=0.445

不考虑风荷载：

N=N।+yoxyGxqxH=16.716+1.1x1.3x0.15x9.1=18.668kN

f=N/((piA)=18.668x103/(0.445X424)=98.941N/mm2<[f]/YR=300/l=300N/mm2

满足要求！

考虑风荷载：

22

Mw=yoxyQcpcCOkXlaXh/10=1.1x1,5xO.9xO.15x1.2x1,5/10=0.06kNm

Nw=Rmax+YoxyGxqxH+Mw/lfc=15.977+1.1x1.3x0.15x9.1+0.06/1.2=17.979kN

f=Nw/((piA)+Mw/W=

17.979x103/(0.445X424)+0.06X106/4490=108.653N/mm2<[f]/yR=300/l=3OON/mm2

满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第6.2.1:支撑架

的高宽比宜控制在3以内

H/B=9.1/32=0.284<3

满足要求！

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十、抗倾覆验算

模板支架高度H(m)9.1模板支架纵向长度Um)46

模板支架横向长度B(m)32

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

22

MT-yox(pCYQ((DkLH/2)=1.1x1x1.5x(0.15x46x9.1/2)=47L396kN-m

22

MR=YG(Gik+0.15H/(lalb))LB/2=0.9x(0.5+0.15x9.1/(1.2x1,2))x46x32/2=30691.2kNm

MT=471.396kNm<MR=30691.2kNm

满足要求！

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力

矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

MT=YOx(pcYQ(Q2kLH2)=1.1xlx1.5x(0.09x46x9.12)=565.675kN-m

2

MR=YG[(G2k+G3k)xho+(Gik+O.15H/(lalb))]LB/2=O.9x[(24+l.l)x0.16+(0.5+0.15x9.1/(1.2x1.2))Jx46

x322/2=115817.549kN-m

MT=565.675kN-m<MR=115817.549kN-m

满足要求！

:一、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土堀度等级C30

混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294

混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200

立杆垫板宽b(mm)100

F尸N=18.668kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式参数剖析

Fl局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数：当hW800mm时，取Ph=1.0：当1仑2000mm

Fl<(0.7phft+0.25<ypc,m)T]Umh0Ph

时，取削=0.9；中叵线性插入取用。

ft混凝土轴心抗拉强度设计值

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临界面周长卜两个方向混海十.有效预压应力按长度的加权平均侑.

Gpc.ni

其值控制在1.0-3.5N/nnn2范围内

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板

Um

垂直截面的最不利周长。

ho截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均谊

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

112临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

q=min(r|l,q2)局部荷载或集中反力作用面枳为矩形时的长边与短边尺寸比较，ps

Ps

r\\=0.4+1.2/ps.r|2=O.5+asxhO/4Um不宜大于4：当保＜2时取保=2,当面积为圆形时，取。$=2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱，取as=30：

as

对角柱，取逐=20

说明本工程无预应力，不考虑上式中。pc,m之值，将其取为0。

可得：ph=1,ft=0.829N/mm2,r|=l,ho=h-2O=160mm,

Um=2[(a+ho)+(b4-ho)]=1240mm

F=(0.7Phft+0.25Opc

m)QUmho=(0.7x1x().829+0.25x0)xlx1240x160/1000=115.132kN>Fi=l8.668kN

满足要求!

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见卜.表

公式参数剖析

Fl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值

Fl<l.35pc0lfcAlnpc混凝土强度影响系数，按本规范第631条的规定取用

pl混凝土局部受压时的强度提高系数

Ain混凝土局部受压净面枳

Al混凝土局部受压面积

pl=(Ab/Al),/2

Ab局部受压的计算底面积，按本规范第662条确定

2

可得：fc=8.294N/mm,pc=l,

pi=(Ab/Ai),/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)],Z2=[(400)x(300)/(200x100)],/2=2.449,Am=ab=20000mm2

F=1.35pcpiicAin=1.35xlx2.449x8.294x20000/1000=548.534kN>Fi=18.668kN

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满足要求!

10.3坡道顶板模板(扣件式)计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-2020

2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

5、《混凝土结构设计规范》GB5()010-201()

6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

7、《钢结构设计标准》GB50017-2017

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称坡道顶板斜板厚h(inni)400

倾角a(°)15模板支架高度H(m)2.8

模板支架纵向长度L(m)27模板支架横向长度B(m)7

支架外侧模板高度Hm(mm)1000

二、荷载设计

面板0.1

模板及其支架自重标准值Glk(kN/m2)面板及小梁0.3

楼板模板0.5

混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.1

施工荷载标准值QlKkN/n?)2.5

支撑脚F架计算单元上集中堆放的物

1

料自重标准值Gjk(kN)

风荷载参数:

基本风压省份河北

0.3

2

aXXkN/m)地区保定市

风荷载标准值

地面粗糙度B类(城市郊区)o)k=(oO|izpst=0.(U3

(ok(kN/m2)

风荷载高度变化系

模板支架顶部离建1

数pz9

筑物地面高度(m)

15

卸|甲BE爬航第八工程局开限公司

121mCHINAcowraucnoNEIGHTHEKGINEERINGDIVISIONCORP.LTD

单梅模板支架MM0.M5

风荷载体型系数3整体模板支架pstw1.48(j)fk=(iX)Hzpstw=C.444

支架外侧模板包1.3G)nik=<oOpzgs=O.39

三、模板体系设计

结构重要性系数yo1.1脚手架安全等级I级

主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距」(mm)900

立杆横向间距lb(mm)6(X)步距h(mm)15()0

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200小梁间距s(mm)200

的长度a(mm)

小梁最大悬挑长度h(mm)150生梁最大悬挑长度I2(mm)100

设计简图如下:

模板设计平面图

16

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模板设计剖面图(模板支架横向)

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fRN/mn?)15面板抗剪强度设计值HfN/mn?)1.4

面板弹性模量E(N/mm2)1000()面板计算方式简支梁

楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

斜板厚=0.4m,斜板倾角a=15°

斜板计算厚度卜=斜板厚/cos15。=0.4/0.966=0.414m

W=bh2/6=IOOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/l2=1OOOx15x15x15/12=281250mm4

1、荷载计算

面板承受的单位宽度线荷载设计值：qi=

yox[1.3x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.5xQ|k]xb=l.lx[L3x(0.1+(24+1.1)x0.414)+L5x2.5]xl=19.128kN/

m

il算简图如下:

18

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qI

一•1HMf

,200

2、强度验算

2

Mmax=qil/8=19.128x0.22/8=0.096kNm

2

o=Mn)ax/W=0.096X1()6/37500=2.55N/mnr<[f]=15N/mm

满足要求！

3、挠度验算

面板承受的单位宽度线荷载标准值：q=(1x(Gik+(G2k+G?k)xh))xb

=(1x(0.1+(24+1.1)x0.414))x1=10.491kN/m

44

vmax=5ql/(384EI)=5x10.491x200/(384x10000x281250)=0.078mm

v=0.078mm<[v]=L/400=200/400=0.5mm

满足要求！

五、小梁验算

小梁类型方木小梁截面类型(mm)40x80

小梁抗弯强度设计值IfKN/mnf)13.728小梁抗剪强度设计值田(N/mn?)1.69

小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)8800

小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式三等跨连续梁

小梁间距s(mni)200

1、荷载计算

小梁承受的线荷载设计值：qi=Y()x[1.3x(Gik

+(G2k+G3k)xh)+1.5xQik]xs=1.1x[1.3x(0.3+(24+1.1)x0.414)+1.5x2.5]x0.2=3.883kN/m

计算简图如F：

19

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q】

150

2、强度验算

qi产yox1.3x(Gik+(G2k+G?k)xh)xs=l.lxl.3x(0.3+(24+1.1)x0.414)x0.2=3.058kN/m

qi活二yox1.5xQikXs=l.lxl.5x2.5x0.2=0.825kN/m

Mi=().lqi梧17+0.117qi活L2=0.1x3.()58x().62+0.117x().825x0.62=0.145kN-m

22

M2=qiLi/2=3.883x0.15/2=0.044kNm

Mmax=rnax[Mi,M2]=max[0.145,0.044]=0.145kNm

622

o=Mmax/W=0.145x10/42667=3.394N/mm<[f]=13.728N/mm

满足要求！

3、抗剪验算

Vi=0.6qi静L+0.617qi活L=0.6x3.058x0.6+0.617x0.825x0.6=1.406kN

V2=qiLi=3.883x().15=0.582kN

Vmax=max[Vi,V2]=max[1.406,0.582]=1.406kN

22

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x1,406x1000/(2x40x80)=0.659N/mm<[T]=1.69N/mm

满足要求！

4、挠度验算

小梁承受的线荷载标准值q：q=(lx(Gik

+(G2k+G3k)xh))xs=(lx(0.3+(24+1.1)x0.414))x0.2=2.138kN/m

444

挠度，跨中Vmax=0.677qL/(l00EI)=0.677x2.138x600/(100x8800x170.667x1())=0.125mm<[v]

=L/4()0=60()/400=1.5mm；

444

悬臂端Vmax=ql1/(8EI)=2.138X150/(8X8800X170.667x10)=0.009mm<[v]=2xh/400=

2x150/400=0.75mm

满足要求！

5、支座反力计算

承载能力极限状态

中间支座的最大支座反力设计值:Rmax=(l.lqi»+1.2qi«)L=1.1x3.058x0.6+1.2x0.825x0.6

=2.612kN

边支座的最大支座反力设计值：Ri=(0.4qi价+0.45qi活)L+qili=

20

中3EML就第八工程局青限公电

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(0.4x3.05810.45x0.825)x0.6»3.883x0.15=1.539kN

正常使用极限状态

中间支座的最大支座反力标准值：R,max=1.1qL=1.1X2.138X0.6=1.411kN

边支座的最大支座反力标准值：R'1=0.4qL+qli=0.4x2.138x0.6+2.138x0.15=0.834kN

六、主梁验算

主梁类型槽钢主梁被面类型8号槽钢

主梁抗弯强度设计值〔fKN/mn?)205主梁抗剪强度设计值[T](N/mm2)125

主梁截面抵抗矩W(cn?)25.3主梁弹性模量E(N/mm2)206000

主梁截面惯性矩Kcm4)101主梁计算方式三等跨连续梁

可调托座内主梁根数1

承载能力极限状态

单根主梁所受小梁支座反力设计值：R=max[Rmax,Ri]=max[2.612,1.539]=2.612kN;

单根主梁自重设计值：q=1.1x1.3x0.08=0.115kN/m

正常使用极限状态

单根主梁所受小梁支座反力标准值：R'=max[R'max，Ri根max[1.411,0.834]座.411kN;

单根主梁自重标准值：q'=lx0.08=0.08kN/m

计算简图如下：

2.612kR2,612kN2.612kN2.612kR2.512kH.612kN2.612kR2.612kN2,612kR2.612kN2.612kh2,612kN2.612kR2.612kN2.612kN

11111

0.115kN/m0.115kN/m0.115kN/m0.115kN/m0.115kN/m

UHUUU^UHUIUUbdminibidluiui

主梁计算简图一

21

，，，，，，，，

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2.612kR2,612kN2.612kR2.612kR2,612kN2.612kN2.612kR2.612kR2.612kN2.612kN2.612kh2,612kR2.612kN2.612kR2,612kN

o!115kN/!n|0.115kN/m

0.115kN/m0.115kN/m0.115kN./m

UuiiiuiliiuUuWnmiuluuumuli口山讪山山山

(2)⑶