【《某高校学生宿舍楼建筑结构设计》15000字】

某高校学生宿舍楼建筑结构设计摘要本论文是位于浙江省舟山市某高校学生宿舍楼的建筑结构设计,设计包括建筑设计、结构设计、节能设计三部分内容。建筑楼长43.2m,宽18m,建筑总面积3888m2,高度18m,共5层,每层层高为3.6m。建筑楼严格按照建筑设计规范设计,同时将影响建筑设计的各种因素考虑进去。在绘制宿舍楼的建筑施工图和结构施工图的过程中,达到熟悉设计步骤、掌握设计计算方法的目的。关键词：宿舍楼；钢筋混凝土；框架结构目录1建筑设计……………11.1工程概况………………………11.2建筑设计说明…………………11.3建筑略图………………………12结构设计……………22.1结构方案………………………22.1.1结构体系的选择…………22.1.2基础的布置………………32.1.3楼（屋）盖的布置………32.2承重方案的选择………………32.3框架梁尺寸的确定……………32.4框架柱尺寸的确定……………32.5楼板尺寸的确定………………43荷载计算……………43.1恒荷载标准值的计算…………43.1.1屋面均布荷载……………43.1.2标准层楼面………………43.1.3梁自重……………………43.1.4柱自重……………………53.1.5墙自重……………………53.2活荷载标准值的计算…………53.3竖向荷载作用下框架荷载的计算……………63.4荷载分层总汇…………………64框架侧移刚度计算…………………64.1框架梁的线刚度………………64.2框架柱的线刚度………………74.3框架柱的位移刚度D值………75横向水平荷载作用下计算…………75.1横向水平地震荷载作用下框架结构的内力和侧移计算……75.1.1横向自振周期计算………75.1.2水平地震作用与楼层地震剪力计算……85.1.3水平地震作用下的位移计算……………85.1.4水平地震作用下框架内力计算…………95.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算…………115.2.1风荷载标准值…………115.2.2等效节点集中风荷载…………………125.2.3风荷载作用下水平侧向位移验算……125.2.4横向风荷载作用下框架内力计算……136竖向荷载作用下的内力计算……………………156.1确定计算单元………………156.2荷载计算……………………166.3内力计算……………………177框架内力组合计算………………237.1内力调幅……………………237.2框架梁内力组合……………247.2.1梁端截面组合剪力设计值的调整……257.2.2框架结构柱的内力组合………………297.2.3柱端弯矩设计值调整…………………298截面设计…………358.1框架梁………………………358.1.1梁正截面受弯承载力计算……………358.1.2梁斜截面受剪承载力计算……………368.2框架柱………………………378.2.1柱截面尺寸验算………378.2.2柱正截面承载力计算…………………388.2.3柱斜截面受剪承载力计算……………399板的设计…………409.1楼面板布置图………………409.2荷载设计值…………………419.3计算跨度……………………419.4弯矩计算……………………429.5截面设计……………………4210楼梯设计…………4310.1楼梯概况……………………4310.2楼梯板设计…………………4410.2.1确定板厚………………4410.2.2荷载计算………………4410.2.3截面设计………………4510.3平台板计算…………………4510.3.1荷载计算………………4510.3.2截面设计………………4510.4平台梁计算…………………4610.4.1平台梁截面……………4610.4.2荷载计算………………4610.4.3截面设计………………4610.4.4配筋计算………………4711基础设计…………4811.1基础选型……………………4811.2A柱下独立基础的计算……………………4811.2.1柱基础承受的上部荷载………………4811.2.2初步确定基底尺寸……………………4811.2.3基础地面尺度…………4911.2.4地基承载力验算………4911.2.5冲切验算并确定基础高度……………5011.2.6基础底面配筋计算……………………5011.2.7基础梁配筋……………5011.3B柱下独立基础的计算……………………5111.3.1柱基础承受的上部荷载………………5111.3.2基础地面尺度…………5111.3.3计算地基基础剪力……………………5211.3.4基础高度计算…………5211.3.5配筋计算………………5212节能设计…………5412.1能耗分析……………………5412.1.1窗墙比计算……………5412.1.2体形系数计算…………5412.1.3传热系数限值的选择…………………5412.1.4围护结构做法的传热系数计算………5412.1.5建筑耗热量指标计算…………………5512.2节能方案设计………………56结论…………………57参考文献……………58附录…………………60(3)竖向荷载与水平地震作用下的组合:S=1.3(+0.5)+1.3查表可得，(梁端剪力增大系数)取1.1,得表7.3。表7.3承载力调整系数结构构件类别正截面承载力计算斜截面承载力计算梁偏心受压柱梁、柱0.750.80.85框架梁内力组合见表7.4(表中和弯矩均为调整后的值)。7.2.1梁端截面组合剪力设计值的调整考虑剪切破坏,所以截面设计需要进行调整：V=以第一层为例计算:AB跨:顺时针方向=69.8kN•m=-20.16kN•m逆时针方向=-211.13kN•m=-282.52kN•mBC跨:顺时针方向=83.83kN•m逆时针方向=123.91kN•m剪力调整计算:(取大值)AB跨:+=211.13+282.52=493.65kN•m>69.8+20.16=89.96kN•m=1.3（22.58+0.53.36）7.3/2=115.12kN•mBC跨:+=83.83+123.91=207.74kN•m=1.3（8.96+0.53）1.9/2=12.92kN•m斜截面承载力抗震调整系数=0.85=[]=0.85(1.1493.65/7.3+115.12)=161.08kN=[]=0.85(1.1207.74/1.9+12.92)=113.21kN其它楼层梁端剪力设计值见表7.5。表7.4框架梁内力组合层数截面内力1.3+0.91.5(+)1.3(+0.5)+1.31.35+0.71.51.3+1.5左右左右一层AM-76.11-11.4143.91135.51-55.07-173.6369.8-282.52-114.73-116.06V87.0912.89-8.68-22.38131.9155.3492.5150.69131.11132.55B左M-82.54-12.84-23.8-73.45-156.77-92.51-211.13-20.16-124.91-126.56V89.0313.328.6822.38145.44122153.4995.3134.18135.72B右M-13.91-3.0128.5479.916.38-60.6883.83-123.91-21.94-22.6V10.753.6-23.78-66.58-13.2750.94-70.24102.8718.2919.38跨间M92.413.43--138.25138.25128.85128.85138.84140.27M-7.46-0.8510.85-10.85-10.25-10.25-10.96-10.97二层AM-76.89-11.3936.1129.99-66.59-164.0661.63-276.35-115.76-117.04V87.1912.89-7.14-21.84121.11140.3993.33150.12131.24132.68B左M-82.7-12.84-19.57-70.46-151.26-98.42-207.45-24.26-125.13-126.77V88.9413.327.1421.84144.54125.27152.6795.89134.06135.6层数截面内力1.3+0.91.5(+)1.3(+0.5)+1.31.35+0.71.51.3+1.5左左左右二层B右M-13.95-3.0120.875.765.88-50.2878.4-118.58-21.99-22.65V10.753.6-17.33-63.13-4.5642.23-65.7598.3818.29`19.38跨间M91.9313.44--137.65137.65128.25128.25138.22139.67M-7.5-0.8510.9-10.9-10.3-10.3-11.02-11.03三层AM-77-11.3624.92102.86-81.79-149.0826.23-241.2-115.88-117.14V87.2112.88-4.93-17.31124.11137.4299.24144.25131.26132.69B左M-82.67-12.84-13.51-55.76-143.04-106.57-188.31-43.33-125.09-126.73V88.9213.334.9317.31140.25126.94146.76101.76134.04135.59B右M-13.93-2.5313.8957.29-2.77-40.2854.72-94.23-21.46-21.9V10.753.6-11.58-47.743.234.47-45.7578.3818.2919.38跨间M91.8913.45--136.31136.31128.2128.2138.17139.63M-7.48-0.3710.22-10.22-9.96-9.96-10.49-10.28四层AM-75.96-11.1913.9168.21-95.08-132.63-17.35-194.69-114.3-115.53V86.9912.87-2.75-11.5126.75134.17106.5136.4130.95132.39B左M-82.56-12.74-7.54-36.97-134.71-114.35-163.67-67.55-124.83-126.44层数截面内力1.3+0.91.5(+)1.3(+0.5)+1.31.35+0.71.51.3+1.5左左左右四层B左V89.1313.342.7511.5137.59130.17139.49109.59134.33135.88B右M-14-2.637.6538.49-11.42-32.0830.13-69.95-21.66-22.15V10.753.6-6.38-32.0810.2227.45-25.3958.0218.2919.38跨间M92.4613.59--138.54138.54129.03129.03139.09140.58M-7.55-0.4710.45-10.45-9.51-9.51-10.69-10.52五层AM-37.5-2.24.2827.96-45.94-57.5-13.83-86.53-52.94-52.05V53.443.16-0.85-4.7272.5974.8965.3977.6675.4674.21B左M-47.76-2.96-2.32-15.16-69.09-63.07-83.72-44.3-67.58-66.53V56.543.390.854.7279.2376.9381.8469.5779.8978.59B右M-14.16-0.832.3213.89-16.4-22.66-0.89-37-19.99-19.65V14.050.9-1.93-11.5816.8722.093.833.919.9119.62跨间M64.63.81--89.1289.1286.4686.4691.2189.7M-5.73-0.297.84-7.84-7.64-7.64-8.04-7.88表7.5梁端剪力设计值调整位置层数/kN•m/kN•m/m=1.1=1.3(+0.5)/2V=(+)AB跨1211.13-282.527.374.3922.583.36115.12161.082207.45-276.357.372.922.583.36115.12159.823188.31-241.27.364.7222.583.36115.12152.864163.67-194.697.353.9522.583.36115.12143.71583.72-86.537.325.6514.10.8468.981.22BC跨1-83.83123.911.9120.278.96312.92113.212-78.4118.581.9114.048.96312.92107.923-54.7294.231.986.238.96312.9284.284-30.1369.951.957.948.96312.9260.2350.89371.921.9411.710.7514.9231.337.2.2框架结构柱的内力组合各柱的内力组合见表7.6，表7.7。7.2.3柱端弯矩设计值调整在三级抗震框架节点中应满足以下要求：1.顶层轴压比小于0.152.柱端弯矩应符合表7.6框架A柱弯矩和轴力组合层数截面内力1.3+0.91.5(+)[1.3(+0.5)+1.3]1.35+0.71.51.3+1.5及N及M及M左右左右五层柱顶M37.363.85-4.28-27.9647.9959.5412.5174.3154.4854.3474.3112.5154.48N122.937.08-0.85-5.53168.22170.51133.64145.86173.39170.43145.86133.64173.39柱底M-44.27-5.952.4516-62.28-68.89-37.84-73.2-66.01-66.48-73.2-37.84-66.48N147.8832.03-0.85-5.53234.34236.63174.99187.21233.27240.29187.21174.99240.29四层柱顶M47.356.87-11.46-52.2155.3686.3113.81-1.5771.1471.86113.81113.8171.86N333.5360.56-3.6-19.01510.49520.21381423.02513.85524.43381381524.43柱底M-46.36-6.628.0936.89-58.28-80.13-14.12-95.65-69.43-70.05-95.65-14.12-70.05N358.4885.51-3.6-19.01577.95587.67422.36464.37573.73594.29464.37422.36594.29三层柱顶M46.286.51-16.83-65.9746.2391.67-18.16127.6369.3169.93127.63-18.1669.93N520.06114.05-8.53-39.35818.53841.56594.2681.16821.83847.15681.16594.2847.15柱底M-46.38-6.5314.5757.11-49.44-88.788.25-117.96-69.47-70.1-117.968.25-70.1N545.01138.99-8.53-39.35884.63907.67635.55722.51881.7917722.51635.55917层数截面内力1.3+0.91.5(+)[1.3(+0.5)+1.3]1.35+0.71.51.3+1.5及N及M及M左右左右二层柱顶M46.246.55-21.53-72.8839.8998.02-25.82135.2569.369.94135.25-25.8269.94N706.57167.54-15.67-65.051123.571165.87801.45945.211129.791169.85945.21801.451169.85柱底M-45.92-6.5521.5372.88-39.47-97.626.17-134.89-68.87-69.52-134.8926.17-69.52N731.51192.49-15.67-65.051189.671231.98842.79986.551189.651239.7986.55842.791239.7一层柱顶M34.324.91-22.38-62.6321.0381.46-28.57109.8451.4951.98109.84-28.5751.98N892.97221.04-24.35-91.841426.391492.141007.371210.341437.61492.421210.341007.371492.42柱底M-17.16-2.4636.98103.5124.29-75.5594.06-134.7-25.75-26-134.794.06-75.55N917.92245.99-24.35-91.841492.511558.261048.731311.361497.481562.281311.361048.731558.26表7.7框架B柱弯矩和轴力组合层数截面内力1.3+0.91.5(+)[1.3(+0.5)+1.3]1.35+0.71.51.3+1.5及N及M及M左右左右五层柱顶M-39.9-3.04-5.06-30.33-62.81-49.14-79.28-12.25-57.06-56.43-79.28-79.28-57.06N147.2210.73-1.08-6.05204.41207.33161.92175.29210.01207.48161.92161.92210.01柱底M39.844.623.2223.7462.3853.6872.8120.3458.6458.7272.8172.8158.72N172.1735.68-1.08-6.05270.53273.45203.28216.65269.89277.34203.28203.28277.34四层柱顶M-39.76-5.32-13.49-60.31-77.08-40.66-113.5219.77-59.26-59.67-113.52-113.52-59.67N364.3578.36-4.71-24.65573.08585.8418.66473.14574.15591.2418.66418.66591.2柱底M39.645.1310.5649.3572.7144.2101.68-7.958.959.23101.68101.6859.23N389.3103.31-4.71-24.65639.2651.92460.02514.49634.03661.06460.02460.02661.06三层柱顶M-39.6-5.05-19.76-75.74-84.97-31.62-130.2437.14-58.76-59.06-130.24-130.24-59.06N581.27145.98-11.36-52.05937.39968.06665.44780.47937.99974.62665.44665.44974.62柱底M39.625.0718.9175.7483.8832.82130.27-37.1158.8159.11130.27130.2759.11N606.22170.92-11.36-52.051003.491034.16706.79821.82997.861044.47706.79706.791044.47层数截面内力1.3+0.91.5(+)[1.3(+0.5)+1.3]1.35+0.71.51.3+1.5及N及M及M左右左右二层柱顶M-39.6-5.08-26.5-89.69-94.11-22.56-145.6752.54-58.79-59.1-145.67-145.67-59.1N798.21213.58-21.55-89.481296.911355.1891.21088.961301.841358.04891.2891.21358.04柱底M39.555.0826.589.6994.0522.5145.62-52.658.7359.04145.62145.6222.5N823.15238.53-21.55-89.481363.021421.2942.491140.241361.711427.89942.49942.491421.2一层柱顶M-29.64-3.81-26.81-84.79-79.87-7.48-128.5558.84-44.01-44.25-128.55-7.48-128.55N1015.23281.92-36.65-129.271650.911749.871134.751420.431666.581742.681134.751749.871134.75柱底M14.821.9135.83103.6370.22-26.53131.94-97.0822.0122.13131.94131.94-26.53N1040.18306.14-36.65-129.271716.0518151175.71461.381725.691811.441175.71175.71815柱端弯矩调整计算步骤如下：、、、可以在之前的框架梁柱内力组合表内查到。由于本设计抗震等级为三级，根据规范查得=1.3根据《抗震规范》的公式可得：所以线性分配：（由线刚度按比例分配）分配后柱端弯A柱：根据规范要求，顶层无需调整。第四层：柱顶轴压比n=N/==0.11<0.15柱底轴压比n=N/==0.13<0.15第三层：柱顶轴压比n=N/==0.19>0.15柱底轴压比n=N/==0.2<0.15B柱：根据《抗震规范》要求，顶层无需调整。第四层：柱顶轴压比n=N/==0.12<0.15柱底轴压比n=N/==0.13<0.15第三层：柱顶轴压比n=N/==0.19>0.15柱底轴压比n=N/==0.2<0.15因为随着楼层高度降低，柱的轴力也随之增大。所以综上可得,第1、2、3层边柱A和中柱B端弯矩设计值需要调整。8截面设计8.1框架梁8.1.1梁正截面受弯承载力计算以第一层边跨AB梁为例:框架梁混凝土强度等级C30（=14.3N/,=1.43N/）,纵筋为HRB400(=360N/)，箍筋为HPB300(=270N/),梁的截面尺寸250700mm。可选用对称配筋。当梁下部受拉时。（1）T形梁翼缘计算宽度①当按梁的跨度考虑时：=l/3=7800/3=2600mm②当按梁的净距考虑时：=b+=250+(7800-500)=7550mm③当按梁翼缘高度考虑时：=700-35=665mm=100/665=0.15>0.1不予考虑。翼缘计算宽度取2600mm，见图8.1。图8.1T形梁计算截面（2）T形梁截面类型=114.32600100（665-100/2）=2286.57>M因此该截面属于第一类T型截面。采用轴线处内力值计算，边跨AB跨中弯矩设计值M=140.27kN·m==0.009=1-=0.009==618.12实配钢筋为4C14（=615）配筋率验算：=615/(250665)=0.37%>0.25%（满足要求）梁端截面受压区相对高度==0.01（满足要求）（3）支座处截面承载力计算①支座A端上部计算：受压钢筋截面面积=615,取支座A上部计算相应的受拉钢筋。==0.09=1-=0.09<2/=235/665=0.11可知达不到屈服，可取近似值。==1245.68实配钢筋4C20（=1256）=1256/(250665)=0.76%>0.25%（满足要求）②支座B端上部计算。==930.91实配钢筋3C20（=942）=942/(250665)=0.57%>0.25%（满足要求）8.1.2梁斜截面受剪承载力计算（1）验算截面尺寸：==665mm/b=665/250=2.66<4属于厚腹梁,应该满足V0.25V=231.82kN<0.25×1.0×14.3×250×665=594.34kN满足要求（2）箍筋的选择及梁斜截面抗剪承载力计算梁端加密区箍筋采用A8@100双肢箍，用HPB300级钢筋(=300N/)0.56=0.56×1.43×250×665+1.25×2×300×50.3×665/100=384kN>231.82kN最小配筋率验算：/bs==0.4%>=0.24×=0.11%由以上计算可知，满足规范要求。因为1.5h=1.5×700=1050mm>600mm，加密区长度取1050mm。对于非加密区域，选择箍筋A8@200。由于=700-100=600>525，需要配置腰筋，所以每侧配2C12（=226）该梁截面的配筋图见图8.2。图8.2梁配筋示意图8.2框架柱8.2.1柱截面尺寸验算以第一层A柱为例：轴压比验算：由前表可得=1558.26kNn==0.44[0.85]则底层A柱的轴压比满足要求。8.2.2柱正截面承载力计算根据A柱受力情况，对柱A进行对称配筋。已知=134.7=1558.26kN（1）计算截面控制内力截面控制内力如下:M=134.7N=1558.26kN=86.44mm因为20mm>500/3=16.67mm，所以取=20mm=86.44+20=106.44mm（2）框架柱计算长度的确定见表8.1。表8.1框架结构各层柱的计算长度楼盖类型柱的类型现浇楼盖底层柱H其余各层柱1.25H装配式楼盖底层柱1.25H其余各层柱1.5H结构为现浇式楼盖，故柱的计算长度为H=3.6m（3）偏心矩增大系数计算长细比=7.2>5,应考虑偏心矩增大系数A/N=0.514.3/(1558.26)=1.15>1,所以取=1又因为=7.2<15,所以取=1所以弯矩增大系数=1+=1.16偏心距e==1.16106.44+500/2-40=333.47mm（4）对称配筋计算==0.48<=0.55,为大偏心受压情况。==-147.38综上所述,需要按构造配筋，符合0.8%bh=0.2%500500=500故选取4C16(804)=1.05%>0.8%8.2.3柱斜截面受剪承载力计算以第1层A柱为例进行计算。（1）柱端剪力设计值计算剪力设计值截面内力：=1.3134.7=175.11=109.84+71.395.5/(5.5+4.34)=149.74=3.6-0.7=2.9m故=1.2=134.42kN（2）剪压比限值验算>3(取=3)剪压比限值计算公式即（0.214.3500460）=773.88kN>134.42kN满足要求（3）柱截面受剪承载力验算N=1558.26kN>0.3A=0.314.3500500=1072.5kN，取N=1072.5kN===-0.63<0故该柱应配置构造箍筋。柱加密区的箍筋选用A8@200的4肢箍。加密区长度取/3=2900/3=967mm(取1000mm)，本设计中取间距为100mm，加密区长度取800mm；箍筋为A8@200，配筋图见图8.3。图8.3柱的配筋图9板的设计取1m宽的单元板计算。用C30混凝土（=14.3N/）,钢筋采用HPB300，=270N/9.1楼面板布置图将整个楼板分为图9.1所示的几个类型区隔板。图9.1楼面板布置图9.2荷载设计值以B和D板为例进行计算。B板活荷载标准值为2.5kN/,D板活荷载标准值为2kN/,楼面恒载为3.71kN/,荷载分项系数取1.5。（1）对B板，荷载设计值：①活荷载：q=1.52.5=3.75kN/②恒荷载：g=1.33.71=4.82kN/③荷载布置：g+q=4.82+3.75=8.57kN/g+q/2=4.82+3.75/2=6.7kN/（2）对D板，荷载设计值：①活荷载：q=1.52=3kN/②恒荷载：g=1.33.71=4.82kN/③荷载布置：g+q=4.82+3=7.82kN/g+q/2=4.82+3/2=6.32kN/9.3计算跨度内跨：(为俩轴线距离）边跨：+h/2=+250/2所以对B板：=3600-120+250/2=3605mm=7800-120+250/2=7805mm对D板：=2400mm=3600mm9.4弯矩计算对于B板,/=3605/7805=0.5周边固定时，查表得和方向弯矩系数为0.04、0.0038支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.057周边简支时，查表得和方向弯矩系数为0.0965、0.0174所以板B弯矩=（0.04+0.20.0038）6.7+（0.0965+0.20.0174）3.75/2=5.99=（0.0038+0.20.04）6.7+（0.0174+0.20.0965）3.75/2=1.92=-0.0829(q+g)=-9.23=-0.057(q+g)=-6.35对于D板,/=2400/3600=0.67周边固定时，查表得和方向弯矩系数为0.0335、0.0102支座弯矩系数分别为-0.0754、-0.057周边简支时，查表得和方向弯矩系数为0.0723、0.0281所以板D弯矩=（0.0335+0.20.0102）6.32+（0.0723+0.20.0281）3/2=1.97=（0.0102+0.20.0335）6.32+（0.0281+0.20.0723）3/2=0.98=-0.0754(q+g)=-3.4=-0.057(q+g)=-2.579.5截面设计截面有效高度：板的混凝土保护层厚度为20mm，选定A8钢筋，由于是双向板，则短跨有效高度=h-c-=100-20-8/2=76mm长跨有效高度=h-c-=100-20-12=68mm支座截面处的有效高度=76mm截面弯矩设计值：B板弯矩设计值应降低20%。取内力臂系数=0.9，，则板的配筋见表9.1。表9.1板的配筋计算截面项目（mm）m（）（）配筋实际（）跨中支座B区格方向760.85.99=4.79259.37A8@150335方向680.81.92=1.5493.2A10@200393D区格方向760.81.97=1.5885.55A8@100502方向680.80.98=0.7847.2A8@200251B边支座方向760.89.23=7.38399.61A8@120419方向760.86.35=5.08275.07A8@120419D边支座方向760.83.4=2.72147.28A8@200251方向760.82.57=2.06111.54A8@20025110楼梯设计10.1楼梯概况踏步尺寸：150300mm，层高3600mm；混凝土强度等级C30，=14.3N/，=14.3N/。板采用HRB335级钢筋，梁采用HRB400级钢筋，箍筋采用HPB300，均布活荷载标准值q=2kN/。图10.1楼梯平面图10.2楼梯板设计10.2.1确定板厚取板厚h=120mm10.2.2荷载计算板倾斜角=arctan=26°34’,cos=0.894(取1m宽板计算）（1）恒荷载计算踏步重0.30.1525=1.875kN/m斜板重0.125=2.796kN/m水泥砂浆找平层（20厚）10.0220=0.6kN/m恒载标准值5.271kN/m恒载设计值为（恒载分项系数=1.3）=1.35.271=6.85kN/m（2）活荷载标准值=2.5kN/m活荷载设计值为（恒载分项系数=1.5）=1.52.5=3.75kN/m（3）总荷载+=10.6kN/m10.2.3截面设计计算跨度=3.6m跨中弯矩M==10.6=13.74板的有效高度=h-=120-20=100mm单元板宽度b=1000mm==0.096=1-=0.101==482.32受力筋选用B12@200（=565），分布筋选用A8@300。10.3平台板计算板厚h=100mm，取1m宽板带进行计算。10.3.1荷载计算（1）恒荷载计算平台板自重10.125=2.5kN/m水泥砂浆找平层（20mm厚）10.0220=0.4kN/m恒载标准值2.9kN/m恒载设计值为（恒载分项系数=1.3）=1.32.9=3.77kN/m（2）活荷载标准值=2.5kN/m活荷载设计值为（恒载分项系数=1.5）=1.52.5=3.75kN/m（3）总荷载+=7.52kN/m10.3.2截面设计计算跨度=2250-+=2210mm跨中弯矩M==7.52=3.67板的有效高度=100-20=80mm单元板宽度b=1000mm==0.04=1-=0.041==156.24受力筋选用B8@180（=279）。楼梯配筋如图10.2所示。图10.2楼梯板配筋图10.4平台梁计算10.4.1平台梁截面取平台梁截面尺寸bh=250350mm10.4.2荷载计算梯段板传来10.6=19.08kN/m平台板传来7.52（+0.1）=9.06kN/m梁自重1.30.25（0.35-0.1）25=2.03kN/m荷载设计值30.17kN/m10.4.3截面设计计算跨度=1.05=1.05（3.6-0.24）=3.53m弯矩设计值M==30.17=47剪力设计值V==30.173.53=53.25kN10.4.4配筋计算（1）纵筋计算截面平台梁按倒L形进行计算，翼缘宽度=b+5=250+5100=750mm===588.3mm所以取翼缘宽度=430mm梁的有效高度=350-45=305mm经过判断，该梁截面属于第一类T形截面。==0.14=1-=0.15==531.91选配钢筋3C16（=603）。因为==0.69%>0.45=0.2%,满足要求。（2）箍筋计算选取A6@200的双肢箍，所以平台梁斜截面计算:=0.7b+=0.71.43250305+270305=99.6kN因为=99.6kN>53.25kN,所以满足设计要求。由以上计算可知,箍筋可选用双肢箍筋A6@200。平台梁配筋如图10.3所示。图10.3平台梁配筋图11基础设计11.1基础选型由于建筑物的柱间距为3600mm，计算框架柱内力时选择的ABCD轴为一榀框架，框架四柱的柱间距分别为7800mm，2400mm，7800mm，因此将其制成柱下独立基础。11.2A柱下独立基础的计算11.2.1柱基础承受的上部荷载梁自重：=11.42kN墙自重:=72kN粉刷:=10.8kN则地基梁传来11.42+72+10.8=94.22kN由上面计算出的A柱内力组合表可得，柱传至设计地面处荷载：M=-134.7N=1558.26kNV=24.31kN由此到地基的组合值M=-134.7N=1652.48kNV=24.31kN取基础混凝土的强度等级为C30，=14.3，=1.43。钢筋采用HRB335，=300，垫层100mm厚，C10素砼，每边比基础宽出100㎜。11.2.2初步确定基底尺寸(1)选择基础埋深d=1600mm（2）地基承载力的深度修正根据资料提供：=0.3,=1.5重度计算：杂填土：=18.2=0.6m粘土：=18.6=1m则基础地面以上土的重度取平均重度：==18.45设基础宽度为2.7m。f==220+0.318.45（3-3）+1.518.45（1.6-0.5）=244.91kpa>1.1220=242kpa11.2.3基础地面尺度先按中心荷载作用下计算基底面积：A’==7.23选用矩形ab=2.72.7m,A=7.29b<3满足要求,不需要修改地基承载力。图11.1A柱下基础尺寸11.2.4地基承载力验算W==2.7=3.28验算偏心距e：e==0.084<=0.45作用于基底中心的弯矩，轴力分别为:==259.27/168.24kpa=259.27kpa>244.91kpa=168.24kpa>0==213.75kpa<244.91kpa故承受力满足要求。11.2.5冲切验算并确定基础高度基底净反力：=600-50=550mmb>+22700mm>500+2550=1600mm==1.183=259.271.183=306.59kN0.7=0.711430(0.5+0.55)0.55=578.08kN>306.59kN11.2.6基础底面配筋计算在上部结构传递的荷载和土的净反作用力的作用下，其弯矩及配筋计算:柱边截面弯矩==254.33==1712.68==254.33==1712.68选配钢筋为B18@14011.2.7基础梁配筋基础梁按构造配筋，选择基础配筋的1/10。选用2B16，=402图11.2A柱独立基础配筋图11.3B柱下独立基础的计算11.3.1柱基础承受的上部荷载梁自重：=11.42kN墙自重:=72kN粉刷:=10.8kN则地基梁传来11.42+72+10.8=94.22kN由上面计算出的B柱内力组合表可得，柱传至设计地面处荷载：=26.53=1815kN=22.53kN=-131.94=1175.7kN=1.62kN由此到地基的组合值=26.53=1909.22kN=22.53kN=-131.94=1269.92kN=1.62kN因为B柱C柱柱距较近，所以采用矩形联合基础。11.3.2基础地面尺度先按中心荷载作用下计算基底面积：A’==17.73选用矩形ab=3.25.6m,A=17.92图11.3B柱下矩形联合基础11.3.3计算地基基础剪力==194.82Pa11.3.4基础高度计算h=5.6/6=933mm,=883mm①受切承载力计算:=+=0.613=194.820.613=119.46kN0.7=0.711430(0.5+3.2)/20.833=1542.59kN>119.46kN②受剪承载力计算V=812.11kN0.7=0.7114303.20.833=2668.27kN>812.11kN满足要求。11.3.5配筋计算①横向钢筋（采用HPB300）柱的等效梁宽=0.5+0.750.833=1.1248mM==0.5=869.89折合成每米板内的配筋为869.89/1.1248=773.37基础横向配筋为A12@130(=870)②基础梁配筋（采用HRB335）基础梁按构造配筋，选择基础配筋的1/10。选用2B16，=402图11.4B柱联合基础配筋图图11.5基础平面布置图12节能设计12.1能耗分析12.1.1窗墙比计算1.东西向窗面积：41.81.5=10.8墙面积：18（18+0.45）=332.1窗墙比：10.8/332.1=0.03墙净面积：332.1-10.8=321.32.南北向窗面积：121.81.55=162墙面积：43.2（18+0.45）=797.04窗墙比：162/797.04=0.2墙净面积：797.04-162=635.04经规范查得，窗墙比北向不大于0.25，东西向不大于0.30，南向不大于0.35。12.1.2体形系数计算总外表面积：332.12+797.042+777.6=3035.88体积：1843.2（18+0.45）=14346.72体形系数S/V=3035.88/14346.72=0.2112.1.3传热系数限值的选择经查表得，屋顶0.3，外墙0.4，未采暖楼梯间的隔墙和门分别为0.98，2.0，窗户4。