【《L煤矿12盘区机电设备选型及供电系统计算设计》18000字】

PAGE2L煤矿12盘区机电设备选型及供电系统计算设计摘要本设计是为李家壕煤矿12盘区机电设备选型及供电设计，设备选型主要有综采工作面的双滚筒采煤机、刮板输送机、液压支架、胶带输送机、破碎机、转载机和乳化液泵站等，掘进工作面有掘锚机、梭车和胶带运输机。供电系统为通过负荷计算的选择来确定移动变电站，再算出高低压开关和高低压电缆，最后进行整定计算。此次设计主要是为了对我们的大学学习做一次综合整理。为之后的工作做一次演习。关键词：刮板输送机；双滚筒采煤机；移动变压器；高低压电缆；高低压开关目录TOC\o"1-2"\h\u8017摘要 I11843第一章矿井概述 3162011.1煤矿概况 3211211.2地质特征 4127801.3井田开拓 817576第二章综采工作面设备选型 11176462.1采煤机的选型 11308102.2刮板机输送的选型 16267022.3液压支架的选型 21176542.4三机配套 2420162.5乳化液泵站的选型 26228322.6桥式转载机的选型 27268922.7破碎机的选型 29307842.8胶带输送机 3028600第三章掘进工作面设备选型 36137683.1掘锚机的选型 36192353.2胶带输送机的选型 37198683.3梭车的选型 38212493.4水泵及局部通风机的选型 39243353.5煤电钻的选型 4024094第四章供电系统 42203464.1中央变电所位置确定 42264324.2采区主要设备 43302204.3负荷计算及变压器容量、台数的确定 44149054.4供电系统的拟定 458204.5高压配电装置选择 47292354.6高压电缆选择 49266444.7矿用低压隔爆开关的选择 5171094.8低压支线电缆的选择 5482794.9低压干线电缆的选择 5531549第五章过流保护装置整定计算 5835345.1短路电流的计算 583835.2高压开关柜过流保护装置的整定 6693885.3低压配电装置过流保护装置的整定 6832533第六章保护接地 7310236参考文献 75矿井概述煤矿概况交通位置李家壕矿在内蒙古自治区鄂尔多斯市东胜区东南方向，它归东胜区铜川镇和布日都镇管辖。它南北长约9公里，东西宽约8公里，占地面积约67.65平方公里。矿区地理坐标为：东经：，北纬：。矿区交通比较方便，从矿区西部穿过的包神铁路，离矿区约2公里。矿区中北部贯穿109国道，矿区东北方向贯穿213省道，矿山建设过程中的设备可以从公路运输到工业场地。道路四通八达，因此矿区对外运输十分便捷，为煤炭和物资运输提供了方便的条件。地形地貌该矿位于鄂尔多斯东北部，大概地势呈北高南低，东高西低，东北地区的最高点是矿区的海拔1540m，最低点1395m，最大高差为145m，一般海拔1500~1450m，一般来说，相对高差在70m左右。是典型的侵蚀丘陵地貌。河流及水系夏极和秋季节会出现小河，雨季时雨水流量会大大增加，偶尔还会有发生山洪出现，水在矿区中部汇流进铜匠川，之后由流进乌兰木伦河，在陕西和勃牛川汇流，成为窟野河，最后流进黄河。气象及地震情况矿区属于干旱荒漠温带高原大陆性气候，降水少、蒸发量大，日照幅射强，日照充足，根据气象局资料，年降水量194~531mm，蒸发量2297~2834mm。冬天又冷又长，一般来说，十月开始上冻，第二年四月解冻，冻土最大深度1.7m，最低温度-27.9℃，最高温度36.6℃，年日照时数为2856～3246h。矿区内多刮风，冬季和春季平均风速2.2～5.2m/s，夏季和秋季平均风速1.80～3.90m/s，最大风速14.00m/s。据地震资料，在该地区的地震动峰值加速度为0.05，对照地震烈度小于Ⅵ，属于弱震的预测范围区域，而且没有破坏性地震记录在历史上。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）附录A，本区域抗震设防烈度为7度。运输条件煤矿已形成了比较发达的运输体系，煤炭可以通过铁路和公路运输。该矿山位于鄂尔多斯市东胜区，在矿山工业场地的西部，直线距离约2公里，有包神铁路南北贯穿，并与敖包沟站相连；在中北段G109国道和包府二级公路(S213)从矿区通过，因此矿山有很好的外部运输条件。电源条件该矿区在东胜北郊有一座220kV变电站，另外还有七座110kV变电站，东胜东郊110kV变电站为矿井配线供电距离10km，容量可满足4万kW，南郊拟建一座110kV变电站。矿山供电条件可靠。水源条件矿区西侧是乌兰木伦河，矿区东南为铜匠川，是东胜区水源，矿山水资源丰富，可提取水资源，满足煤矿用水的需求；另外，根据水质对矿井排水进行处理，处理后的水用于生产补充、井下消防喷淋除尘、施工和现场浇筑用水。该矿水源状况可靠。通讯条件全市实现了本地电话的程控，全部接入国际、国内自动传输网，已形成区间通信光缆网。煤矿通信系统与当地光缆连接，可与世界各地直接通话通信，缩短与世界各地的距离。因此，通信条件良好。地质特征地质构造该煤矿位于华北地台向斜鄂尔多斯地台东胜隆起区东北部。构造形态一般为宽缓向斜构造，以西为核心，中部和东部广大地区基本为水平地层。该矿基本构造形态为向西南倾斜的单斜构造，岩层倾角多在5°以下，褶皱断层发育程度较低。大断层多发育在煤田东南部，多为东西向高角度正断层，落差小于100m。煤田内起伏较小，无岩浆岩侵入。属于结构简单的煤田。在构造发育方面，东胜隆起处于相对隆起状态，沉积间断。除东南缘外，该时期富县组沉积物普遍缺失，形成了延安组与下伏延长组的接触关系。燕山早、中期盆地稳定发育，沉积了延安组、直罗组和安定组。在这一时期结束时，盆地整体开始上升和收缩。喜马拉雅期盆地从接受沉积到最终消失，受剥蚀作用，盆地东北缘剥蚀更强烈，第三系上新世与下伏地层延安组形成角不整合接触关系。煤层及煤质1、煤层该煤矿的含煤地层为中下侏罗统延安组。含煤地层总厚度为183.50~288.26m，平均236.26m。变异系数为10%。地层厚度总体上由东北向西南增厚。侏罗系中、下燕岩一组含煤地层一般为20层左右。根据各煤层在地层中的空间位置及其组合特征，通常将20个煤层划分为6个煤组，即2~7个煤组。其中2个煤组位于中、下侏罗统延安组上部。煤组3~7位于中下侏罗统延安组中下段。2、物理性质该矿煤呈黑色，条带为棕黑色，呈沥青光泽，裂隙不均匀，呈角状，内源裂隙较发育，常充满黄铁矿和方解石膜，煤层中可见黄铁矿结核。带状结构、层状结构。煤岩成分主要为暗煤、亮煤、丝炭，属于半暗型煤。微岩性以镜质组和硅质组为主，镜质组平均含量为31.5~56.3%，硅质组平均含量为37.8~53.7%，半镜质组平均含量为5.5~10.8%。三者之和大于95%。稳定成分一般小于5%。根据国际微观煤岩类型分类原则，矿区煤为微镜隋煤。3、化学性质（1）工业分析原煤水分一般在5.5~12.5%之间，为中等水分煤。平均值:9.43%，原煤灰分产率4.07~35.87%，平均10.90%。洗煤挥发分产率为28.91~43.59%，平均为36.20%。原煤总硫0.68%。为低灰分、超低硫煤。（2）元素分析浮煤的元素组成为碳73.01~79.94%，氢3.53~5.96%，氮0.73~1.15%，氧14.60~21.84%。3、工艺性能每个煤层属于高发热量煤，发热量：18.79~30.67MJ/kg，平均27MJ/kg。4、煤类该煤矿各采层浮煤平均挥发分含量为34~37%，煤粘结指数为0，透光率在50%以上。根据我国煤炭国家分类标准，各煤层的煤类以不粘煤为主，长焰煤也不多。5．工业用途矿区内的煤是中水分、超低灰分~低灰分、低硫，特低磷、高热值不粘煤、长焰煤，是很好的民用和动力用煤，适用于各种工业锅炉、蒸气机车、火力发电等，也可作为建材、化工等行业的焙烧材料。煤碳对二氧化碳反应性高，可以作为煤用于气化。煤的热稳定性较高。煤灰熔融性低至熔融灰分高，易熔渣，属于中、强渣煤。开采技术条件1、瓦斯据瓦斯检测结果表明，煤层中甲烷含量在0.00～0.03ml/g之间。瓦斯成分中甲烷含量在0.00～9.55%之间，瓦斯带属二氧化碳～氮带，都属瓦斯风化带。据详查报告，区自然瓦斯成分甲烷最高可达42.2%，瓦斯分带为氮气沼气带。2、煤尘矿区各可采层的干燥且无灰，基挥发分产率较高，一般在30～40%，属于容易爆炸的煤层，据钻孔试验结果：当火焰长度>400mm时，抑制煤尘爆炸最低岩粉量为60～70%，煤尘具有爆炸性。因此，该矿区的煤层存在煤尘爆炸的危险，在生产过程中应考虑防爆设施，并采取防尘除尘措施。加强对煤尘的预测。3、煤的自燃矿区煤层变质程度低，挥发分较高，且含有黄铁矿结核或黄铁薄膜，为煤层自燃提供了条件。根据煤样自燃倾向试验结果，原煤样着火温度在270～330℃之间，氧化样着火温度在260～310℃之间，T～T0在5到18℃之间，煤层具有自燃的倾向。4、地温根跟据地温测量结果表示，该恒温带温度为12.77℃，地温梯度为1.77～2.57℃/100m，平均地温梯度为2.26℃/100m，属于正常地温区，没有高温异常，不影响井下采掘。水文地质条件1、水文地质特征矿区主要发育中生代陆相碎屑岩，其次为新生代半胶结岩和松散岩。根据不同含水特征，区域含水岩层可分为松散孔隙含水岩层、半胶结孔隙含水岩层和碎屑裂隙-孔隙含水岩层3类。煤矿地表水已不发育，多旋回碎屑岩矿床富含泥质和有机质，断裂构造发育不良，碎屑岩间隙发育不良，地下水径流条件差。地下水由大气降水补给，第四系松散潜水含水层直接由大气降水补给，基岩含水层浅部由大气降水和潜水补给，深部由侧向径流补给。2、水文地质条件（1）潜水矿区潜水主要存在于沟内第四系冲积、洪积砂砾层中。潜水的主要补给来源是大气降水，其次是山谷底部深层承压水的溢流补给。由于这个地区雨量不足，潜水用品的供应量很少。潜水水沿河流方向分布，其排放主要是径流向河流下游，其次是人工挖井、蒸发和承压水向下游渗透。（2）承压水矿区承压水主要赋存于白垩系志丹组、侏罗系中统和延安下中统砂岩中，且白垩系志丹组露头面积大。因此，降水的直接入渗是承压水的主要补给源，其次是区域外承压水的侧向径流。承压水一般沿地层倾斜向西南流动。承压水主要通过侧向径流排放，然后通过人工开采排放。3、类型初步确定矿区直接含水层以裂隙含水层为主，孔隙含水层次之。直接含水层富水性弱，补给径流条件差。外围弱承压水侧支和大气降水是次生水源。区内无水库、湖泊等地表水水体，沟壑中无常年地表径流。河流与煤层的距离较大，平均大于150m，水文地质边界简单。因此，矿区水文地质勘查类型可分为水文地质条件简单、以裂隙水为主的第二类矿床和第一类矿床。4、富水性52煤的水源一般为煤层顶板砂岩裂隙的承压水。由于其含水量较弱，不会对矿山构成威胁。因此，该矿床水文地质条件简单，以裂隙含水层为主。因此，该矿区第四系水文地质勘查类型为1型和2型，基岩勘查类型为2型和1型，局部勘查类型为2型。5、涌水量本设计煤矿涌水量，最大涌水量。井田开拓井田境界煤矿位于万利矿区，矿区东北至包府公路，东南至铜匠川沟，西至包神铁路，南至敖包沟火车站。根据国土资源开采分区字[2005]037号文，该矿井南北长约9千米，东西宽约8千米，占地面积约68平方公里。根据万利矿区总体规划，李家壕矿井井田北至东胜城区，东至包府公路，东南以铜匠川沟为界，西到包神铁路，井田为一多边形，东西长10千米，南北宽2~11千米，面积73平方公里。资源储量总资源储量1446Mt，设计资源储量771Mt。矿区工业广场煤柱为9Mt。风井工业广场煤柱为0.35Mt。主要井巷煤柱为5.58Mt。采损失量为148.77Mt。按上述参数计算，矿井设计可采储量为606.5Mt。工作制度年工作天数330天，每天4班，生产3班，检修1班，每天净提升时间16小时。服务年限煤矿设计可采储量为606Mt，其中一水平可采储量为303.69Mt，二水平可采储量为302.83Mt。按5.00Mt/a的生产能力，考虑1.3的储量备用系数，矿井服务年限为77.8a，其中第一水平服务年限38.9a，二水平38.8a。开拓方案工业广场位于煤矿西南方向，霍沙兔沟南面，东距220kV高压线350米，主斜井距离敖包沟接轨火车站大约2公里。工业用地地形平缓，海拔。该矿井采用综合开拓方法，布置了主斜井、副斜井、回风井三个井筒。主谢井：坐标：，方位角。早期落底在3-1煤层下，标高+1156米，倾角为15°，斜长911米，净宽4.8米，净断面14.3平方米。副谢井：坐标：，方位角。（3）回风井：坐标：X=4402000.000，Y=37416640.000,Z=+1410.000，井筒落底标高+1187.0m，井筒直径5.0m，深223m，净断面19.6m2。矿井通风方式为中央分列抽出式。本方案的首采层为3-1煤层，在3-1煤层中布置一个综采工作面，两个掘进工作面，达到5.00Mt/a设计生产能力。井下主运输从工作面沿槽运输，主运输巷道到主斜井均采用皮带连续运输;副井到主巷道和工作面的辅助运输系统均采用无轨橡胶轮运输。地下人员也全部采用无轨橡胶轮式汽车运输。工作面确定首采工作面长度为240m；掘进长度为5500m；煤层顶板稳定；31煤层倾角为1~3°；采煤高度平均4m。综采工作面设备选型采煤机的选型采煤机选型的原则基本功能：足够的割煤、装煤能力；能调整高度；割煤的煤块度大；割煤时产生的煤尘比较少；可以自开缺口等。适应性：可以适应煤层的煤质、煤层的厚度、倾角及顶板的要求。性能：采煤机的性能应满足工作面设计要求。安全和劳动保护：采煤机须有内外喷雾系统，可以降低粉尘；机器应有完善的保护装置；电气设备须防爆。可靠性的经济性：采煤机是机械化采煤的关键设备，因此采煤机必须有良好的可靠性和经济性。滚筒直径滚筒直径D应该稍微大于最大采高的一半，即（2.1）式中：为最大采高，即D>2.0m,结合采煤机系列化标准，初步确定采煤机滚筒直径为2.3m。滚筒的截深滚筒一次切入煤壁内的深被称为截深。本设计采用0.8m。滚筒的转速一般认为滚筒转速为30～50r/min较适宜，本设计采用35r/min。滚筒的截割速度截齿齿尖所在的切线速度被称为截割速度。截割速度可用下式计算，即（2.2）式中vj——截割速度，m/min;D——滚筒直径，m;n——滚筒转速，r/min。则故本设计的滚筒的截割速度为4.21m/s，且符合要求。采煤机的牵引速度截煤时的运行速度被称为牵引速度。本设计中采煤机的最大牵引速度为8m/min。采煤机的牵引力牵引力是由外载荷决定的。本设计中采煤机的最大牵引力为800kN。采煤机的生产率理论生产率，也就是最大生产率，是指在稳定工况和最大参数条件下工作的生产率。理论生产率的计算公式为下式，即ρ（2.3）式中Qt——理论生产率，t/h;H——工作面平均采高，m;B——截深，m;——截煤时最大牵引速度，m/min;——煤的实体密度，则Qt=60×4×0.8×8×1.3=1997t/h实际平均生产率可按下式计算，即（2.4）式中：——辅助时间折算系数，一般取0.5～0.7;——停车时间折算系数，一般取0.6～0.65。则Q=0.6×0.6×1123=404t/h采煤机功率1、采煤机的装机功率采煤机的装机功率可由下式计算，即（2.5）式中B——截深，m;H——采高，m;vq——牵引速度，m/min;Hw——采煤单位能耗，MJ／ｍ３。见表2.1，本设计取3表2.1各种工作机构的采煤单位能耗工作机构型式采煤单位能耗适用截割阻抗螺旋滚筒1.1~4.480~360鼓形滚筒1.5~3.0≤250立滚筒2.0~3.3150~290刨煤机2.5~4.380~240钻削式1.3~2.4150~290链式12~1880~360则2、采煤机的截割功率 3、采煤机的牵引和辅助功率采煤机牵引功率为 辅助装置功率为确定采煤机型号通过采高，滚筒的半径，截深，生产率，电机功率，牵引速度，牵引力初步选择采煤机型号为MG700/1660-WD。详细参数见表2.2图2.1MG700/1660-WD型采煤机表2.2MG700/1660-WD型采煤机参数采煤机型号MG700/1660-WD采高/m2.3~4.6（Φ2.25滚筒）截深/m0.865适应倾角/（°）≤12滚筒直径/m2.25，2.5滚筒转速/（）29.7，33.7，38.1摇臂长度/mm2822摇臂摆动中心距/mm8636牵引力/kN938/532，809/460行走速度/（）0~12.5/22，0~14.5/25.5牵引形式电牵引（交）无链销轨链轨机面高度/mm1691最小卧底量/mm470灭尘方式内外喷雾装机功率/kW电压/V3300电流/A364A设计生产能力/（）2000主机质量/t90配套输送机SGZ1000/1400；SGZ1000/10501、采煤机的喷雾供水装置（2.6）式中：——耗水的量，L/min；——采煤机实际生产能力，t/min；q——单位耗水量，L/t。（2.7）式中：Q——采煤机的割煤能力，t/h；——理论连续工作的系数，一般取0.5~0.7；——实际工作系数，一般取0.6~0.65。求得：不同煤层条件下的单位耗水量见表2.3表2.3不同煤层条件下的单位耗水量采用喷雾的煤层条件单位耗水量q（L/t）无烟煤20~25层厚＜0.7m15~20烟煤层厚0.7~1.5m20~40层厚＞1.5m30~40求得：通过耗水量来选择喷雾泵。选择BPW-250/5.5喷雾泵。刮板机输送的选型初选刮板输送机初选为SGZ-1000/1400刮板输送机。图2.2SGZ-1000/1400型刮板输送机表2.4主要技术特征标准长度/m250中部槽规格/mm1500×1000×345输送能力/（t/h）2500刮板链形式中双链装机功率/2×700圆环链规格/mm刮板链速/（m/s）1.25~1.3圆环链强度/kN2220电机功率/kW2×700电压/V3300运输能力的计算刮板输送机的运输能力为（2.8）式中Q——输送机运输能力，t/h。则2500=3.6×q×1.3q=534kg/m且（2.9）（2.10）式中F——溜槽装煤最大截面积，m2；a——中部槽宽度，m；b——中部槽高度，m；α——煤的堆积角，一般取20~30°，本设计取25°ρ——煤的松散密度，计算时一般取1t/m3；φ——装满系数，本设计取0.8。则Q=3600×0.139×1×0.8×1.3=520.42t/h运行阻力的运算1、直线段运行阻力直线段运行阻力分别包括：a货载及刮板链在中部槽中移动的阻力；b倾斜运输时，货载及刮板链的自重分力。直线段运行阻力又分为重载段阻力和空载段阻力两部分，如下图所示。图2.3刮板输送机运行阻力计算图（2.11）（2.12）式中Wzh——重载段阻力，N；Wk——空载段阻力，N；——刮板链单位长度质量，kg/m；L——刮板输送机实际铺设长度，m；——货载、刮板链与中部槽间的阻力系数；则Wzh=9.8（367×0.6+90×0.3）200×0.998-9.8×458×240×0.052=436762NWk=9.8×240×90（0.3×0.998-0.052）=43641N2、曲线段运行阻力曲线段运行阻力主要包括：a、链绕两端链轮时链条弯曲附加阻力及轴承阻力；b、链条与链轮轮齿之间摩擦阻力；c、可弯曲刮板机在机身弯曲时附加阻力。3、总阻力（2.13）式中——刮板机的总阻力，N；——附加阻力系数，=1.1。则W0=1.1×1.1×（436762+43641）=581323N总阻力即为主动链轮的牵引力。3、电动机功率的计算（1）对于定点装煤的刮板输送机（2.14）式中P——电动机的轴功率，kW；——运输机的总牵引力，N；v——刮板链牵引速度，m/s；——传动装置的效率。则刮板链强度的验算图2.4传动装置的布置方式图（1）判断最小张力点因为所以F3=Fmin。(2)各点张力计算F3=Fmin=2×3000=6000NF4=F3+Wzh=6000+436762=442762NF1=F4-W0/2=442762-290662=152100N最大张力点张力F4=Fmax=442762N刮板链强度验算（2.15）式中：——刮板链抗拉强度安全系数；n——链条数，单链n=1，双链n=2；——不均匀系数，取0.85；——1条链的破断力，N；——实际承受的最大张力值。所以选用型刮板机，在工作面长度240m的情况下，输送能力，电动机功率和刮板输送机强度均满足要求。液压支架的选型液压支架的选型原则液压支护强度应与工作面矿压相互适应；液压支架结构应与煤层赋存条件相互适应；液压支架的支护断面应该与通风要求相互适应；液压支架应该与采煤机、刮板输送机等设备相互匹配。支架高度支架最高结构高度为（2.16）支架最小结构高度为式中：Hmax、Hmin——煤层最大、最小采高，mm；——伪顶冒落最大厚度，本设计取300mm；——本设计取300mm。支架的伸缩比，即Ks=Hmax/Hmin（2.17）支护强度和工作阻力按一下经验公式计算，即（2.18）式中——作用于支架上的顶板岩石厚度系数，本设计取8。M——采高，m；——岩石密度，一般取2.5×103kg/m3。则支架支撑顶板的有效工作阻力为（2.19）（2.20）式中F——支架支护面积，；L——支架顶梁长度，m；取3.2mC——梁端距，m；取0.25m。A——支架中心距，m；则Q=0.8×3.45×1.5×103=4140kN支架立柱的总工作阻力P总为（2.21）式中η——支撑掩护式支架取η=80％左右。则初撑力对不稳定和中等稳定的顶板，为了维护机道上方的顶板，应取较高的初撑力，约为工作阻力的80%；则初撑力为3312×80%=2650kN移架力和推溜力本设计移架力取200kN，推溜力取150kN。确定液压支架型号本设计确定选型支撑掩护式液压支架。表2.5主要技术特征支架型式：四柱直接撑顶支架工作阻力：5800kN支架高度：2200~4300mm支架支护强度：0.84MPa支架宽度：1400~1600mm支架中心距：1500mm支架初撑力：5236kN图2.5ZZ5800/22/43型支撑掩护式液压支架支架布置台数（2.22）式中：n——支架布置台数；L——工作面长度，m；A——一台支架支护宽度，m,通常为1.5m。则

工作面移架速度（2.23）式中：——移架速度，m/mim；——不平衡系数，一般取1.17~1.22——采煤机牵引速度。则三机配套为了实现工作面最大的生产能力和安全，采煤机、刮板输送机和液压支架必须在性能参数、结构参数、工作面空间尺寸和形式等方面相互匹配协调，互联部件的强度和尺寸，以确保其适用性。此外，还应根据工作面的生产条件对综采工作面的辅助设备进行选配。生产能力配套采煤机的实际生产力（404t/h）<刮板运输机的实际生产力（520.42t/h）采煤机的牵引速度（4.21m/min）<工作面移架的速度（5.05m/min)性能配套1、采煤机底托架与输送机槽相互匹配。2、采煤机的摇臂与输送机的机头机尾和自开切口相互匹配。3、液压支架的性能与采煤机的牵引速度相互匹配。几何关系配套横断面配套尺寸如图2.6所示。无立柱宽度为：式中：——截深，mm；——煤壁与j之间所留间隙，一般=100～200mm；——支架前柱与输送机电缆槽之间的间隙，一般≥200～400mm；——压液支架前柱倾斜时的水平投影值，mm；——输送机宽度，mm，；——铲煤板宽度，一般，一150～240mm；——输送机中槽宽度，mm，由输送机型号确定；——电缆槽和导向槽的宽度，一般=360mm。图2.6综采工作面设备配套横断面图支架前柱到梁端的顶梁悬臂长度L为：式中：——梁端到煤壁的距离。支架最小高度H为：式中：A——采煤机机身高度，输送机高度和采煤机底托架高度h之和；C——机身上部空间的高度，mm；T——支架顶梁高度，mm。寿命配套寿命匹配是指工作面内各设备的检修周期应接近。高产量和高效率要求各种设备，特别是主要设备必须处于良好的运行状态。如果在工作面生产过程中，更换设备进行大修或“带病”作业，必然会影响高产高效的实现，也会对设备造成损坏。乳化液泵站的选型本设计初选XRB2B型乳化液泵站。乳化液泵站表2.6主要技术特征额定工作压力/MPa34.3额定工作流量/L·min-180柱塞直径/mm32曲轴转速/r·min-1517工作介质乳化液电动机功率/kW75质量/kg1090图2.7XRB2B型乳化液泵站1、泵站工作压力（2.24）式中：——泵站工作压力，MPa；Pm——据立柱初撑力和千斤顶所推算出的最大压力，MPa；——压力损失的系数，可取1.1~1.2，本设计取1.1。则pb≥16.7×1.1=18.3734.3MPa>18.37MPa，符合。2、泵站流量（2.25）式中：——乳化液泵站的流量；——全部立柱和千斤顶同时动作的流量，L；——采煤机最大工作牵引速度，m/min；——支架中心距，m；——管路漏损系数，=1.1~1.3，本设计取1.1。则Qb≥1.1×(12.67)×5.3=73.980>73.9,符合。乳化液液压支架用乳化液作为工作介质，它是由水和乳化油按不同比例制成的乳白色液体，水包油型乳化液：乳化油含量为3～5％。桥式转载机的选型桥式转载机的选型原则1、转载机输送能力大于刮板机，为此多采用增大溜槽断面、增大链速或缩短刮板间距等措施。2、转载机传动装置均匀分布在机头、应根据运量和运距较大时，可选用双电机传动。其传动装置应尽量与工作面刮板输送机相同，以便使用。3、转载机机尾部与输送机的连接处要相互配套。4、转载机的机头安装在行走小车上，行走小车的结构及轨距应与可伸缩胶带输送机机尾部相互匹配。5、转载机桥体要与可伸缩胶带机机尾受煤部的重叠长度相互匹配。6、转载机的零件应该和刮板机工用，以方便备件供应和保养。转载机确定本设计选用的是SZZ800/315型转载机。表2.8主要技术特征设计长度50m（不包括破碎机长度）输送量2000t/h刮板链速1.54m/s爬坡角度10°电动机型号YBSD-315/160-4/8Y功率315kW额定电压1140V转速1480/740/r/min减速器型式圆锥/行星传动传动比1：24.225刮板链型式中双链圆环链规格34*126-C刮板链中心距200mm图2.9SZZ800/315型转载机破碎机的选型破碎机的确定根据转载机的输送能力为2000t/h，选择相配套的PLM2000轮式破碎机。表2.9破碎机的具体参数名称参数单位型式轮式破碎能力2000t/h最大入口粒度1000×900mm出口粒度210~300mm传动形式电动机+液力耦合器+减速器破碎轴转419r/min锤头数8破碎刀齿齿顶圆线速22.8m/s破碎槽内宽800mm灭尘形式外喷雾尺寸（长×宽×高）3850×2673×1613mm电动机功率160KW电动机转速1475r/min额定电压1140V喷雾水压＜6MPa图2.10PLM2000轮式破碎机胶带输送机胶带输送机的选型初步选用DSJ140/250/3×400型可伸缩胶带输送机，表2.10主要参数输送量/（t/h）2500带速/（m/s）3.15储带长度/m100围包角/°450~454带宽/mm1200最大输送长度/m2000主电动机功率/kW3×400图2.11DSJ140/250/3×400型可伸缩胶带输送机输送能力与胶带宽度1.输送能力（2.26）式中：——带式输送机输送能力，t/hKm——货载断面系数，取Km=300B——带宽，mV——带式输送机运行速度，m/sρ′——煤的松散密度，1.3/m³C——输送机倾角系数，取1>Q刮符合要求。2.胶带宽度假如给定的使用地点的设计运输生产率为A，则令Q=A，则满足设计运输生产率要求的最小输送带宽度为1.2m>0.64m,符合要求。对于未过筛的松散货载B≥2amax+200mm对于经过筛分后的松散货载B≥3.3ap+200mm式中————货载最大块度的横向尺寸，取500mm；——货载平均块度的横向尺寸，取300mm。则1200≥2×500+2001200≥3.3×300+200经验算，带宽符合要求。运行阻力的计算直线段运行阻力式中：——折算到每米长度上的上托辊转动部分的质量，kg/m——折算到每米长度下托辊转动部分的质量，kg/m——分别为每组上托辊转动部分质量，kg——分别为每组下托辊转动部分质量，kg——上托辊间距，取1.5m——下托辊间距，取3m式中：——每米胶带上面的货载质量，kg/m——每米胶自身质量，kg/m=10×（45.89+26.4+16.67）×3000×0.06×1±0=160128N=10×（26.4+6.67）×3000×0.056×1±0=55557.6N式中：Wzh——胶带在重段的运行阻力，NWk——胶带在空段的运行阻力，Nβ——输送机的倾角，0°L——输送机长度，2000mω′——槽形托辊阻力系数，0.06ω"——平形托辊阻力系数，0.056B——胶带宽度，mi——胶带帆布间层数，8δ——一层帆布厚度，2mmδ1——胶带上保护层厚度，3mmδ2——胶带下保护层厚度，1mm2.曲线段运行阻力根据：则:式中：——备用系数，取C0=1.15～1.2。即：解得：S1=27868.58NS4=248587.7NS2=S1+Wk=61442NW从=4301NW主=13822.8N式中：——胶带绕经导向滚筒所遇的阻力，Sy′——胶带与从动滚筒相遇点的张力，S2Sy——胶带与驱动滚筒相遇点的张力，S4S2——胶带与驱动滚筒分离点的张力，S1胶带悬垂度验算1.重段胶带允许最小张力=5×(45.89+26.4)×1.5×10×1=5421.75NS4>SmaxSmax>[Sminzh]2.空段胶带允许的最小张力=5×26.4×3×10×1=3960N胶带强度验算11.56＞11式中：B——胶带宽度，mmI——帆布层数，8——一层帆布每厘米宽的拉断力Smax——胶带运行时实际承受的最大张力，Nn——胶带的允许安全系数。牵引力与功率计算1.牵引力计算W0=S4-S1+W4-1=S4-S1+0.03（S4+S1）=1.03S4-0.97S1=73421N2.电动机功率计算P<2×500KW符合要求掘进工作面设备选型掘锚机的选型掘锚机是把巷道掘进与巷道支护两种开采功能结合成一体的高效煤矿生产机械，它把连采机和锚杆机结合起来，从结构上进行了全面优化；具有结构紧凑合理，功能齐全，保护完善的优点，在高产高效矿井生产中，发挥着以往各种掘进和锚杆机械不能替代的巨大作用。掘锚机与其他非掘锚一体化掘进设备相比，具有以下特点：掘进与打锚杆同时作业；截割滚筒装有喷雾系统；截割过程中产生的粉尘降至最低；机载顶板、侧帮锚杆机；工作平台处于顶棚安全保护下；及时支护，保护操作人员；掘锚机的确定本设计选用的是MB670-169型掘锚机的技术参数。1、总体技术参数表3.1总体技术参数结构工作时行走时总长/mm约11300总宽（运输）/mm52004700总高（运输）/mm22602150总重/t约95最大对地比压/（N*mm-2）约28挖底量（锚杆机操作台）/mm140表3.2主要技术特征滚筒直径1150mm装载能力25t/min宽度4900mm装载宽度4500~5200mm截割功率510kW装载电机功率2×36kW掏槽方式水平液压缸/滑道输送机宽度760mm最大掏槽深度1000mm输送机链速2.2m/s支护顶棚距工作面距离约2400mm输送机能力25t/min顶板距侧帮距离约1600mm输送机尾部悬空距2900mm中间两根锚杆间的距离1150mm输送机电机功率刮板机36kW，中间传送带20kW顶板锚杆数2~8行走速度3，5/7，0/15，0m/min锚杆长（单根）>1500m履带两侧宽约2900mm侧帮锚杆机左、右两侧降尘系统功率132kW锚杆类型树脂锚杆油箱容量约400L钻孔方式旋转总油量约600L对顶板总支撑力2×200kN电压1140V装载装置星形集装臂胶带输送机的选型胶带运输机的确定根据转载机选择与之配套的DSJ100/100/2×160型胶带输送机。表3.3技术参数输送量1000t/h带速2.5m/s安装倾角0~3°带宽1000mm带长2100m电动机功率2×160kW电压1140V梭车的选型梭车的确定梭车选为蓄电池型梭式矿车ST-12，如图：图3.1蓄电池型梭式矿车ST-12表3.4技术参数容积/12电动机型号YB12/18.5-8载重/T24电动机功率/kW18.5自重/T12/12.3长/mm10500轨距/mm600/762/900宽/mm1770装载高度/mm1400/1320高/mm1700卸载时间/min~2荐用钢轨/（kg/m）≥18S型最小转弯半径/m15适用巷道断面/≥3.4×3.4最大行车速度/（km/h）20水泵及局部通风机的选型水泵选用MD150-30×3型单吸多级分段式耐磨泵。表3.5技术参数额定容量m³/h15单级额定扬程m30水泵级数3功率kw7.5电压等级v660局部通风机局部通风机选用FBDNO5.6/2×11型通风机。表3.6技术参数电动机功率2×11KW电压等级660V风量330-220m³/min风压780-3600Pa煤电钻的选型煤电钻的确定选择使用ZYJ-680/200型液压架柱式回转钻机。YJ-680/200型液压架柱式回转钻机，适用于各种复杂条件下岩石隧道的顶板孔、防水孔、电缆孔、瓦斯排放孔、地质资料孔等，运行安全可靠，崩解性好，装卸维护方便，稳定钻孔时间短。表3.7主要技术基本性能参数单位参数值主机工作压力MPa17/8额定转矩Nm680额定转速r/min200额定流量L/min95/23推进力KN一级缸9；二级缸10；三级缸14返回速度mm8000推进的行程mm一级510；二级426；三级362导线长度mm2190钻机最大高度mmⅠ2400Ⅱ2900Ⅲ3400钻机最小高度mm180023002800机重kg318396458空载推进速度mm/min2500冲洗水压力MPa0.6-1.2钻孔直径mmΦ65-Φ103噪声声压级dB(A)92声功率级dB(A)100基本性能参数单位参数值泵站额定压力MPa18/9额定流量L/min100/25电机型号YBK2-180L-4电机额定功率KW22电机额定电压V380/660电机额定电流A42.6/24.9油箱有效容积L300外形尺寸（长×宽×高）mm1450×630×1133机重kg400供电系统中央变电所位置确定变电所位置的确定应该尽量位于负荷中心，以减少低压线路长度和电压损失；应该通风良好，电缆进出线要方便，便于设备运输；中央变电所顶、底板的岩层要稳定、无淋水，并尽量减少压煤等不利因素。图4.1中央变电所位置图配电点的确定工作面配电点具体布置如下：采煤工作面配电点设置在运输平巷内，与工作面相距50m；掘进工作面配电点有两个，分别设在掘进东、西翼工作面平巷内，且距掘进头80m；采区主要设备表4.1主要设备设备名称设备型号台数功率(kW)电压（V）地点采煤机MG700/1660-WD12×700+2×110+2×203300工作面工作面刮板输送机SGZ-1000/1400114003300工作面工作面平巷胶带输送机DSJ140/250/3×40023×4003300顺槽工作面平巷转载机SZZ800/31513151140顺槽工作面平巷破碎机PLM200011601140顺槽乳化液泵站XRB2B2751140顺槽喷雾泵站BPW-250/5.511201140顺槽小水泵MD150-30×367.5660副巷照明变压器综合装置ZBZ-4.0M12127局部通风机FBDNO5.6/2×1122×11660掘进掘锚机MB670-16916701140掘进掘进平巷胶带输送机DSJ100/100/2×16012×1601140掘进主运大巷胶带输送机DSJ140/250/3×40013×4003300主运大巷煤电钻ZYJ-680/200122660副巷负荷计算及变压器容量、台数的确定综采工作面移动变电站的选择1、1号（采煤机、刮板运输机）移动变电站的选择。1号移动变电站容量为：并取，选KBSGZY-2500/6/3.45KV移动变电站1台。2、2号（转载机、乳化液泵站、喷雾泵站、破碎机)移动变电站的选择2号移动变电站容量为：并取，选KBSGZY-800/6/1.2KV移动变电站1台。3、3号(皮带机）移动变电站的选择3号移动变电站容量为：并取，选KBSGZY-1250/6/1.2KV移动变电站1台。掘进工作面移动变电站的选择1、4号（掘锚机、胶带机）移动变电站的选择4号移动变电站容量为：并取，选KBSGZY-2000/6/1.2KV移动变电站1台。2、5号（局部通风机）移动变电站的选择号移动变电站容量为：并取，选KBSGZY-50/6/0.69KV移动变电站1台。3、6号（煤电钻、照明、排水）移动变电站的选择选移动变电站一台供煤电钻、照明、排水等。供电系统的拟定拟定供电系统图的原则1、在保证供电可靠的前提下力求使用的设备最少。2、应由变压器向某一生产环节或工作面机械供电，以减少因停电事故造成的范围。3、应该采用双回路高压电源进线及两台或两台以上的变压器。4、变压器应该尽量分列运行。5、一个开关只能控制一个设备，容量越大的开关，应排得离电源越近。6、高瓦斯与瓦斯突出矿井,局部通风机的供电系统应配备特殊变压器、特种电缆、特殊的高、低电压开关和检漏继电器、电源屏蔽系统的航向的脸时应切断空气停止或限制气体。瓦西矿局部通风机仅采用风电气锁。由于局部通风机独立于其他供电设备线路，不受其他电气设备故障的影响。供电系统图的拟定参照上述原则，初步拟定采区供电系统图如图4-4-1所示。图4.2拟定采区供电系统图高压配电装置选择选择原则高压配电装置应该选择隔爆型或隔爆兼本安型。配电装置电气参数选择应符合下述条件：1、按照正常条件选择额定电压和额定电流；2、热稳定和热稳定检验；3、断流能力校验。按额定参数选择1、负荷长期工作电流计算公式：（4.1）式中：—长时工作电流。—受控制负荷计算容量。—变压器高压侧额定电压。2、KBSGZY-2500/6型移变高压配电箱（）的选择。配电装置额定电压选定为6kV，配电装置额定电流应大于移动变电站的最大长时工作电流。则移动变电站最大长时工作电流即额定电流为：选BGP9L-6G/400型隔爆高压真空配电柜，其主要技术数据见表4.2。其余高压配电装置仿照以上公式选出，其具体型号及技术参数见表4.2。3、短路校验（1）开关断流容量校验：，所以开关断流容量满足要求。（2）动稳定的校验：，满足要求。（3）热稳定的校验：，满足要求。表4.2高压配电箱的选择结果移动变电站高压配电箱的型号额定电流额定电压动稳定电流热稳定电流额定断流电容KBSGZY-2500/6BGP9L-6G/400（）400A6V31.5kA12.5kA/2s100MV·AKBSGZY-800/6BGP9L-6G/100（）200AKBSGZY-1250/6BGP9L-6G/200（）200AKBSGZY-2000/6BGP9L-6G/200（）200AKBSGZY-50/6BGP9L-6G/50（）100AKBSGZY-315/6BGP9L-6G/50（）100AKBSGZY-2000/6BGP9L-6G/200（）200AKBSGZY-1250/6BGP9L-6G/200（）200A变电所总高压配电箱BGP9L-6G/630（）630A考虑到备用情况，再选取BGP9L-6G/400一台和BGP9L-6G/200一台。高压电缆选择地面至中央变电所的高压电缆选择按经济电流密度求总负荷电流（4.1）式中：—额定功率值和；—需用系数；—电网额定电压，6KV；—加权平均功率因数，0.7。则2、求经济截面A（4.2）式中：——按经济电流密度选取的电缆截面，mm²；——总负荷电流；——经济电流密度A·mm²，取2.25； ——正常运行时同时并联的电缆条数。则根据计算，初步选择的电缆型号为型矿用移动金属屏蔽监视型软电缆。3、校验（1）电流校验，符合要求。式中：——环境温度为时电缆允许载流量（A）； ——取0.93；（2）热稳定校验，符合要求。（3）按允许电压损失校验假设从地面变电所6kV母线至中央变电所母线的电压损失为。中央变电所至移变高压电缆的电压损失百分数，即高压电缆中的总损失，即，符合要求最后确定选的电缆型号为型矿用移动金属屏蔽监视型软电缆。4、长度确定式中：——电缆铺设路径长度，m；——增长的系数，橡套的电缆取1.1，铠装的电缆取1.05。表4.3允许电压损失额定电压/V允许电压损失/V6606311401173300315其余高压电缆的选择同上步骤算出，列于表4.4。表4.4高压电缆的选择电缆负荷电缆型号电缆长度/m地面至中央变电所2910供1号移变8800供2号移变8800供3号移变8800供4号移变8000供5号移变8000供6号移变8000矿用低压隔爆开关的选择矿用低压隔爆开关的选择原则1、矿井通用型开关用于无甲烷及煤尘爆炸危险和无甲烷突出的矿井场场底部。矿用加强型安全开关适用于底场、主进风口和硐室通风巷。2、矿用隔爆开关适用于瓦斯突出煤矿的任何场所。3、矿物加工中使用的低压开关时,其额定电压必须小于或等于额定电压的控制,和它的额定电流必须大于或等于最大的实际工作电流控制行,当负载长。同时，应根据线路的需要选择过流保护继电器的整定电流值。1号移变低压侧开关的选择1号移变主要供刮板机和采煤机两个配电点。1、刮板机配电点（1）分路开关QA11的选择，刮板机机额定电流初步选择型矿用隔爆真空自动馈电开关，该开关的额定电压为3300V，额定电流为200A，具有过载、短路、过电压、漏电保护、漏电闭锁等保护。（2）磁力启动器SM1、SM2的选择。，选择为型真空磁力启动器，具有过载，短路，过电压、漏电保护、漏电闭锁等保护2、采煤机配电点（1）开关QA12的选择，采煤机额定电流，则初步选择为型矿用隔爆真空自动馈电开关，该开关的额定电压为3300V，额定电流为400A，具有过载、短路、过电压、漏电保护、漏电闭锁等保护。（2）采煤机磁力启动器的选择。。选择为型真空磁力启动器，具有过载，短路，过电压、漏电保护、漏电闭锁等保护。所选各种低压开关及磁力启动器均列于表4.5中。表4.5开关选择的结果设代号型号负荷1号移变QA11KBZ-200/3300工作面刮板机配电点总开关SM1QBZ-400/3300刮板机机头电动机磁力启动器SM2QBZ-400/3300刮板机机尾电动机磁力启动器QA12KBZ-400/3300采煤机配电点总开关SM3QBZ-400/3300采煤机电动机磁力启动器SM4QBZ-400/3300备用磁力启动器2号移变QA1KBZ-400/11402号移变变压器二次侧总开关SM5QBZ-200/1140转载机电动机磁力启动器SM6QBZ-60/1140乳化液泵电动机磁力启动器SM7QBZ-80/1140喷雾泵电动机磁力启动器SM8QBZ-120/1140破碎机电动机磁力启动器SM9QBZ-200/1140备用磁力启动器3号移变QA2KBZ-400/11403号移变变压器二次侧总开关SM10QBZ-200/1140胶带运输机机头电动机磁力启动器SM11QBZ-120/1140胶带运输机机尾电动机磁力启动器SM12QBZ-200/1140备用磁力启动器4号移变QA3KBZ-400/11404号移变变压器二次侧总开关SM13QBZ-200/1140掘锚机机头电动机磁力启动器SM14QBZ-120/1140胶带运输机机头电动机磁力启动器SM15QBZ-120/1140胶带运输机机尾电动机磁力启动器SM16QBZ-200/1140备用磁力启动器5号移变QA4KBZ-50/6605号移变变压器二次侧总开关SM17QBZ-30/660局部通风机电动机磁力启动器SM18QBZ-30/660备用磁力启动器6号移变QA5KBZ-50/6606号移变变压器二次侧总开关SM19ZBZ-4.0M照明变压器综合装置SM20ZBZ-2.5M电钻变压器综合装置SM21QBZ-50/660水泵电动机磁力启动器SM22QBZ-50/660备用磁力启动器低压支线电缆的选择供采煤机的支线电缆1、满足采煤机电缆机械强度要求的截面积初步确定为95mm²，其Ip=250A。2、采煤机电缆的实际长时工作电流：因：Ica=223.41A＜Ip=250A，所以选用型电缆。3、采煤机电缆芯数最小截面为此截面满足机械强度要求。4、长度的选取由公式：式中a—系数，橡胶取a=1.1，铠装取a=1.05。Lx—航道实际长度，m。即，。表4.6电缆长期允许载流量截面/mm²4101635507095120185长期允许电流A376385135170205250295320其余低压支线同上计算方法，将结果列表4.7。表4.7低压直线电缆的型号电缆负荷电缆型号长度/m供采煤机的支线电缆264供刮板机的支线电缆44/220供喷雾泵站的支线电缆218供乳化液泵站的支线电缆198供转载机的支线电缆110供胶带运输机的支线电缆77/5973供破碎机的支线电缆132供掘锚机的支线电缆88供胶带运输机的支线电缆775973供局部通风机的支线电缆44供水泵的支线电缆110供煤电钻综保的支线电缆44供照明综保的支线电缆44低压干线电缆的选择Wt1·1低压干线电缆查表4.5，得3300V电网允许损失电压。2、求电缆电压损失，即采煤机电缆的电压损失，根据式中：——用电设备额定功率，kW；——用电设备电缆长度，m；——电缆的电导率，；——用电设备额定电压，V；——电缆截面积，；——电动机额定效率。则3、变压器的电压损失，根据式中：——变压器的电压损失，V；——变压器的负荷电流，A；——变压器折算到二次侧的每相电阻、电抗，；——变压器负载的有功功率，W；则干线电缆电压损失则干线电缆满足电压损失的最小截面为经计算，选则型号为，300m。其长时允许载流量为。4、电流校验符合发热条件要求。表4.8不同电网电压下的允许电压损失额定电压允许损失电压12712380396606311401173300315其余低压干线同上计算方法，将结果列表4.9。表4.9低压干线电缆型号电缆代号电缆型号Wt1·1Wt1·2Wt1·3Wt1·4Wt1·5Wt1·6Wt1·7过流保护装置整定计算短路电流的计算图5.1短路电流图S1点（1号移动变电站6kV侧）的短路电流计算1、系统电抗系统电抗为（5.1）式中：——3300V系统平均电压，kV，取3.45kV；——为采区变电所6kV母线最小短路容量。则。2、高压电缆阻抗查得；。3、点的短路电流点的总阻抗为式中：0.01——短路电火花。则点的最小短路电流为（5.2）S2点（1号移变3.3kV侧）的短路电流计算1、高压电缆阻抗查得；。折算到移动变电站二次侧（3.45kV），变压比为；这段电缆长。则（5.3）（5.4）3、移变的阻抗查表得移动变电站用KBSGZY-2500，6000/3300V变压器的负载损耗，阻抗压降百分数。则（5.5）（5.6）（5.7）4、点的短路电流点的总阻抗为（5.8）（5.9）则点的最小短路电流为S3点（采煤机电动机端子）短路电流计算1、采煤机供电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S4点（刮板机机头电动机端子）短路电流计算1、刮板机机头供电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S5点（刮板机机尾电动机端子）短路电流计算1、刮板机机头供电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S6点（2号移变1.14kV侧）的短路电流计算1、系统电抗系统电抗为式中：——1140V系统平均电压，kV，取1.2kV；——为采区变电所6kV母线最小短路容量。则。3、高压电缆阻抗查得；。折算到移动变电站二次侧（1.2kV），变压比为；这段电缆长。则3、移变的阻抗查表得移变用KBSGZY-800，6000/1140V变压器得负载损耗，阻抗压降百分数。则4、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S7点（转载机电动机端子）短路电流计算1、转载机供电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S8点（乳化液泵站电动机端子）短路电流计算1、乳化液泵站供电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S9点（喷雾泵站电动机端子）短路电流计算1、喷雾泵站供电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S10点（破碎机电动机端子）短路电流计算1、破碎机电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S18点（5号移变0.66kV侧）的短路电流计算1、系统电抗系统电抗为式中：——660V系统平均电压，kV，取0.69kV；——为采区变电所6kV母线最小短路容量。则。3、高压电缆阻抗查得；。折算到移动变电站二次侧（0.69kV），变压比为；这段电缆长。则3、移变的阻抗查表得移变用KBSGZY-50，6000/660V变压器得负载损耗，阻抗压降百分数。则4、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为S19点（局部通风机电动机端子）短路电流计算1、破碎机电电缆的阻抗3、点的短路电流点的总阻抗为则点的最小短路电流为高压开关柜过流保护装置的整定DB1（BGP9L-6G/400）过流保护整定按电流互感器二次侧额定电流（5A）的倍数n整定（5.10）整定到n=1.6。灵敏度校验符合要求（5.11）DB2（BGP9L-6G/100）过流保护整定1、按电流互感器二次侧额定电流（5A）的倍数n整定整定到n=1.6。2、灵敏度校验符合要求DB3（BGP9L-6G/200）过流保护整定1、按电流互感器二次侧额定电流（5A）的倍数n整定整定到n=1.6。2、灵敏度校验符合要求DB4（BGP9L-6G/200）过流保护整定1、按电流互感器二次侧额定电流（5A）的倍数n整定整定到n=1.6。2、灵敏度校验符合要求DB5（BGP9L-6G/50）过流保