混凝土楼盖设计

《混凝土结构课程设计》

计算书

题目：广州市增城区某工业厂房第三车间楼盖设计

（两层三跨柱网：6.9mx6.6m楼面活载5.SOKN/m?）

班级：________________

姓名：_________________

学号：_________________

指导教师：________________

2017年12月

目录

《钢筋混凝土结构课程设计》设计计算书.....................2

一、设计题目：...........................................2

二、设计条件：...........................................2

2.1、结构类型：框架结构...............................2

2.2、建筑资料：.......................................2

三、设计内容及要求：.....................................2

3.1计算书：...........................................2

3.2施工图纸：........................................3

四、楼面设计：...........................................3

4.1楼盖的结构平面布置：..............................3

4.2板的设计：.........................................4

4.3次梁设计：.........................................6

4.4主梁设计•：.......................................10

五、屋面设计：.........................................16

5.1屋面的结构平面布置：.............................16

5.2板的设计：（按弹性理论计算）.....................16

六、柱的配筋计算：......................................18

6.1荷载设计值........................................18

6.2柱子配筋设计......................................19

七、楼梯屋面设计：.....................................20

《钢筋混凝土结构课程设计》设计计算书

一、设计题目：

广州市从化区某工业厂房第三车间（两层）楼盖，采用现浇整体式钢筋混

凝土单向板肋梁楼盖结构形式。梁柱的纵向受力钢筋和弯起钢筋采用HPB400,

其他钢筋采用HRR300,混凝土强度等级为：屋面为不上人屋面，屋面活荷载标

准值为0.5KN/nf,设计时取楼面活荷载，横向及纵向的楼网尺寸为设计参数，

根据该工厂的使用要求，楼面活荷载为：5.50KN/H12,横向柱网尺寸取为：6.9m,

纵向柱网尺寸取为：6.6m,横向为三跨。混凝土采用C30级。

二、设计条件：

2.1、结构类型：框架结构

2.2、建筑资料：

（1）、屋面做法：（自上而下）

1:2.5水泥砂浆膨胀珍珠岩单拱隔热板40mm厚（重度不大于

14KN/W）

陶瓷混凝土找坡（坡度2%,最薄处20mm厚、重度不大于14KNi〃/）

1:2.5水泥砂浆找平20mm厚（重度20KN/〃加）

现浇钢筋混凝土楼板（重度26KN/〃〃〃3）

板底抹灰15mm厚（重度17KN/〃/）

（2）、楼面做法：（自上而下）

10mm厚耐磨地砖（重度22KN/nun3）

1:3水泥砂浆找平20mm厚（重度20KN/）

现浇钢筋混凝土楼板（重度26KN/〃〃〃3）

板底混合砂浆抹灰15mm厚层（重度17KN/）

三、设计内容及要求：

3.1计算书：

（1）、确定楼面、屋面及楼梯的结构布置；

（2）、确定板厚、梁截面尺寸并选择材料•；

（3）、进行楼面次梁（塑性）、楼面主梁（弹性）、板（屋面板用弹性、楼板用塑

性）的内力和配筋计算；在计算书中绘制主梁弯矩和剪力包络图、抵抗弯矩图

和配筋图（包括横断面配筋及抽筋图）；

（4）、对主梁的挠度和裂缝宽度进行验算；

（5）、对中柱按轴压计算配筋，在计算书中绘制横断面配筋图；

3.2施工图纸：

（1）、屋面、楼面结构平面板配筋图（含必要的文字说明），比例1:100

屋面、楼面结构平面梁配筋图（含必要的文字说明），比例1:100

（2）、次梁配筋图（包括剖面、横断面配筋图及抽筋图），及含必要的文字说明。

包括剖面配筋图（比例1:40）、横断面配筋图（1:10或1:20）

（3）、主梁弯矩包络图、抵抗弯矩图和配筋图（包括剖面、横断面配筋图及抽

筋图），及含必要的文字说明。比例同上。

四、楼面设计：

4.1楼盖的结构平面布置：

主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.9m,次梁的跨度为

6.6m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3=2.2m,/O2//O1=6.6/2.2=3

因此按单向板来设计。

按跨高比条件，要求板厚h^2100/30=70mm,对工业建筑的楼盖板，要求

h270nm1,取板厚h=80nlm。

次梁截面高度应满足h=/0/18-/0/12=6600/18-6600/12=367-550mno取

h=500mmo截面宽度取为b=200imn。

主梁的截面高度应满足h=/0/15〜，o/lO=69OO/15〜6900/10=460〜690nm1,

取h=600mm。截面宽度取为b=300mm。

4.2板的设计:

已如前述，轴线①〜②、⑤〜⑥的板属于端区格单向板；轴线②〜⑤的板

属于中间区格单向板。

楼面结构平面布置图如图所示：

楼面板平面配筋图

（1）、荷载

板的永久荷载标准值

10mm厚耐磨地彼（重度22KN/mnr）22x0.01=0.22KN/m2

1:3水泥砂浆找平20mm厚（重度20KN/W）20x0.02=0.40KN/m2

70mni厚现浇钢筋混凝土楼板（重度26KN/比加D26x0.08=2.08KN/m2

板底混合砂浆抹灰15mm厚层（重度）17x0.015=0.255KN/m2

小计：2.955KN/m2

板的可变荷载标注值5.50KN/m2

永久荷载分项系数取L2,,因楼面可变荷载值大雨4.0KN/mz,故可变荷载

分项系数取1.3,故:

板的永久荷载设计值：g=2.955x1.2=3.546A7V/m2

板的可变荷载设计值：q=5.5()x1.3=7.15kN/m2

板的荷载总设计值：q+g=10.696攵N/m2

(2)、计算简图：

次梁截面为200"〃〃x500〃〃〃，取板支承长度为a=200mmo按塑性内力重分

布设计，则板的计算跨度分别为：

边跨％]=ln-2200-200/2=2100mm,

中间跨：=1=2200-200=2000mm

因跨度相同，按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元，计算简图如:

(3)、弯矩设计值:

不考虑板横向作用截面弯矩的折减,有附表1可以查的，板的弯矩系数a,”

分别为:

边支座：-1/16边支座跨中：1/14

离端第二支座：-1/11离端第二支座跨中：1/16

中间支座：-1/14中间支座跨中：1/16

191)

M=——(q+g)/2=——xl0.696X2.12=-2.948W・m

A161601

11

必=—(q+g)lo：7=——x10.696x2.172=3.369^/77

11

9227

=-—(</+^)/O2=--x10.696x2.1=-4.288W/??

M.=M.=—(q+=J-x10.696x2.02=2.674ZN•m

1616

1

X10.696X2.02=-3.056WW

(4)、正截面受弯承载力计算：

环境类别为一类，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15nun,假设纵向钢

筋d为10mm,板厚70nlm，则截面有效高度为=/LC-f=80-15-¥=60〃〃〃，

板宽〃=100。7〃7?。C30混凝土，(？=1.O,£=I.43N/加〃/；

HPB300钢筋，4=270N/M/)。板配筋计算过程见下表：

截面A1B2C

弯矩设计值错-2.9483.369-4.2882.674-3.056

误!未找到引用

源。

%="/（«/媚）0.0570.0650.0830.0520.059

1=1—J1—2cls0.059<0.0670.087<0.0530.06K

0.350.350.35

A.="hootifc/fy187.5213276.5168.4193.8

实践配筋(〃〃/)（1）8@250@8@220①10@280中8©25008@250

As二201As=229As=280As=201As=201

计算表明支座截面的自均小于0.35,符合塑性内力重分布原则，则:

p=As/b.4=201/(1000x80)=0.251%>0.45看=0.45然=0.24%

p=As/b，h°=201/(1000x80)=0.251%>0.2%故满足最小配筋率要求。

4.3次梁设计：

按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼面的实际使用情况，楼面的次

梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。

(1)、荷载：

永久荷载设计值：

板传来永久荷载：3.546x2.2=1.80kN/m

次梁自重：0.2x(0.5-0.08)x26x1.2=2.62AN/m

次梁粉刷：0.015x(0.5-0.08)x2xl7xl.2=0.26ZN/m

小计：g=10.68女NIm

可变荷载设计值：q=7.15x2.2=15.73AN/m

荷载总设计值：g+q=26.4IkN/m

(2)、计算简图：

按塑性内力重分布设计，主梁截面为3(X)/TMX600/〃加，取主梁的支承长度

a=300mm。计算跨度：边跨0=L=6900-100-300/2=6650mm,中间跨

102=]n=6900-300=6600mm,因跨度相差小于10%,可按等跨连续梁计算，取

1m宽板作为计算单元，计算简图如下：

g+q=26.41KN/m

(3)、内力计算:

由表11-1、表11-3可分别差的弯矩系数和剪力系数：

端支座-1/24边支座跨中：1/14

离端第二支座：-1/11离端第二支座跨中：1/16

中间支座：-1/14中间支座跨中：1/16

弯矩设计值：

2

MA=一(g+q垢/24=-26.41x6.65/24=—48.66ZN•m

A7,=(g+q)/：］/14=26.41x6.652/14=83.42ZNm

MR=—/I1=26.41x6.652/l1=-106.17^

2

M2=M3=(^+^)/J2/16=26.41x6.6/16=71.90^m

2

Mc=-(g+g乂;2/14=-26.41x6.6/14=-82”kN-m

剪力设计值：

VA=0.50(g+*=0.50x26.41x6.65=87.8W

VBI=0.55(g+q)*=0.55x26.41x6.65=96.59ZN

VB「=乂=0.55(g+q)/n2=0.55X26.41x6.60=95.87ZN

(4)、承载力计算：

1)、正截面受弯承载力：

正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取

b/=//3=6600/3=2200mm,bf=b+sn=200+2000=2200/mz,

〃〃〃三者中的最小值，故取『

〃+12%=200+12x80=1160b=1160mmo

除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。

环境类别一类，C30混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mni。假定箍筋直径

为10mm，纵向钢筋直径20mm,则一排^=500-20-10-20/2=460"〃〃，二排纵

向钢筋%=460-25=435"〃〃

2

C30混凝土,^=1.0,氏=1,fc=14.3N/mm9/=L43N/〃z〃/。采用

2

纵筋HRB400,fy=3“N/m后。箍筋采用HPB300,fvv=27ON/mm.

..h80

afbfh八%--^f-)=1X14.3XU60X80X(460——)=557.36KN•m>9659KN•m

2

经判别跨内截面均属于第一类T形截面。

次梁正截面受弯承载力计算

截面A1B2C

弯矩设计值错误！-48.6683.42-106.1771.90-82.17

未找到引用源。

48.66x1()6106.17xl0671.90xl0682.17xl06

%=灰)或83.42x1()6

1x14.3x200x46021x14.3x200x460?1x14.3x1160x46021X14.3X200X460?

1x14.3x1160x46()：

错误!未找到引用=0.08=0.175=0.02=0.136

=0.024

源。错误!未找到

引用源。

0.083<0.350.0240.194<0.350.020.147<0.3

《=2a§

5

*%恸悔"或

423.92

303.3508.7708.96537.02

错误!未找到引用

源。

实际配筋4@122®12

212218216

(mm2)

1@10+2⑪14+2⑪14

As=509As=452

As=304.5As=710As=452

计算结果表明，支库和截面的§均同时少于0.35,符合塑性内力重分布原

则；=304.5/(200x500)=0.305%,此值大于

0.45///v=0.45x1.43/360=0.18%同时大于0.2%,满足最小配筋率的要求。

2)、斜截面受剪承载力：

斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验

算。验算截面尺寸：

h=li-h=460-80=380/mz,_380_।Q属于厚腹梁。

t/fb2(X)<

截面尺寸按下式计算:

0.25力/力为=0.25x1x14.3x200x460=328.9KN>匕ax=9659KN

截面尺寸满足要求。

匕.=0.7<bh。=0.7x1.43x200x460=92.09KN>匕“=9659KN故只需按构

造配置箍筋。

由于截面高度在300-500mm的梁，最大箍筋间距300mm,因此采用。8@250

双肢箍筋。调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将箍筋面积增加20%或减

小箍筋间距20机现调整箍筋间距，s=0.8x250=200mm。

验算配箍率下限值：

弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.3///vv=0.3x1.43/270=0.159%

psv=A./(4)=2x50.3/(200x200)=0.25%>0.159%,满足要求。

4.4主梁设计：

(1)、荷载设计值(主梁按弹性方法计算)：

为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。

次梁传来的永久荷载：10.68x6.9=73.69^/V

主梁自重(含粉刷)：

[(0.6-0.08)x0.3x2.2x26+(0.6-0.08)x2.2x2x0.015xl7]xl.2=l3.78函

永久荷载设计值：G=73.69+13.78=87.47内V

可变荷载设计值：Q=15.73x6.9=108.54AN

(2)、计算简图：

因为主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5,竖向荷载下主梁内力近似按连续

梁计算，中间支承在柱子尺寸为400mmx400mm,a=400mni<>按弹性理论设计，计

算跨度取支承支座中心线之间的距离，=6600/〃〃?。主梁的计算简图见下图：

GGGGGG

G=87.47KN

（3）、内力计算值及包络图：

1）、弯矩设计值：

弯矩M=4G/0+&Q/。，式中系数占42由附表6-2查得。

M,=0.244x87.47x6.60+0.289x108.54x6.60=363.70/JV・m

MR=-0.267X87.47x6.60-0.31lx108.54x6.60=-394.06ZN•m

M,N,Jndx=0.067x87.47x6.60+0.200x108.54x6.60=190.22攵N・m

2）、剪力设计值：

VAmax=0.733X87.47+0.866x108.54=158.1IAN

V.,nrix=—1.267X87.47-1.311x108.54=-253.12kN

匕L，J，t«I皿lIclAx=1・（）X87.47+1.222x108.54=220.1\kN

3）、弯矩包络图：

①第1跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载：

由附表6-2可知，支座B的弯矩值：

MB=MC=-0.267x87.47x6.9-0.133x108.54x6.6=-260.75ZN-m

在笫1跨内：以支座弯矩MA=0,MB=-260.75kN.m的连线为基线，作G=87.47kN,

Q=108.54kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处的

弯矩值分别为：

；（G+0）/0+=1（87.47+108.54）x6.6-和上=363.91kN，加与前面加.=363.70kN•m接近）

；（G+0/0+1（87.47+108.54）x6.6-2'2；。75=27699W.团

在第2跨内：以支座河8=力线=-260.751^^的连线为基线作G=87.47KN,

Q=OKN,的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处弯矩值为：

|GL0+1%=1x87.47x6.6-260.75=-59.57KN.m

②第1,2跨都有可变荷载，第3跨没有可变荷载

在第1跨内：在第1跨内以支座=0kN-mM8=—394.06kN・m的连

线为基线，作出G=87.47KN,Q=108.54KN,的简支梁弯矩图，得第一个集中荷

我和第二个集中荷载作用点处弯矩分别为：

1M139406

-(Q+G)L+-^-=-x(87.47+108.54)x6.6—=319.47kN，m

3°0333

-(Q+G)L0+也=-x(87.47+108.54)x6.6-2x=188.17ZN•阳

30333

第2跨内：M,=-0.267x87.47x6.9-0.089x108.54x6.9=・227.8ZN•m

以支座弯矩MB=-394.06KM•m,M,=-227.8AMm的连线为基线，作出

G=87.47KN,Q=108.54KN,的简支梁弯矩图，得第一个集中荷载和第二个集中荷

载作用点处弯矩分别为：

■L(Q+G)LO+2"WC)+M

33

=-x(87.47+108.54)x6.6+2在394。6+2278)_2278=112J8^.tn

33

%+G)L。+空必+/

303c

394()6+2278

=-x(87.47+99.1)x6.6+(---).227.8=167.60W-ni

33

③第2跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载以

MB=MC=-0.267x87.47x6.9-0.133x108.54x6.6=-260.75m

以Ms=Me=-260.753•加的连线为基线，作出G=87.47KN,Q=108.54KN,

的简支梁弯矩图.

第2跨两集中荷载作用点处的弯矩：

-(Q+G)L+M=-x(87.47+108.54)x6.6-260.75=190.07kN・m

3nfl3

第1、3跨两集中荷载作用点的弯矩分别为:

1GL0+也=1x87.47x6.6-26075=105.52W//?

3°333

—1GL+-2-M---B-=—1x8Q77.47x6G.6C-2Ox-2-6--0-.-7--5-=18.60kN•m

3°n333

弯矩包络图:

抵抗弯矩图:

学花*tn申b

(4)、承载力计算：

I)、正截面受弯承载力：

跨内按T形截面计算，因跨内没有间距小于主梁间距的次梁，翼缘计算宽

度按1/3=6.9/3=2.3m和b+Sn=6m中较小值取b,=2.3m。

主梁混凝土保护层厚度的要求以及跨内截面有效高度的计算，方向同次梁，

支座截面因存在板、次梁、主梁上部钢筋的交叉重叠截面有效高度的计算方法

有所不同。板混凝土保护层15mm,板上部纵筋直径10mm,次梁上部纵筋直径

18nlm，假定主梁上部纵筋直径25mm,则一排钢筋时h°=6OO-15-lO-18-25/2=545mm,

二排钢筋时，h0=545-25=520mm。

纵向受力钢筋除B支座截面为2排外，其余均为1升F。跨内截面经判别都

属于第一类T型截面。B支座变的弯矩设计值：

MB=Ms.如一匕•b/2=-394.06+(87.47+108.54)x0.40/2=-354.86kN-m

主梁正截面承载力计算如下:

截面1B2(下)2(上)

弯矩设计值

363.91-354.86190.07-59.57

(kN-m)

M-

av=---------或0.0370.3060.0190.047

M

%%•为

+2a.、）/20.9810.8110.990.976

AM

As=---------18912230978311

九力为

选配钢筋5堂224堂20+2堂252包252^14

2

(mm)As=1900As=2238As=982As=308

主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。

2)、斜截面受剪承载力：

验算截面尺寸：

,

hw=ho-hf=52O-8O=44Omm,Hh、v/b=440/30D=1.47v4截面尺寸按下式验算:

0.25-pc.fc.bho=O.25xlxl4.3x30()x520=557.7kN>Vmax=253.12kN

截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋：

采用010@200双肢箍，

%=0.7仙/+„%

S

二(。7x1.43x3()()x520+270*157x520不需要配置弯起钢筋,验算最小配筋率：

200

=266.37kN>Vmax=253.121KN

psv=—=———=0.26%>0.24^=0.13%,满足要求。

bxs300x200f、、

次梁梁侧附加横向钢筋的计算：

次梁传来的集中力氏=87.47+108.54=196.01kNh,=600-500=100mm附力R箍

筋布置范围s=2%+3b=2xl00+3x200=800mm。取附加箍筋10©200双肢箍，

则在长度s内可布置附加箍筋的排数m=800/200+l=5排，在次梁两侧各布置3

排。

m.nfyvA,1=6x2x270x78.5=254.34ZN>Vmax=253.12ZN,满足要求。

因主梁的腹板高度大于450mm,需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构

造钢筋截面面积不小于腹板面积的0.1%，且其间距不大于200mm,每侧配置

2堂14。308/（300x520）=0.197%>0.1%,满足要求。

（5）挠度，裂缝验算

工厂的均布活荷载，其准永久值系数圾,=05acr=2.7,O=20+10=30/WH,

截面1B22

（下）（上）（下）(±)

548.5523.5523.5523.5

h0(mm)

As(nun2)18912238982308

Mq(kN/m)186.16255.41186.16255.41

Mk(kN/m)265.06316.55265.06316.55

Es/A.

CIE/?=--------------s0.0760.0970.0760.097

Ecbho

40.0210.0250.0210.025

P(e=--------

Ate

Mq

Osq=------------------207.07342.55207.07342.55

0.87h(»As

flk

\|/=1.1-0.65------->1取1

PteQsq0.8000.9340.8000.934

hr0.87500.8750

丫ft>h(,

B,------E"血:___(N.nmi2)9.20x10*6.21xIO139.20x10"6.21xlO13

1.I5%+O.2+[噢L

1+35%

0=2.0-0.422222

P

B=.............-----------・Bs5.4O4xlO133.44x10。5.404x1(产3.44x10"

3Lo2-4cz20.10650.10650.10650.1065

24£o2

MKL/20.73mm24.79mm20.73mm24.79mm

f=S-----<4/200=31.5/7/77?

B满足要求满足要求满足要求满足要求

COmax=0.298mm0.264mm0.298mm0.264m

cur中吧(1.9Cs+0.08%)满足耍求满足要求满足要求满足要求

EsP.e

五、屋面设计：

5.1屋面的结构平面布置：

主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为

G.9m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2山，/02//01=G.6/2.2=3.3>2,

因此按单向板来设计。

5.2板的设计：（按弹性理论计算）

（1）、荷载：

板的永久荷载标准值

1:2.5水泥砂浆砌膨胀珍珠岩单拱隔热板40mm厚0.04X14=0.56kN/m2

陶粒混凝土找坡（坡度2%）,双面（0.02+0.02+0.126）/2X2O1.66kN/球

1:2.5水泥砂浆找平20mm厚0.02X20=0.4kN/m2

现浇钢筋混凝土楼板80nlm厚26X0.08=2.08kN/ir.2

板底混合砂浆抹灰15mm厚17X0.015=0.255kN/m2

小计：4.955kN/m2

板的可变荷载标准值：0.55kN/rr2

久荷载分项系数取L35,可变荷载分项系数应1.4,

永久荷载设计值g=4.955X1.35=6.69kN/m2

可变荷载设计值^=0.55X1.4X0.7=0.54kN/m2

荷载总设“值g+q-7.23KN/iii

(2)、计算简图：

楼梯间的屋面采用简支板，取板支承长度为200mm。因跨度相差小于10%,

可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元。按弹性理论设计，计算跨度

取支承支座中心线之间的距离。/01=220()〃〃〃,心=220(而"?

板的计算简图如下：

g+q=7.23KN/m

(3)、弯矩设计值：

由计算简图可知，为计算简便将荷载转换成均布荷载，弯矩按

M=A(g+q)/o2计算，板的弯矩系数％可以查表的出：

22

MA=0(^+g)/ol=0x7.23x2.2=OkN，n

Mx=0.0780+g)/(/=0.078x7.23x2.2?=2.73%N•根

22

A/B=-0.105(^+^)Z02=-0.105x7.23x2.2=-3.67W-/77

M?=O.O35(q+g)&2=0.033x7.23x2.2?=1.15AN•加

22

M.=-0.079((7+^)/03=-0.079x7.23x2.2=-2.76

这是对端区隔单项班而言。对于中间区隔单向板，其中Me和M2应乘于0.8

=-2.76x0.8=-2.2MN•〃？

=1.15x0.8=0.92W/n

(4)、正截面受弯承载力计算：

环境类别为一类，板的最小保护层厚度c=15mm,板厚h=80mm,钢筋直径

为10mm,%=80—15—5=60mm；板宽b=1000mni；C30混凝土，a[=1.0,

22

4=14.3N/mm,HPB300钢筋，4=270N/mmo板的配筋计算得过程列于下表：

截面1B2C

弯矩设计值2.73-3.670.92-2.21

(KN.m)

%0.0530.0710.0180.043

M

9J2%0.0540.0800.0180.044

As

=心

A171.6251.257.2139.8

^8@200^8@200。8@200”8@200

2222

实际配筋As=25inunAs=25\mniAs=25\mmA=25\mni

计算表明支座截面的自均小于0.35,符合塑性内力重分布原则，则:

p=As/〃・％=251/(1000x80)=0.314%>0.451=0.45—=0.24%

p=As/b•%=251/(l()()()x80)=0.314%>0.2%故满足最小配筋率要求。

六、柱的配筋计算：

6.1荷载设计值

次梁传来的永久荷载

10.68x6.9=70.488/W

主梁的自重(含粉刷)

[(0.6-0.08)x0.3x2.2x26+(0.6-0.08)x2.2x2x0.()15xl7]xl.2=l3.78W

永久荷载设计值G=70.488+13.78=84.268/CV

可变荷载设计值。=15.73x6.6=108.54KN

柱子自重F：=0.4x0.4x3.8x26=15.808KN

第一层中柱承担的轴向力为

&=2x(G+Q)+6.6x0.6x0.3x26x2+15.2+257.368=722.768KN

第一层边柱承担的轴向力为

62=(G+Q)+6.6X0.6X0.3X26+15.2+129.684=340.781KN

6.2柱