【《基于芬顿氧化处理技术的年产5000t的颜料废水处理工艺设计》16000字】

PAGEPAGE3年产40000吨除草剂莠去津项目废水处理工艺设计PAGEPAGE2基于芬顿氧化处理技术的年产5000t的颜料废水处理工艺设计摘要：江苏某化工企业拟新增年5000吨颜料废水，生产过程中会带来废水。本设计的主要任务是以该化工企业生产的废水为对象，包括5000t/a的工艺废水、2000t/a的设备清洗废水、2000t/a的地面冲洗废水、850t/a的生活污水和2200m3/a的初期雨水，其中工艺废水含盐分很高，COD也很高，处理难度较大，可生化性差。考虑到该废水中有大量色酚，色酚AS系列项目中产生的工艺废水主要是抽滤、洗涤工段中产生的废水及冷凝回收氯苯过程中产生的废水。其中抽滤过程中产生的浓废水主要含苯胺类、硝基苯类及反应的中间体等；洗涤废中的污染物与抽滤废水基本相同，只是浓度较低。色基系列项目中产生的工艺废水主要是对产品中间体过滤、洗涤及分离工段中产生的废水，主要含硝基苯、苯胺，另有少量的酸性气体的吸收废水。废水总体呈现较强的酸性，含有生物难降解的有毒物质。故本设计采用芬顿氧化处理技术作为厌氧生物处理工艺的预处理，共同组成芬顿氧化——混凝沉淀——活性炭吸附工艺。废水在经过处理之后达到(GB8978－1996)《污水综合排放标准》中二级标准。本设计的内容包含六个方面，分别为工艺方案的选择、各处理构筑物的设计计算、高程布置、平面布置、经济概算和设计图纸，其中设计图纸包括平面图、管线图、高程图及主要构筑物的三视图。关键词：颜料废水；工艺设计；芬顿氧化目录TOC\o"1-2"\h\u29181第一章文献综述 8145231.1研究目的和意义 81.2国内外研究动态 9300431.2.1物理处理法 9257041.2.2化学处理法 864031.2.3生物处理法 91.3参考文献 1129056第二章工程概况 13145512.1项目概况 13241212.2总体设计原则 14183392.3设计规范 1429414第三章处理工艺的选择 1576873.1处理工艺选择 15111593.2工艺流程设计 153.3拟解决的问题 163.4拟采取的研究方法、实施方案 1613399第四章主要构筑物的设计计算 1885334.1集水池的设计计算 1864734.1.1设计说明 18147434.1.2设计参数 18126374.1.3设计计算 18113714.1.4设备选型 1837944.2调节池1的设计计算 19155734.2.1设计说明 198574.2.2设计参数 1934784.2.3设计计算 19100354.2.4设备选型 19318194.3芬顿氧化池的设计计算 20303134.3.1设计说明 20159504.3.3设计参数 2134784.3.3设计计算 21100354.3.4设备选型 2143924.4调节池2的设计计算 21320484.4.1设计说明 21129014.4.2设计参数 2275644.4.3设计计算 2260694.4.4设备选型 2388504.5混凝沉淀池的设计计算 23208334.5.1设计说明 23257094.5.2设计参数 23255524.5.3设计计算 24141524.5.4设备选型 2455894.6水解酸化池的设计计算 2430834.6.1设计说明 24268584.6.2设计计算 2590844.6.3设备选型 2599474.7厌氧池的设计计算 2722474.7.1设计说明 27217044.7.2设计参数 28258894.7.3设计计算 28148354.7.4设备选型 29166664.18生物接触氧化池的设计计算 2954414.8.1设计说明 29114304.8.2设计参数 30309364.8.3设计计算 30131394.8.4设备选型 31256334.9二沉池的设计计算 32145084.9.1设计说明 32120574.9.2设计参数 32135254.9.3设计计算 32227954.9.4设备选型 34150624.10污泥浓缩池的设计计算 3477134.10.1设计说明 34159824.10.2设计参数 3447174.10.3设计计算 34321104.10.4设备选型 35150624.11活性炭吸附塔的设计计算 3477134.11.1设计说明 34159824.11.2设计参数 3447174.11.3设计计算 34321104.11.4设备选型 35139184.12附属构筑物的设计计算 36207084.12.1加药间 3632314.12.2在线检测间 36275554.12.3污泥脱水间 3620014.12.4鼓风机房和配电间 36125484.13构（建）筑物的设计汇总表 36327404.14主要设备汇总表 3710443第五章高程计算 38201455.1高程计算的主要原则 3860425.2高程布置 38306565.2.1各处理构筑物的水头损失 3898885.2.2废水管道水头损失计算 38277065.2.3污泥管道水头损失计算 3992645.3主要构筑物的高程 409136第六章总平面布置 41107476.1平面布置原则 41225086.2工程布局 4124083第七章工程概算 43256947.1构筑物费用 43279487.2主要设备费用 4340157.3运行成本分析 44240877.4总费用分析 4514491第八章总结 46第一章文献综述1.1研究目的和意义当今的精细化工生产的一大重点就是颜料生产，在生产有机颜料或者是无机颜料的时候，都会造成严重的水污染[1]。有机颜料已普遍用于油墨、涂料、橡胶制品、塑料制品、文教用品和建筑材料物的着色，合成纤维的原浆着色以及纺织颜料印花也依赖颜料的生产，因此有机颜料是市场覆盖面很大的化工产品。有机颜料分为色淀颜料、偶氮颜料、溶剂颜料、酞菁颜料和新颜料等。1.2国内外研究现状、发展动态目前不论是中国还是其他国家的学者对颜料废水处理都做了大量的研究工作，其中主要被使用到的方法有物理法、化学法、生物法或者是以上三法的组合使用[2]。1.2.1物理处理法  (1)吸附法   目前物理处理法中被用到最多的一种方法是吸附法，是将废水(白土、话性炭、粉煤灰、沸石、活性硅藻土、活化煤、纤维系列、焦炭、天然蒙托土及天然废料等，其，以上中被用到最多的是活性炭和吸附剂相结合，或者让其颗粒物质组成的滤床使得废水通过，使得被吸附在多空物质表面上的废水中的污染物质被过滤去除，以便于去除和脱色。吸附作用和离子交换作用是主要的脱色机理之一[3]。   这种方法处理颜料废水一来比较简便，处理效率也非常高，所以目前处理颜料废水中使用最多的的方法之一就是活性炭吸附法[4]。由于颜料被不同的吸附剂吸附的时候会存在区别，所以关于吸附剂选择性的研究是在有关吸附脱色研究中的重要研究重点之一[5]。 (2)膜分离法     膜分离法是一种使用已久的方法，早1970年的时候膜分离法就被应用于颜料废水的处理，，因为膜分离法处理颜料废水效果较好，所以很早就引起了人们的关注[6]。膜分离法在颜料回收，废水回收过程中不产生污泥。影响膜分离法处理效果的主要原因包括：废液和盐的浓度、反应温度、PH值以及颜料类型[7]。通过施加压力，以此来推荐膜分离的技术包括反渗透、超滤、纳滤等，这些都是目前是用于颜料废水处理的主要技术。纳滤在颜料废水处理中，可使其脱色零八达到99%以上，以实现颜料废水的深度处理[8]。在环境工程中膜分离技术的使用次数越来越多，这也促使研究膜方面的研究也做得越来越先进。膜分离法具有许多优点：分离效果好，能源消耗少，工艺比较简单，操作简便，以及很多有用的物质可在分离结束后进行回收等，虽然膜分离法有以上许多优点，但是目前该技术只适用于较低浓度的颜料废水处理，因为该技术所要求的设备要求度高，投资大，易发生结垢或堵塞，使用寿命短[9]。1.2.2化学处理法通过化学反应来分离并且回收污水中的各种物质就是颜料废水的化学处理法，或者通过一系列的化学反应来改变污染物质的性质，使其变得没有危害。所以目前，颜料废水处理工艺中普遍采用化学法。混凝法、氧化法以及电化学法都是化学法中最被经常用到的方法之一[10]。(1)化学混凝法    通过添加投入混凝剂发生混凝反应，以去除废水中的污染物就是化学混凝法，化学混凝法中最常被投入使用的混凝剂有两类，一类为无机混凝剂，另一类为有机混凝剂[11]。混凝法工艺优点有：整条工艺线上使用构筑物少，使用简单，占地面积小，购买设备花费小[14]，部分颜料废水通过化学混凝法处理效果非常好。但其缺点也不少：运行费用高，产泥多而且脱水也不容易，如果亲水性偶氮颜料不易形成胶体，则该法絮凝效果不理想，去除效率也不好。所以絮凝法要走的路还很长，新型高效混凝剂还有待学者专家研发，还有很多要研究的地方，当今絮凝法的研究热点之一是开发生物絮凝剂、电絮凝技术等[12]。 (2)化学氧化法  （1）芬顿试剂氧化法  芬顿氧化技术是一种高级氧化技术，芬顿试剂是二价铁和H2O2共同组成的，而且H2O2也是芬顿氧化技术的主体[13]。羟基自由基(·OH)具有很强的氧化性，他能够通过氧化破坏有机分子的共轭体系结构，这样的话二价铁离子就会通过氧化反应变成成三价铁离子，从而通过引起混凝沉淀反应，以使得除去污染物[17]。芬顿试剂氧化法的主要优点有：操作方便，反应速度快，矿化有机物效果好;缺点有：H2O2在运输过程中容易分解使得氧化效率变低，处理成本较高。H2O2在普通的芬顿试剂法中的利用效率低，有机物不能充分被矿化[15]。因此制约芬顿试剂氧化法实用化的关键在于，降低二价铁的浓度，并增大芬顿实际氧化的PH范围[18]。（2）光催化氧化法光催化氧化法就是通过投加催化剂然后利用光照让有机污染物发生反应产生活性强的自由基，反应体又和自由基产生结合、替换、电子转输等反应，这样下来，绝大部分的污染物都会矿化。光催化氧化法优点有：可以高效率的分解很多结构稳定、含有难以降解的微生物的有机污染物，并且该技术可以节能，高效率的彻底降解有机污染物。光催化氧化降解技术是在以后的污水处理会变得越来越流行的一项废水处理技术。因为这项技术是在光能被颜料污染水吸收的基础上发生反应，所以这项技术对被处理体系的透光性有比较高的要求，而这次生产线中的高浓度颜料废水具有有毒性、有大量苯胺类硝基苯类、色度高和透光性差等特点，所以该技术并不适用于本次的设计。因此，该技术不能在废水处理中单独使用，而要找到其他的方法和它联合使用或者只作为废水的深度处理。另外，光催化氧化法还具有以下缺点：电量消耗非常大和购买设备所需花费较高[19]。1.2.3生物处理法在颜料产品中，偶氮颜料占80%以上，所以可生物降解性也比较差，容易在环境中持续累积导致对各中生物植物乃至人类的身体健康产生不良影响。所以，众多科学家目前研究的重要内容之一就是偶氮颜料的生物降解路径以及微生物的培养特效[20]。(1)好氧生物处理法利用好氧微生物在氧气充足的情况下进行生物代谢，使得有机物被降价，并让其变稳定和无害的处理方式就是好氧生物处理。该法处理可生化性好的颜料废水效果较好，处理BOD的时候效果非常好，最高可以达到75%，但色度和苯胺类以及硝基苯类去除效果较差。因此为了提高去除率，好氧生物处理法一般会和其他方法联合使用。好氧生物处理的缺点有：处理大量剩余污泥效果差，对苯胺类和硝基苯类和色度的去除效果也均不好。(2)厌氧生物处理法厌氧生物处理法的优点有：针对分子大的或者结构繁琐的有机物可以取得良好的效果，废水经厌氧生物处理法降低污水中污染物被微生物降解的困难程度，因此该法是颜料废水处理中常用的方法之一。但厌氧生物处理法缺点在于其法出水水质一般比较差，需要联合其他方法为其进一步处理改善水质。(3)厌氧-好氧生物处理法高浓度有机废水处理的第一选择大多是把好养生物处理法以及厌氧生物处理法联合使用，该法不但可以高效率的使水中BOD污染物被去除掉，还能到做到脱氮除磷的深度处理的效果，同时也是制约活性污泥膨胀的有力方式之一。参考文献[1]徐静.颜料废水处理工艺探讨[J].科技信息,2013(01):235[2]LaurentJulien,SamstagRandal,NopensIngmar,WicksJim.CFDModellingforWastewaterTreatmentProcesses[M].IWAPublishing:2020-12-30.[3]WuMengjie,TangWenchang,WuShaohua,LiuHongyu,YangChunping.Fateand[4]周维伟.应急处理站废水处理工艺优化实践[J].铜业工程,2020(06):60-63.[5]KedvesAlfonz,RónaváriAndrea,KónyaZoltán.Long-termeffectofgrapheneoxideontheaerobicgranularsludgewastewatertreatmentprocess[J].JournalofEnvironmentalChemicalEngineering,2021,9(1).[6]TangRui,WangYulan,YuanShoujun,WangWei,YueZhengbo,ZhanXinmin,HuZhen-Hu.Organoarsenicfeedadditivesinbiologicalwastewatertreatmentprocesses:Removal,biotransformation,andassociatedimpacts[J].JournalofHazardousMaterials,2021,406.[7]张纪文,徐遵主,陆朝阳,金小贤,刘东.生活污水处理厂恶臭治理工程实例[J].环境科技,2020,33(06):35-38.[8]计建洪,庄惠生.印染废水处理工程改造实例[J].印染,2020,46(11):59-62.[9]唐晓剑.印染废水治理技术应用及进展探讨[J].轻纺工业与技术,2020,49(10):107-108.[10]YangFei,ShengBo,WangZhaohui,XueYing,LiuJianshe,MaTianyi,BushRichard,KušićHrvoje,ZhouYanbo.PerformanceofUV/acetylacetoneprocessforsalinedyewastewatertreatment:Kineticsandmechanism[J].JournalofHazardousMaterials,2021,406.[11]YuxuanYe,JunWan,QiangLi,YangboHuang,FeiPan,DongshengXia.CatalyticOxidationofDyeingWastewaterbyCopperOxideActivatingPersulfate:Performance,MechanismandApplication[J].InternationalJournalofEnvironmentalResearch,2020(prepublish)[12]张晓,程婷,陈晨.高硫酸盐-苯胺/硝基苯类废水的联合处理[J].广州化工,2018,46(18):94-96.[13]单学凯,吴刚,李杰,周明.含硝基苯类化合物废水预处理技术研究进展[J].广东化工,2014,41(04):72-73.[14]赵选英,戴建军,杨峰,郑刚,李鹏章.混凝沉淀-微电解-芬顿氧化处理颜料废水的研究[J].工业水处理,2018,38(01):87-89+102.[15]Hydrogenbiotechnology:Progressandprospects.Benemann,John.NatureBiotechnology.2016[16]StudyonMicroElectrolysisTreatmentforDecolorizingDyedWater[J].王敏欣,朱书全,何绪文.JournalofChinaUniversityofMining&Technology.2001(02)[17]微电解处理分散颜料废水的研究[J].徐根良.水处理技术.2019(04)[18]MdMahmudunNabi,JingjingWang,MadeleineMeyer,Marie-NoëleCroteau,NiveenIsmail,MohammedBaalousha.ConcentrationsandsizedistributionofTiO2andAgengineeredparticlesinfivewastewatertreatmentplantsintheUnitedStates[J].ScienceoftheTotalEnvironment,2021,753.[19]NabiMdMahmudun,WangJingjing,MeyerMadeleine,CroteauMarieNoële,IsmailNiveen,BaaloushaMohammed.ConcentrationsandsizedistributionofTiO2andAgengineeredparticlesinfivewastewatertreatmentplantsintheUnitedStates.[J].TheScienceofthetotalenvironment,2020,753.[20]MengFan,PengMeng,WangXintian,ZhangGuangming.Lacticacidwastewatertreatmentbyphotosyntheticbacteriaandsimultaneousproductionofproteinandpigments.[J].Environmentaltechnology,2020.第二章工程概况2.1项目概况色酚AS系列项目中产生的工艺废水主要是抽滤、洗涤工段中产生的废水及冷凝回收氯苯过程中产生的废水。其中抽滤过程中产生的浓废水主要含苯胺类、大量的无机盐以及反应的中间体等；洗涤废中的污染物与抽滤废水基本相同，只是浓度较低。色基系列项目中产生的工艺废水主要是对产品中间体过滤、洗涤及分离工段中产生的废水，主要含硝基苯、苯胺，部分废水中含有高浓度的无机盐，另有少量的酸性气体的吸收废水。废水总体呈现较强的酸性，含有生物难降解的有毒物质，且部分废水的无机盐含量很高，使总体废水中的无机盐含量影响生化效率。处理要求：经处理后的废水达到接管标准后排入园区污水处理厂进行深度处理。.表1-1本项目高浓度废水源强表污水类型废水量t/a污染物浓度（单位：pH无量纲，色度单位：倍，其余为mg/L）pHCODSSNH3-N色度硝基苯类苯胺类色基项目工艺废水车间废水70002~3~8000~100025~30015001000真空系统排水20006~9~8000~1500~20020006～92~6008506～90.255~20022006～90.88~300~25表1-2化工园区污水处理厂接管标准序号项目污水厂接管标准污水厂排放标准1pH，无量纲6~96~92COD≤500≤803SS≤400≤704NH3-N*≤30≤155色度≤200≤506硝基苯类≤2.0≤2.07苯胺类≤1≤12.2总体设计原则总体原则要求处理工艺技术成熟、经济合理，尽量做到环保节能、减少能量的消耗、便于管理，操作简单。工艺流程要求安全可靠、运行流畅，工艺中使用到的构筑物要布置合理。工艺设备选择合理，运行时稳定可靠，增加使用寿命。处理工艺要求自动化管理，提高管理水平。处理系统时刻关注水量水质的变化，在运行时要求灵活、稳定。处理工艺追求有结构合理的布局和美观大方的设计，合理控制处理过程中产生的气味和噪声，尽可能减少工艺废水的污染。2.3设计规范（1）该化工企业的相关资料，包括环境影响报告等；（2）《地表水环境质量标准》（GB3838–2002）；（3）《地下水质量标准》（GB/T14848–1993）；（4）《污水综合排放标准》（GB8978–1996）；（5）《化学工业主要水污染物排放标准》（DB32/939-2006）；（6）《杂环类农药工业水污染物排放标准》（GB21523-2008）；（7）《废水处理工程技术手册》；（8）《给排水设计手册》(第二版)；（9）《室外给水设计规范》（GB50013-2006）；第三章处理工艺的选择3.1处理工艺选择通常颜料废水的处理方法有：物理法、化学法、生物法等。其中物理法处理效果不怎么理想；化学法需要加入的药剂量较大，但投资小，占地面积小；生物法是目前最普遍的处理方法。目前，国内外对颜料废水使用最多的是生物处理法，占70%以上，其中好氧生物法又是生物法中所用最多的方法。但随着颜料废水的成分日益多杂，单一的好氧生物处理效果越来越不足人意，出水难以达标。另外，本设计中苯胺类以及硝基苯类含量非常高，以上工艺都很难处理。由于上述原因颜料废水的活性炭吸附技术开始受到人们的重视。而随着废水排放标准要求越来越严格，生物处理也需要和其他方法联合使用。结合实际情况，采用生物处理为主，再辅以化学处理技术，组成一个完整的综合治理流程，既保留了生物处理方法可去除较大量有机污染物和一定颜色的能力、且基本稳定的特点又发挥了物理化学法去除颜色和剩余有机污染物能力的特点，而且运行成本相对较低。 本设计采用芬顿氧化预处理，共同组成芬顿氧化——混凝沉淀——活性炭吸附工艺。此外该厂废水中的苯胺类含量高1000mg/L,硝基苯类含量达到1500mg/L,COD含量也极高，因此需采用合适的工艺进行预处理降低废水中的苯胺类/硝基苯类、降低废水毒性,提高废水可生化性。目前国内针对苯胺类/硝基苯类废水,一般是采用微电解-芬顿法组合工艺,先采用微电解将废水中硝基苯类物质还原为苯胺类,再利用芬顿试剂的强氧化性,将苯胺类物质彻底矿化，考虑到该厂废水中苯胺类浓度较高,而硝基苯类浓度较低,并且微电解工艺一次性投资较大,结合我们类似废水的处理经验,本次工艺直接采用芬顿处理,不仅可以大大减少企业一次性投资费用,且运行管理简单,避免采用微电解工艺时所要面临的填料板结等难题。3.2设计工艺流程3.3拟解决的关键问题根据颜料废水特点和水量水质及排放标准，设计出处理废水中污染物的相关构筑物。本设计难点主要包括预处理系统、生物处理系统及后续污泥处理处置系统的设计，并重点对各系统的主要构筑物进行计算设计，最后对所设计的废水处理构筑物做简单的工程概算和技术经济分析，并用AutoCAD软件画出整套设计图纸。3.4拟采取的研究方法、实施方案3.4.1研究方法本设计采用文献研究法进行研究。文献的作用有：1.能了解到过去的学者专家对该项目的研究和理解。2.通过文献能对所研究的设计有一定的了解。3.能找到一些最新的以及比较实用的资料。4.有助于对整个设计有个完整的认知。第四章主要构筑物的设计计算181604.1集水池的设计计算102494.1.1设计说明本设计的集水池是用来汇集和储存工艺废水，促进后续处理的正常运行。102494.1.2设计参数有效水深h1取0.5m；池底坡度i的范围为0.01~0.02，本设计坡度i取0.01；周期T为24h，在水质无显著变化的周期，且水量不是很大的时候，集水池容积越大就会越有利于调节；超高h2取0.1m。4.1.3设计计算（1）设计水量：（4.1-1）最大设计水量：（4.1-2）（3）集水池容积：（4.1-3）（4）集水池表面积：（4.1-4）（5）集水池高：（4.1-5）（6）集水池尺寸：（4.1-6）102494.1.4设备选型本设计选用2台潜污泵，其中1用1备，性能参数如下表4-1所示。表4-1潜污泵的性能参数型号流量扬程功率转速电压AS10-2CB15m3/h4.5m1.1KW2900r/min380V4.2

调节池的计算4.2.1

设计说明颜料生产厂由于其行业专门的生产过程，导致每天排放的废水时间不固定，所以每天或者每班乃至每个小时所排放的废水流量都不一样。但是污水处理设备的设计标准是固定的，所以要求流入的水量要固定。所以为了确保后续各个构筑物可以正常运行，在颜料污水进入各个处理构筑物之前，先要对污水进行调节，把颜料生产厂每一个时间段所排放的污水，都储存在一个池子里面，并通过机械或空气的搅拌，使得所有时间内的出水量都均匀一致，完成这种工作的就是调节池。此外，调节池也可以进行预沉淀、预曝气、降温和贮存临时事故排水。102494.2.2设计参数水力停留时间T=0.5h；有效水深h1取0.7m；超高h2取0.5m。102494.2.3设计计算（1）调节池有效容积：（4.2-1）（2）调节池表面积：（4.2-2）（3）调节池高：（4.2-3）（4）调节池尺寸：102494.2.4设备选型（1）潜污泵本设计选用2台潜污泵，其中1用1备，性能参数如下表4-3所示：表4-2潜污泵的性能参数型号规格流量功率电压扬程转速AS10-2CB15m3/h1.1KW380V4.5m2900r/min（2）搅拌机本设计选择2台潜水搅拌机，其中1用1备，性能参数如下表4-4所示。表4-3搅拌机的性能参数型号规格叶轮直径功率电流转速推力重量QJB0.37/6-230/3-980/C/S230mm0.37KW2.5A980r/min138N30kg（3）酸加药装置本设计选用BS型定量加药装置，包括：贮罐，计量泵，搅拌器。性能参数如下表4-5所示。表4-4加药装置的性能参数型号有效容积贮罐直径高度基础尺寸总重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg（4）2套型号为PE-7ES的在线pH值监测仪。4.3芬顿氧化池的设计计算4.3.1设计说明芬顿试剂是把Fe2+作为催化剂和把H2O2作为化学氧化剂。将试剂投入废水中，可生成强氧化的羟基，还可生成有机的自由基，该自由基可以破坏强氧化的羟基并被氧化分解。本设计中颜料污水进入芬顿氧化池，进一步对废水中含有难降解有机物进行氧化，然后分解成小分子的有机物和无机物。根据《高甲苯废水的处理实例研究》芬顿氧化池对色度的去除率为50%，表4-5芬顿氧化池进出水质表水质指标CODmg/L苯胺类mg/L硝基苯类mg/L色度mg/L设计进水水质800010001500300设计出水水质2800100150150设计去除率%659090504.3.2设计参数水力停留时间T为4h；有效水深h1取2.0m；超高h2取0.4m。4.3.3设计计算（1）池体有效容积：（4.3-1）（2）池高：（4.3-2）（3）池面积：（4.3-3）（4）池体尺寸：L×B×H=3m×2m×2.5m（5）每天投加氧化剂量：每天投加0.1kg/m3的FeSO4量为：（4.3-4）由于投加的H2O2/FeSO4=4:1，则投加的H2O2量为：（4.3-5）每天需要25%的双氧水量为：（4.3-6）4.3.4设备选型本设计选用BS型定量加药装置，包括：贮罐，计量泵，搅拌器。性能参数如下表4-10所示。表4-6加药装置的性能参数型号有效容积贮罐直径高度基础尺寸总重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg4.4调节池2的设计计算4.4.1设计说明此处的调节池作用和上一个有相同的地方也有不同的地方，调节池的作用一方面是调节废水的水量，对进入的废水有较强的缓冲能力；另一方面调节废水的水质，可以通过添加某些化学药品来控制废水的pH。本设计的调节池2收集来自芬顿氧化池的出水，pH值为5左右，偏酸性，不利于进行后续反应，因此通过湿法投加碱性试剂来进行中和，使废水的pH值能够调整达到6~9。表4-7调节池2进出水质表水质指标pH设计进水水质2—4设计出水水质6—9设计去除率%-102494.4.2设计参数（1）水力停留时间T=0.5h；（2）有效水深h1取2.0m；（3）超高h2取0.5m。102494.4.3设计计算（1）调节池有效容积：（4.4-1）（2）调节池表面积：（4.4-2）（3）调节池高：（4.4-3）（4）调节池尺寸：（5）每天投加NaOH量：每kg废水的pH值升到6~9所要投加0.8kg/m3的NaOH量，则每天需要投加的NaOH量为：（4.4-4）102494.4.4设备选型（1）潜污泵本设计选用2台潜水排污泵，其中1用1备，性能参数如下表4-12所示：表4-8潜水排污泵的性能参数型号规格流量扬程功率转速电压AS10-2CB15m3/h4.5m1.1KW2900r/min380V（2）搅拌机本设计选择2台潜水揽拌机，其中1用1备，性能参数如下表4-13所示。表4-9搅拌机的性能参数型号规格叶轮直径功率电流转速推力重量QJB0.37/6-230/3-980/C/S230mm0.37KW2.5A980r/min138N30kg（3）碱加药装置本设计选用BS型定量加药装置，包括：贮罐，计量泵，搅拌器。性能参数如下表4-14所示。表4-10加药装置的性能参数型号有效容积贮罐直径高度基础尺寸总重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg（4）2套型号为PE-7ES的在线pH值监测仪。181604.5混凝沉淀池的设计计算4.5.1设计说明混凝沉淀池是沉淀池中的一种，本设计的混凝沉淀池分为混凝反应池和沉淀池，将两个池子合建。混凝过程通过投加混凝药剂和助凝药剂至所处理的废水中，把原本难以被降解的颗粒物质吸引结合起来，让其形成胶体，通过这种方法使其完成降价，并与废水中的其他杂质充分结合形成更加大的絮凝体。这种絮凝体往往有着强大的吸附能力，可以吸附一定的苯胺类以及硝基苯类，附带的还能吸收一些微生物有毒物质以及其他小颗粒，在吸附过程中絮凝体本身的体积也不断变大，最后带着其所吸附的物质一起沉降。根据本设计废水量的条件选用斜板沉淀池，该沉淀池的品质较好，所产生的污泥比较容易处理，所占面积小。表4-11混凝沉淀池进出水质表水质指标CODmg/LSSmg/L苯胺类mg/L硝基苯类设计进水水质1680750100150设计出水水质84022557.5设计去除率%507095954.5.2设计参数絮凝体流速范围为15~30cm/s，停留时间T范围为15~30min；本设计的絮凝体流速取20cm/s，停留时间T取30min；斜板沉淀池的设计表面负荷q0范围为3~6m3/(m2·h)，本设计取3m3/(m2·h)；斜板的垂直距离范围为80~100mm，斜管的管孔直径范围为50~80mm；斜板的长度l范围为1.0~1.2m，斜板区底部的缓冲层h4采用0.5~1.0m，斜板上部的有效水深h2采用0.5~1.0m；故本设计l取1.2m，h4取1.0m，h2取1.0m；超高h1取0.5m；斜板倾斜角采用60°；本设计沉淀池选用重力排泥，两次排泥的间隔时间t’取1d；池内停留时间不超过30min。4.5.3设计计算4.6.3.1混凝反应池反应池有效容积：（4.5-1）（2）反应池尺寸反应池长度：L=αZh式中，α—系数，本设计取1.5；Z—搅拌器的排数，本设计取1；h—池体有效水深，本设计取1.0m。（4.5-2）反应池宽度:（4.5-3）总宽度：（4.5-4）反应池的尺寸：4.5.3.2斜板沉淀池（1）沉淀池表面积：（4.5-6）（2）池子平面尺寸：本设计采用方形池（4.5-7）（3）池内停留时间：（4.5-8）式中，h3—斜板自身垂直高度，m；本设计h3=sin60°l=0.866m。（4.5-9）（4）污泥容积：（4.5-10）式中，ρ0—污泥含水率，%，本设计选用的污泥含水率为97%；γ—污泥的容重，本设计取1000kg/m3；（4.5-11）（5）污泥斗容积：（4.5-12）式中，a—上底面边长，m，本设计a=1.4m；b—下底面边长，m，本设计b=0.5m；h5—泥斗高度，m，（4.5-13）（4.5-14）经核算，V1=3.71m3>V=4.12m3，所以采用1个污泥斗，则V=4.24m3（6）沉淀池总高度：（4.5-15）则沉淀池的尺寸：4.5.4设备选型（1）搅拌机本设计选用2台PLB型的伞形立式搅拌机，其中1用1备，性能参数如下表4-16所示。表4-12搅拌机的性能参数表型号叶轮直径工作范围功率PLB-500500mmΦ1~Φ3m0.37~0.75kw（2）PAC、PAM加药装置本设计PAC、PAM的投加药量分别为100mg/L和0.8mg/L，则所需要药剂PAC和PAM分别为53.28kg/d和0.43kg/d。本设计选用湿法投加，易调节。将这两种混凝剂投加到溶药箱里溶解，再直接将该溶解液流到管中进入池子。本设计选用BS型定量加药装置，包括：贮罐，计量泵，搅拌器。性能参数如下表4-17所示。表4-13加药装置的性能参数型号有效容积贮罐直径高度基础尺寸总重量BS-=2\*ROMANII2.00m32000mm1800mm2000×1460mm550kg（3）刮泥机本设计选用型号为XBC-J30的刮泥机，性能参数如下表4-18所示。表4-14刮泥机的性能参数表型号处理量进水管管径出水管管径排泥管管径刮泥机功率XBC-J3030m3/hDN125mmDN125mmDN200mm0.55kw4.6

水解酸化池计算102494.6.1设计说明根据所给的废水水质，设计进水COD为2800mg/L根据相关工程实践经验，预计COD去除效率为40％，因此，出水COD为2800×（1－40％）＝1650mg/L.102494.6.2设计计算（1）水解池的容积V（4.6-1）S—废水的COD(mg/L)Q—废水的排放量（m3/d）Nv—COD的容积负荷kg/m3.d）

工程中的经验范围为2－2.5，本设计采用1.5COD水解池的有效面积F（4.6-2）H—水解酸化池的水深，一般应该大于5.5－6m,这里取6.5m（其中有效水深为5.5m）

设计尺寸为（长×宽×高）4m×2m×1.5m

检验停留时间HRT（4.6-3）填料的选择理想的填料应该满足以下条件：a比表面积大b挂膜容易c防腐性能强，耐用d维护方面填料的容积：（4.6-4）

填料的高度（4.6-5）填料选择为软性前卫状填料，立体竖状分布，填料间间隙为60mm，中心绳距离为120mm。配水系统设计配水孔的面积（4.6-6）池子宽度为4m,取孔数目n=50个(孔间距为30mm),因此单孔的直径d为（4.6-7）102494.6.3设备选型表4-15搅拌机的性能参数型号规格叶轮直径功率电流转速推力重量QJB0.85/8-260/3-740/C260mm0.85KW3.2A740r/min165N65kg181604.7厌氧池的设计计算4.7.1设计说明厌氧池是指在缺少氧气的情况下，污水中的有机物碰到厌氧池里的厌氧菌，然后被厌氧菌以及其他的微生物水解以及酸化以及甲烷化，使得污水中的有机物被处理掉，还能使得污水中的污染物的降解难度变低本设计综合调节池出水进入生化处理的第一个工艺厌氧池，可以进一步对废水中的硝基苯类、苯胺类等物质进行去除。根据《高甲苯废水的处理实例研究》厌氧水解池对苯胺类的去除率为40%。表4-16厌氧池进出水质表水质指标CODmg/L苯胺类mg/L硝基苯类mg/L设计进水水质126057.5设计出水水质75635设计去除率%4040304.7.2设计参数（1）容积负荷Nv取1.0kgCOD/(m3·d)；（2）有效水深h取1.2m；（3）超高h1取0.5m；（4）厌氧池装液量为70%～90%；（5）水力负荷V2取0.1～0.9 m3/(m2·h)。4.7.3设计计算（1）厌氧池的有效容积：（4.7-1）（2）厌氧池的面积：（4.7-2）可知厌氧池半径为2.7m（3）厌氧池的总容积：（4.7-3）（4）体积有效系数：（4.7-4）符合有机负荷要求。水力停留时间：（4.7-5）水力负荷率:（4.7-6）符合要求。（7）剩余污泥量：设计进水的COD为973.37mg/L，去除率为40%，一般产率按照0.05~0.1kgVSS/COD，取0.1kgVSS/COD计算：COD消减量=1280×40%×25.75×103/106=19.48kg（4.7-7）K=19.48×0.1/(1-99%)=195kg4.7.4设备选型本设计的厌氧池中选用2台潜水搅拌机，其中1用1备，性能参数如下表4-24所示。表4-17潜水搅拌机的性能参数型号叶轮直径叶轮功率电机功率额定电流轴向推力质量QJB0.85/8-260/3-740C*260mm740rpm0.85kw3.2A165N55/65kg181604.8生物接触氧化池的设计计算4.8.1设计说明生物接触氧化池接受来自上个构筑物厌氧池处理的废水，进一步对废水中的大部分的有机物进行去除。根据《高甲苯废水的处理实例研究》生物接触氧化池对苯胺类的去除率为85%。表4-18接触氧化池进出水质表水质指标CODmg/L苯胺mg/L硝基苯类mg/L设计进水水质75635设计出水水质3780.451.5设计去除率%5085704.8.2设计参数填料层的总高度取3m；曝气强度选取范围为10~20m3/(m2·h)；溶解氧含量范围为2.5~3.5mg/L，且气水比大约为（10~15）：1；废水在该池中的有效接触时间不应少于2小时，本设计选取HRT为4h；（5）生物接触氧化池从上往下分为超高、稳水层、填料层和构造层。超高h1不小于0.5m，稳水层高h2范围为0.4~0.5m，填料层高h3范围为2.5~3.5m，构造层层高h4范围为0.6~1.2m，故本设计超高h1取0.5m，稳水层高h2取0.5m，填料层高h3取3.0m，构造层层高h4取1.0m；（6）污泥产量为0.11MLSS/kgCOD。4.8.3设计计算（1）氧化池的有效容积：（4.8-1）（2）氧化池的面积：（4.8-2）取池长L为3m，则池宽B为2m。氧化池总高：（4.8-3）（4）氧化池尺寸：（5）实际停留时间：（4.8-4）符合要求。（6）剩余污泥量：进水的COD为681.36mg/L，去除率为40%，污泥产率为0.11；COD消减量=756×50%×56.4×103/106=21.3kg/d（4.8-5）K=21.3×0.11/(1-99%)=234.3kg/d，取0.2343t/d（4.8-6）（7）曝气量计算：气水比取15:1，鼓风机供氧，所需空气量：（4.8-7）对曝气强度进行校核：（4.8-8）符合要求，存在于10～20m3/m2·h之间。

（8）空气管道设计①总管：取空气流速v为0.9m/s（4.8-9）则接触氧化池进空气管径为90mm，出空气管径也为90mm。②空气干管：取空气流速为v为15m/s（4.8-10）③空气支管设置4根支管，则（4.8-11）每根支管的孔眼的直径ψ取10mm，孔眼的流速v取10m/s，则通气量：（4.8-12）孔眼数：（4.8-13）孔眼之间的距离为100mm，则支管长度为（4.8-14）4.8.4设备选型（1）曝气器本设计选用HWB型号的微孔曝气器，性能参数如下表4-26所示：表4-19HWB-Ⅲ型微孔曝气器规格和性能参数直径厚度微孔平均直径孔隙率曝气量服务面积阻力损失200mm20mm150μm45～50%2～4m3/(h·个）0.3～0.7m2/个150～350mmH2O（2）鼓风机本设计选择2台SSR-150型号的罗茨鼓风机，其中1用1备，性能参数如下表4-27所示。表4-20罗茨鼓风机的性能参数型号风量转速升压配套电动机功率SSR-150333m3/h970r/min49kPa11.60kW181604.9二沉池的设计计算4.9.1设计说明本设计选用竖流沉淀池，用于除去脱落的生物膜或者用于沉淀分离活性污泥。表4-21二沉池进出水质表水质指标CODmg/LSSmg/L设计进水水质3781000设计出水水质359.110设计去除率%5994.9.2设计参数（1）中心管流速小于30mm/s，本设计v0取20mm/s；（2）废水从反射板和中心管的喇叭口的中间流出的速度v1不大于40mm/s，本设计v1取20mm/s；（3）中心管下口设置的反射板的板底距离泥面大于0.30m；且中心管下口设置的喇叭口的直径和喇叭口的高度取中心管直径的1.35倍；同时反射板直径是喇叭口直径的1.3倍；（4）池的直径不宜过大，选用范围为4~7m，最大可达到10m；（5）池的圆口直径或池的正方形边长与有效水深h比小于3。4.9.3设计计算（1）中心管的面积取中心管的流速v0=20mm/s，池子个数n=1，（4.9-1）（2）中心管的直径（4.9-2）（3）喇叭口与反射板之间的高度（4.9-3）式中，d1—喇叭口的直径，m，d1=1.35d=0.78m。（4.9-4）（4）沉淀区有效面积取表面负荷取v为0.6m3/(m2·h)，（4.9-5）（5）沉淀池直径（4.9-6）（6）沉淀池有效水深取沉淀时间为5.0h，h2=3600vt=3600×0.00017×5=3.06m经校核<3,符合要求。（7）污泥部分取清除污泥间隔时间为1d，污泥来自厌氧池和生物接触氧化池。K总=K厌+K接=0.192+0.1694=0.3614t（4.9-7）V=K总/ρ=0.3614×103/1000=0.3614m3（4.9-8）式中，ρ—污泥密度，取1000kg/m3。（8）圆锥部分容积取圆锥下部的半径r为0.3m，倾斜角55°，圆锥高度：（4.9-9）（4.9-10）(1.402+1.40×0.3+0.32)16.40m3>0.3614m3，符合要求。（9）总高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+1.61+0.13+0.3+1.61=3.8m（4.11-11）式中，h1—超高，m，本设计取0.3m；h4—缓冲高度，m；本设计取0.3m。4.9.4设备选型（1）污泥回流泵本设计选用2台污泥回流泵，其中1用1备，性能参数如下表4-29所示。表4-22污泥回流泵的性能参数型号叶轮直径电机功率扬程QJB-W1.5400mm1.5kW0.25~0.86m（2）剩余污泥泵本设计选用2台剩余污泥泵，其中1用1备，性能参数如下表4-30所示。表4-23剩余污泥泵的性能参数型号流量转速扬程轴功率效率重量NL50-820-30m3/h1450r/min8-9m1.5kw42%63kg181604.10污泥浓缩池的设计计算4.10.1设计说明污泥浓缩是对污泥进行处理的第一个步骤，主要是为了对污泥的含水率进行降低。本设计采用间歇式的竖流浓缩池。4.10.2设计参数（1）污泥浓缩的时间取12h；（2）有效水深最低不小于1.0m；（3）本设计浓缩池不设置刮泥机，故污泥斗和水平面的倾斜角取55°；（4）浓缩池分为沉淀区和泥斗两部分组成，平均每天进泥一次，排泥一次；（5）超高H3取0.5m；（6）缓冲层高度H4取0.2m。4.10.3设计计算（1）剩余污泥量：①初沉池：V初沉池=4.12m3/d②二沉池：V二沉池=0.3614m3/d则V总=V初沉池+V二沉池=4.1814m3/d（4.10-1）（2）浓缩池的尺寸：本设计污泥浓缩过程中的上升速度0.07m/s，浓缩前的污泥含水率为97%，浓缩后的污水含水率为95％，泥斗的底部直径d取400mm。（4.10-2）式中，Q—污泥量，m3，即Q=V总；C—污泥浓度，kg/L，则；M—污泥通量，范围为25~80kg/(m2·d)，故本设计M取45kg/(m2·d)。（4.10-3）污泥浓缩池直径D＝2m①有效水深：（4.10-4）②泥斗的高度：（4.10-5）③泥斗的容积：（4.10-6）④分离出来的污泥量：（4.10-7）⑤总高：（4.10-8）4.10.4设备选型本设计选用2台污泥螺旋泵，其中1用1备，主要用于将污泥运到脱水间进行脱水，性能参数如下表4-31所示。表4-24污泥螺旋泵的性能参数型号合理流量范围最佳工作转速配套电机功率G85-130~35m3/h300~720r/min15kw181604.11活性炭吸附塔的设计计算4.11.1设计说明吸附塔中填充的特种吸附材料能将废水中的苯胺及硝基苯吸附在材料表面，实现有毒及难生化物质的脱除。吸附饱和后，再利用特定的脱附剂对吸附材料进行脱附处理，使吸附材料得以再生，如此不断循环进行。吸附出水为去除苯胺及硝基苯的废水。4.11.2设计参数（1）采用固定床吸附；（2设空流塔流速0.0015m/s；（3）碳密度为400kg/m3；（4）承托层高h1取0.4m；4.11.3设计计算（1）活性炭吸附塔的有效容积：（4.11-1）（2）活性炭吸附塔塔的直径：（4.11-2）式中，VG—体积流量，m3/s；u—设计点空塔流速，m/s，查图得0.0015m/s，且本设计取设计点的空塔流速是泛点流速的50%。（3）活性炭吸附塔的有效水深：（4.11-3）（4）活性炭吸附塔的高度：H=h+h1+h2=0.7+0.4+0.5=1.6m（4.11-3）（5）填料层：本设计选用LAT-TC03型号的新型填料，性能参数如下表4-7所示。表4-7LAT-TC03型号的填料参数表填料规格比表面积物理强度比重空隙率处理能力1cm×3cm1.2m2/g≥1000kg/cm21.0t/m365%≥30kgCOD/(m3填料·d)废水经过微电解塔处理，进水时的COD为359.1mg/L，出水时的为251.37mg/L，则所需填料（11.3-5）181604.12附属构筑物的设计计算4.12.131602加药间（1）尺寸：。（2）设备：加药装置，并相关药剂，如酸碱剂、絮凝剂、助凝剂、氧化剂等不同的药剂。116124.12.2在线检测间（1）尺寸：。（2）设备：TOC-4200型号的在线检测仪。116124.12.3污泥脱水间（1）尺寸：。（2）设备：2台型号为XAZ0/800-U的厢式压滤机，其功率N为3kW；1个有效容积为10m3的污泥调理罐。116124.12.4鼓风机房和配电间（1）尺寸：鼓风机房：；配电间：，两者合建。（2）设备：①鼓风机房的设备：罗茨鼓风机；1个机房设起重机，型号：LDTI-S，功率0.4×2kW；1个悬梁电动小车葫芦，型号：AS205-20，功率2kW+0.4kW；②配电间的设备：2个轴流排气扇，流量Q=4000m3/L，功率N=0.4kW。4.13构（建）筑物的设计汇总表表4-25主要构筑物、建筑物汇总表序号名称数量L×B×H结构备注1集水池1座2m×1.7m×.1.0m钢混2调节池2座2m×1.5m×1.2m钢混3芬顿氧化池1座3m×2m×2.5m钢混4混凝沉淀池1座1.5m×1m×2.0m1.5m×1.5m×1.5ma=1.4m，b=0.5m，h5=1.0m钢混混凝反应池斜板沉淀池污泥斗5厌氧池1座R=2.7m，H=1.7m钢混6生物接触氧化池1座3m×2m×3.5m钢混7二沉池1座D=2.8m，H=3.8mR=1.40m，r=0.3m，h5=1.64m钢混沉淀池污泥斗8污泥浓缩池1座D=2m，H=3.2mR=1.0m，r=0.25m，H2=1.0m钢混浓缩池贮泥区9加药间1间4m×4m×4m砖混10在线检测间1间4m×4m×4m砖混11污泥脱水间1间5m×5m×5m砖混12鼓风机房1间5m×5m×5m砖混合建13配电间1间5m×5m×5m砖混14水解酸化池1座4m×2m×1.5m钢混15活性炭吸附池1座H×Ф=1.6×1.25m玻璃钢4.14主要设备汇总表表4-26主要设备汇总表序号位置设备名称数量1集水池潜污泵2台2调节池加药装置2套pH值监测仪4套潜污泵4台潜水搅拌机2台3芬顿氧化池加药装置1套4混凝沉淀池潜水搅拌机2台加药装置1套刮泥机1台5厌氧池潜水搅拌机2台6生物接触氧化池曝气器1台鼓风机2台7二沉池污泥回流泵2台剩余污泥泵2台8污泥浓缩池污泥螺杆泵2台9在线检测间在线检测仪1套10污泥脱水间压滤机2台污泥调理罐1个11鼓风机房起重机1台悬梁电动小车葫芦1台12配电间轴流排气扇2个13配件管道阀门1批电气仪表1批14水解酸化池潜水搅拌机1台第五章高程计算5.1高程计算的主要原则高程计算的参数主要是构筑物的高度和水头损失。水头损失是高程设计的关键。高程设计时需要从长期发展的角度思考；高程设计时还要减少跌水的浪费，根据不同的地理位置利用高度差实现废水的自流；尽量将全程的水头损失和泵站的扬程降低，节省投资；常选择高水位作为排放水位。5.2高程布置5.2.1各处理构筑物的水头损失根据《给水排水处理构筑物的水头损失估算表》查得：表5-1构筑物的水头损失表构筑物的名称水头损失m构筑物的名称水头损失m集水池0.4调节池20.2调节池10.2厌氧池0.3水解酸化池0.3生物接触氧化池0.4芬顿氧化池0.4二沉池0.5混凝沉淀池0.55.2.2废水管道水头损失计算根据水力计算表和沿程阻力系数表查得：表5-2废水管道水头损失表名称流量（L/s）管径D（mm）坡度1000i流速v（m/s）管长L（m）i·L合计（m）出水管-二沉池0.3210010.80.68101080.0380.000900.0389二沉池0.5000二沉池-生物接触氧化池0.3210010.80.68443.20.0380.000900.0389生物接触氧化池0.4000生物接触氧化池-厌氧池0.3210010.80.68332.40.0380.000900.0389厌氧池0.3000混凝沉淀池-调节池20.3210014.90.817253.30.0380.001240.0392调节池20.2000调节池2-芬顿氧化池0.3210014.90.8459.60.0380.001240.0392芬顿氧化池0.4000调节池10.2000调节池1-集水池0.3210014.90.8229.80.0380.001240.0392集水池0.4000合计（m）643.9339管道的水头损失按照0.15m计算，预留0.1m的高差，取0.16m。5.2.3污泥管道水头损失计算管道沿程损失hf：（5-1）管道局部损失hj：（5-2）式中，CH—污泥浓度系数；D—污泥管管径，m；L—管道长度，m；v—管内流速，m/s；ξ—局部阻力系数。查表可知，当浓缩前的污泥含水率为97%时，污泥浓度系数CH为71；当浓缩后的污泥含水率为92%时，污泥浓度系数CH为53。表5-3污泥管道水头损失计算表名称流量(L/s)管道设计参数管道水头损失管径D(mm)流速v(m/s)管长L(m)hfhjhf+hj混凝沉淀池-污泥浓缩池0.16500.26350.00000.04550.00020.0002二沉池-污泥浓缩池0.004500.2630.00000.04550.00020.0002污泥浓缩池-污泥脱水间0.18500.2630.00000.04550.00020.0002合计(m)0.00055.3主要构筑物的高程表5-4主要构筑物高程表构筑物水力损失/m水面高程/m构筑物底部高程/m集水池0.165.260.26调节池10.164.702.70芬顿氧化池0.163.78-0.22调节池20.163.221.22混凝沉淀池0.162.86-2.14厌氧池0.161.68-1.32生物接触氧化池0.161.22-3.28二沉池0.160.66-6.47出水管-0.00-水解酸化池0.160.50-0.22活性炭吸附塔0.160.400.00表5-5污泥浓缩池标高构筑物名称水面标高/m池底标高/m浓缩池0.16-5.74第六章总平面布置6.1平面布置原则（1）明确功能，布置紧凑依据地理、地形以及地质等方面进行考虑，决定每个构筑物的位置安排；构筑物安置要尽量靠的近，尽量少占用土地占用面积，连接管的长度也要尽量缩短，管道材料所耗用的费用也是越低越好。本次设计中出现了两张调节池，因为两个调节池的大小一样，所以也已考虑两个一起合建。（2）流程简约，顺流排列每个构筑物