地下室顶板高支模体系专项方案

A栋地下室顶板高支模体系专题方案

一、编制根据....................................

二、工程概况....................................

三、门式架高支噗搭设措施........................

（一）工艺流程..............................

（二）基础处理..............................

（三）门式架模板支撑搭设....................

（四）门架及配件质量类别及处理规定.........

四、门式架高支噗计算............................

（一）25（）厚顶板模板高支撑体系计算..........

（二）400厚板支撑体系计算..................

（三）5（）（）厚板支撑体系计算..................

（四）650厚板支撑体系计算..................

（五）500x16（X）梁高支撑体系计算............

（六）500x1500梁高支撑体系计算............

（七）40（）x2100梁高支撑体系计算............

（八）600x1400梁高支撑体系计算............

（九）600x900梁高支撑体系计算.............

(+)600x80()梁高支撑体系计算.............

(H)结论................................

五、高支模拆除..................................

六、质量保证措施................................

七、安全措施....................................

一、编制根据

广州白云国际会议中心A栋施工图纸及有关资料；

中国建筑工业出版社出版日勺《建筑施工手册》第四版；

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-/J43-)；

国家和行业有关现行施工规范和原则；

二、工程概况

木工程地下室层高以7轴为界分别为6m,7m,地下室顶板厚为250、400、500、

650四种，梁截面分别为500X1500、500X160()、600X800、600X900、600X1400、

400X2100等形式。

三、本工程地下室顶板梁板模拟采用M1219型门形架作为支

架，①48X3.5钢管或80X80方木为方木托梁，方木断面

为80X80,模板采用18厚胶合板。

四、门式架高支模搭设措施

(-)工艺流程

弹线一搭门架一调整高度一安装大小龙骨一安装梁底模一(与墙或柱接触面

的处理)一安装侧模一铺板(与墙接触面日勺处理)一校正标高一加立杆的水平杆

一验收。

（-）基础处理

（三）门架立柱直接支撑在地下室底板柱面上，每根立柱的

脚座下铺设不不不小于200X200X18mm夹板或80X

80mm木材。

（四）门式架模板支撑搭设

1）支撑构件采用①48X3.5钢管、门式脚手架、80X80mm木彷；梁模板采用

18mm胶合板。

2）支顶采用门式脚手架构成可调式门式架，匚式顶架由MF1219、LF1209构

成；门式架的设置间距梁为0.9m,板为1.0〜1.2m。不能用门架的地方用钢管支撑。

3）门式架搭设时先从梁搭起，然后再搭设楼板部位，门式架的排列原则上按

梁的中间向两边排列，如碰到所再位置在楼板的边缘或孔洞的边缘，则门式架离

柱边的距离不超过300mm。

4）门式架搭设加水平纵横拉杆以及剪刀撑。水平加固杆应在脚手架的周围顶

层、底层及中间每5列、5排通长持续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。

5）剪刀撑应在脚手架外侧周围和内部每隔15m间距设置，剪刀撑宽度不应不

小于4个跨距或间距，斜杆与地面倾角宜为45。〜60°。

6）每两相邻门架用配套拉杆拉结，每福上下不少于两道；门式架两侧设置不少

于两道的纵横水平拉杆.水平拉杆用①48钢管扣件，水平拉杆顶紧柱子，相交日勺梁

水平拉杆用①48钢管扣紧，以保证门式架的整体刚度和稳定性。

7）楼面模板铺完后，应认真检查支架门架与否牢固，模板梁面、板面应打扫洁

净。

8）搭设门架高支模应根据楼层的高度而搭至一定合适高度，上用可调拖座调

整。可调底座调整螺杆伸出长度不适宜超过200mm,模板支撑架的高度调整以采

用可调拖为主。在特殊的状况下如可调拖螺杆伸出长度超过200mm时，应加设中

48钢管水平杆纵横连接稳固。

（五）梁模板选择：当梁hv700mm梁采用80X80木杨作主

龙骨，梁主龙骨间距0.9m,用80X80木杨作次龙骨，梁

次龙骨间距0.30m；当梁截面h»700mm,梁高为L4m、

1.5m.L6m时，梁侧模板设置两道中14对拉螺栓，梁主

龙骨间距0.6m,用80X80木杨作次龙骨，梁次龙骨间距

0.lm；梁高为2.1m时，梁侧模板设置三道中14对拉螺栓,

梁主龙骨间距0.6m,用80X80木杨作次龙骨，梁次龙骨

间距0.lm；梁高为0.8m、0.9m时，梁侧模板设置一道①

14对拉螺栓，梁主龙骨间距0.6m,用80X80木杨作次龙

骨，梁次龙骨间距0.15m。

（六）水平拉杆顶紧柱子，相交的梁水平拉杆用①48扣件①

14对拉螺栓，梁主龙骨间距0.9m,用用80X80木杨作次

龙骨，梁次龙骨间距0.20m。

（七）门架及配件质量类别及处理规定

1)门架及配件可分为A.B.C.D类，并符合下列规定：

2)A类：有轻微变形、损伤、锈蚀。并清理粘附砂浆泥土等污物、除绣、重新

油漆等保养工作后可继续使用。

3)B类；有一定程度变形或损伤(如弯曲、下凹)，锈蚀轻微。应矫正、平整、

更换部件、修复、补焊、除绣、油漆等修理保养后继续使用。

五、C类：锈蚀较严重。应抽样进行荷载试验后确定能否使用,

试验按现行行定原则《门式钢管脚手架》(JGJ-76)中

第6节有关规定进行。经试验确定可使用者，应按B类规

定经修理保养后使用；不能使用者，则按D类处理。

六、D类：有严重变形、损伤或锈蚀。不得修复，应报废处理。

七、本工程不得使用C类、D类门架,B类用在板上，不用在

梁上，梁上使用A类门架。

八、门式架高支模计算

(一)250厚顶板模板高支撑体系计算

计算日勺脚手架搭设高度为6.7m,门架型号采用MFI219,钢材采用Q235.

搭设尺寸为：步距1.95m,跨距l=L83m。

每幅门架之间日勺距离0.9m,梁底方木距离().3m。

板底方木截面宽度80mm,高度80mm。

板底方木托梁采用中48.OX3.5mm钢管

1、荷载数据

板钢筋舲自重=24+1.1=25.1kN/m3

板水平模板构造自重=0.3kN/m3

振捣球时生产的荷载=2.5kN/n*

2、构件力学特性

80X8()方木：

惯性矩：1=bl?/12=80X803/12=3413333.33mm4

1)截面矩：W=bh2/6=80X802/6=85333.33mm3

松木材：

弹性模量E=9500N/mm2,抗弯强度设计值[。]=13N/mm2,抗剪强度设计值

[T]=1.5N/mm2

M1219门形架

I------立杆;

图2计算门架的几何尺寸图

门架h1=1.54m,h2=0.08m,bl=0.75m,b=1.20m,h0=1.93mo

3、门架立杆采用642.0X2.5mm钢管，立杆加强杆采用①26.8X

2.5mm钢管。

4、方木楞计算

方木楞按300间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁:

图3方木楞计算简图

1)荷载计算

(1)钢筋混凝土板自重线荷载:

q1=25.10X0.30X0.25=1.883kN/m；

(2)模板日勺自重线荷载:

q2=0.30X0.30=0.09kN/m；

2)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载:

p1=2.5X1.20X0.30=0.90kN；

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载日勺计算值最不利分派日勺弯矩和，计算公式如下:

“我qP

M=—+-—

^48

均布荷载q=1.2X(1.883+0.09)=2.368kN/m；

集中荷载P=1.4X0.90=1.26kN；

最大弯距M=1.26X1.20/4+2.368X1.202/8=0.804kN.m；

最大支座力N=P/2-ql/2=1.26/2+2.368X1.20/2=2.05kN；

截面应力：

3)a=M/w=804000/85333.33=9.422N/mm2<[a]=13.0N/mm2,满足规定!

抗剪计算：

最大剪力日勺计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：Q=1.20X2.368/2+1.26/2=2.051kN；

截面抗剪强度计算值：

4)T=3X2051/(2X80X80)=0.48IN/mm2<[T]=1.200N/mm2,满足规定!

挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载日勺计算值最不利分派日勺挠度和，计算公式如下:

v_尸产,51一

1Mx~4SEI3849

星,十w、，1.26<103X120035x2.368x12004

最大变形V=--------------------------+=3.37mm；

48x9500x3413333384x9500x3413333

LV]=L/250=1200/250=4.8mm

5、木方的最大挠度V=3.37mm<[V]=4.8mi,满足规定！

6、托梁计算

托梁钢管按照集中荷载作用下日勺三跨持续梁上算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.368义1.20+1.26=4.102kN；

图4托梁钢管计算简图

图5托梁钢管计算弯矩图(kN.m)

图6托梁钢管计算变形图(kN.m)

5.1955.195

4.101

3.0073.007

1.0$41.094

1.0931.093

―'3.0063.00&006

4.14.1

5.1945.193.194

图7托梁钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.984kN.m；

最大变形Vmax=2.277mm；

最大支座力Qmax=13.395kN；

截面应力Q=0.984X106/5080.00=193.768N/mm2；

支撑钢管的计算强度。<[。]=205.00N/mm2,满足规定！

7、支撑钢管的最大挠度Vmax<[V]=900.00/150与10mm,满足规定!

8、门架荷载原则值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1)门架静荷载计算

(1)门架静荷载原则值包括如下内容：

(2)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架日勺每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架(MF1219)1幅0.224kN

交叉支撑2副2X0.400=0.080kN

水平架5步4设0.165X4/5=0.132kN

脚手板5步1设0.184Xl/5=0.037kN

连接棒2个2X0.006=0.012kN

锁臂2副2X0.009=0.017kN

合计0.483kN

(3)经计算得到，每米高脚手架自重叠计NGk1=0.483/1.950=0.248kN/m

(4)加固杆、剪刀撑和附件等产生日勺轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用26.8X2.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计

tga=(4X1.950)7(4X1.830)=1.066

2X0.038X(4X1.830)/35u/(4X1.950)=0.105kN/m

水平加固杆采用26.8X2.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管

重为

0.038X(1XI.830)7(4X1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高日勺钢管重为0.037kN/m；

(1X0.014+4X0.014)/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生日勺轴向力合计

NGk2=0.181kN/m

2)经计算得到，静荷载原则值总计为NG=0.429kN/m。

3)托梁传递荷载

9、经计算得到，托梁传递荷载为NQ=13.395X2=26.79kN。

10、立杆的稳定性计算

作用于一幅门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载原则值,NG=0.429kN/m；

NQ——托梁传递荷载,NQ=26.79kN；

H——脚手架的搭设高度，H=6.7m0

经计算得到,N=1.2X0.429X6.700+26.79=30.24kN。

门式钢管脚手架日勺稳定性按照下列公式计算

N<Nd

其中N——作用于一棍门架的轴向力设计值,N=30.24kN；

Nd——一幅门架日勺稳定承载力设计值(kN)；

一根门架的稳定承载力设计值公式计算

M=介4/

i=4

/=4+1].以1

其中巾——门架立杆日勺稳定系数；

k——调整系数，架体高度H<30,查规范JGJ128-附表5.2.1得k=1.13；

i——门架立杆日勺换算截面回转半径；

I—门架立杆的换算截面惯性矩；

hO——门架日勺高度,h0=1930mm；

10——门架立汗的截面惯性矩,10=6.08X104mm4；

Al---门架立杆日勺截面面积,Al=310mm2；

hl----门架加强杆的高度，h1=1536mm；

II——门架加溜杆的截面惯性矩，11=1.42X104mm4；

A-----棍।门架立杆的换算截面面积,A=2Al=620mm2；

f——门架钢材的强度设计值，仁205.00N/mm20

则，

I=Io+Iik=6.08x1()4+1.42xl()4x=7.21xl04mm4

%1930

2^121二625mm

310

_&屈1.13x1930

=143

~i15.25

根据入二143查规范JGJ128-附表B.0.6得U)=0.336。

因此一根门架的稳定承载力设计值为：

Nd=*.A.f=0.336x620x205xl(F=42.706kNo

(-)立杆的稳定性计算N=30.24kN<Nd=42.706kN,满足规

定！

(三)400厚板支撑体系计算

计算的脚手架搭设高度为5.1m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。

搭设尺寸为：步距1.95m,跨距l=L83m。

每桶门架之间的距离0.9m,梁底方木距离0.15m。

板底方木截面宽度80mm,高度80mm。

板底方木托梁采用双中48.0X3.5mm钢管

1、荷载数据

板钢筋柱自重=24+1.1=25.1kN/m3

板水平模板构造自重=0.35kN/m3

振捣舲时生产日勺荷载-2.5kN/m2

2、构件力学特性

80X8()方木：

惯性矩：1=bl?/12=80X803/12=3413333.33mm4

1)截面矩:W=bh2/6=80X802/6=85333.33mm3

松木材：

3、弹性模量E=9500N/mm2,抗弯强度设计值[o]=13N/mm2,抗

剪强度设计值[T]=1.5N/mm2

4、方木楞计算

方木楞按150叵距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁:

图8方木楞计算简图

(1)荷载的计算：

(2)钢筋混凝土板自重(kN/m):

ql=25.100X0.200X0.400=2.008kN/m；

(3)模板日勺自重线荷载(kN/m):

q2=0.350X0.200=0.070kN/m；

2)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

pl=2.5X1.200X0.200=0.600kN；

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

打PlqP

=—+--

48

均布荷载q=1.2X(2.0()8+0.070)=2.494kN/m；

集中荷载p=1.4X0.600=0.840kN；

最大弯距M=Pi/4+ql2/8=0.840X1.200/4+2.494Xl./8=0.701kN.m；

最大支座力N=P/2-ql/2=0.840/2+2.494X1.200/2=1.916kN；

截面应力。=M/w=0.701XIO6/57.167义103=12.260N/mm2；

3)方木的计算强度为12.26小13.0N/mm2,满足规定!

抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下：

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[Tl

其中最大剪力：Q=1.200X2.494/2+0.840/2=1.916kN；

截面抗剪强度计算值T=3X1916.160/(2义70.000X70.000)=0.587N/mm\

截面抗剪强度设计值[T]=1.3()0N/mm2；

4)方木的抗剪强度为0.587不不小于1.300,满足规定!

挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载日勺计算值最不利分派日勺挠度和，计算公式如下：

v_尸产，时

1Mx~4SEI3849

均布荷载q=q।+q2=2.008+0.070=2.078kN/m；

集中荷载p=0.600kN；

最大变形V-5X2.078X1200.0004/(38dX9500.000X833.33)+600.000X

12()().0003/(48X95()().000X833.33)=4.088mm；

5、木方的最大挠度4.088不不小于1200.00/250,满足规定！

木方支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下日勺三跨持续梁干算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.494X1.200+0.840=3.832kN；

PPPPPPPPPPPPPP

!"11」1!1I1L

900900900

i------------------------------1------------------------------1------------------------------1

图9支撑钢管计算简图

图10支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

图11支撑钢管计算变形图(kN.m)

8.5878.5878.4818.481

5.0757^44,754可94649

1.24211^20.922O81I70.817

3.016kll6

2.91Lai_

6.7436.7487436.8486.848

10,25510.255

图12支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.565kN.m；

最大变形Vmax=3.485mm；

最大支座力Qmax=19.056kN；

截面应力o=1.565X106/5080.000=307.977N/mm2；

支撑钢管日勺计算强度不小于205.OON/mm?,不满足规定!需采用双钢管托梁。

6、支撑钢管的最大挠度不不小于900.00/150与10mm,满足规定!

7、门架荷载原则值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

经计算得到，静荷载原则值总计为NG=0.429kN/m。

8、经计算得到，托梁传递荷载为NQ=19.056X2=38.112kN。

9、立杆的稳定性计算

作用于一根门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载原则值,NG=0.429kN/m；

NQ——托梁传递荷载,NQ=38.1I2kN；

H——脚手架的搭设高度，H=6.7m0

经计算得到，N=1.2X0.429X5.10+38.112=40.737kN。

门式钢管脚手架日勺稳定性按照下列公式计算

N<Nd

其中N——作用于一棍门架的轴向力设计值，N=40.737kN；

Nd——一根门架日勺稳定承载力设计值（kN）；

Nd=e.A.f=0.336x620x205x1（P=42.706kNo

（四）立杆的稳定性计算N=40.737kN<Nd=42.706kN,满足规

定！

（五）500厚板支撑体系计算

计算的脚手架搭设高度为5m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。

搭设尺寸为：步距1.95m,跨距l=1.83m。

每桶门架之间的距离0.9m,梁底方木距离0.15m。

板底方木截面宽度80mm,高度80mm。

板底方木托梁采用双①48.0X3.5mm钢管

1、荷载数据

板钢筋松自重=24+l.l=25.1kN/m3

板水平模板构造自重=0.35kN/m3

振捣徐时生产日勺荷载=2.5kN/m2

2、构件力学特性

80X80方木：

惯性矩：1=bh3/12=80X803/12=3413333.33mm4

1)截面矩:W=bh?/6=80X802/6=85333.33mm3

松木材：

3、弹性模量E=9500N/mm2,抗弯强度设计值[o]=13N/mm2,抗

剪强度设计值[T]=1.5N/mm2

4、方木楞计算

方木楞按150间距布设，为简化计算，将方木日勺荷载简化为简支梁:

q『

£I，：，“口

NiN2

-------------------S------------------->

图13方木楞计算简图

(1)荷载的计算:

(2)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1=25.100X0.150X0.500=1.883kN/m；

(3)模板日勺自重线荷载(kN/m):

q2=0.350X0.150=0.053kN/m；

2)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

pl=2.50X1.200X0.150=0.450kN；

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

2

打Plql

=—+--

548

均布荷载q=1.2X(1.883+().053)=2.322kN/m；

集中荷载p=1.4X0.450=0.630kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.630X1.2(X)74+2.322Xl./8=0.607kN.m；

最大支座力N=P/2-ql/2=0.630/2+2.322X1.200/2=1.708kN；

截面应力a=M/w=0.607x106/57.167x103=10.617N/mm2；

3)方木的)计算强度为10.617小13.(^/丽2,满足规定！

抗剪计算：

最大剪力日勺计算公式如下：

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：Q=1.200X2.322/2+0.630/2=1.708kN；

截面抗剪强度计算值T=3X1708.200/(2义70.00X70.00)=0.523N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

4)方木的抗剪强度为0.523不不小于1.300,满足规定！

挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载日勺计算值最不利分派日勺挠度和，计算公式如下:

max

48EI384及

均布荷载q=q1+q2=1.883+0.053=1.935kN/m；

集中荷载p=0.450kN；

最大变形V=5X1.935X1200.004/(384X9500.00X833.33)+450.00X

1200.003/(48x9500.00X83333)=3.601mm；

5、木方的最大挠度3.601不不小于1200.00/250,满足规定!

木方支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨持续梁大算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.322X1.200+0.630=3.416kN；

图14支撑钢管计算简图

图15支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

图17支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=l.794kN.m；

最大变形Vmax=4.024mm；

最大支座力Qmax=22.492kN；

截面应力o=l.794x106/5080.00=353.113N/mm2；

支撑钢管的计算强度不小于205.OON/mm?,不满足规定！

6、支撑钢管的最大挠度不不小于90S00/150与10mm,满足规定!

7、门架荷载原则值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

经计算得到，静荷载原则值总计为NG=0.429kN/mo

8、经计算得到，托梁传递荷载为NQ=22.492X2=44.984kN。

9、立杆的稳定性计算

作用于一幅门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架日勺静荷载原则值,NG=0.429kN/m；

NQ——托梁传递荷载，NQ=44.984kN；

H——脚手架时搭设高度，H=6.7m0

经计算得到,N=1.2X0.429X5.00+44.984=47.558kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

N<Nd

其中N——作用于一福门架日勺轴向力设计值,N=30.24kN；

Nd——一幅门架日勺稳定承载力设计值（kN）；

Nd=6.A.f=0.336x620x205xl（F=42.706kNo

（六）立杆的稳定性计算N=30.24kN>Nd=42.706kN,不满足

规定，应加密门架间距至600!

（七）650厚板支撑体系计算

计算日勺脚手架搭设高度为3.9m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。

搭设尺寸为：步距1.95m,跨距l=1.83m。

每愠门架之间口勺距离0.6m,梁底方木距离0.15m。

板底方木截面宽度80mm,高度80mm。

板底方木托梁采用双中48.0X3.5mm钢管

1、荷载数据

板钢筋硅自重=24+1.1=25.1kN/m3

板水平模板构造自重=0.35kN/m3

振捣碎时生产日勺荷载=2.5kN/m2

2、构件力学特性

80X80方木：

惯性矩：1=bl?/12=80X803/12=3413333.33mm4

1）截面矩:W=bh2/6=80X802/6=85333.33mm3

松木材:

2

3、弹性模量E=9500N/mm5抗弯强度设计值[o]=13N/mm2,抗

剪强度设计值[T]=1.5N/mm2

4、方木楞计算

方木楞按150间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁:

图18方木楞计算简图

(1)荷载的计算：

(2)钢筋混凝土板自重(kN/m):

ql=25.IOOXO.15OX0.650=2.447kN/m；

(3)模板日勺自重线荷载(kN/m):

q2=0.350X0.150=0.053kN/m；

2)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

pl=(1.000+1.500)X1.200X0.150=0.450kN；

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

打PlqP

=—+--

548

均布荷载q=1.2义(2.447+0.053)=3.000kN/m；

集中荷载p=1.4X0.450=0.630kN；

最大弯距M=PI/44-ql2/8=0.630X1.200/4+3.000Xl./8=0.729kN.m；

最大支座力N=P/2-ql/2=0.630/2+3.000X1.200/2=2.115kN；

截面应力o=M/w=0.729x106/57.167X103=12.751N/mnr；

3)方木的计算强度为12.751小13.00而2,满足规定！

抗剪计算：

最大剪力日勺计算公式如下：

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：Q=1.200X3.0()()/2+0.630/2=2.1l5kN；

截面抗剪强度计算值T=3X2114.820/(2X70.000X70.000)=0.647N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.3()0N/mm2；

4)方木的抗剪强度为0.647不不小于1.300,满足规定！

挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载日勺计算值最不利分派日勺挠度和，计算公式如下：

v_尸产,

1Mx-485,73849

均布荷载q-qi+q2-2.4d7+O.O53-2.5OOkN/m；

集中荷载p=0.450kN；

最大变形V=5X2.500X1200.0004/(384X9500.000X833.33)+450.000X

12()().0003/(48X95()().000X833.33)=4.403mm；

5、木方的最大挠度3.601不不小于1200.00/250,满足规定！

木方支撑钢管计算：

支撑钢管按照集中荷载作用下日勺三跨持续梁片算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.000X1.200+0.630=4.230kN；

600600600

图19支撑钢管计算简图

图20支撑钢管计算弯矩组(kN.m)

0.956

图21支撑钢管计算变形图(kN.m)

7.932；7.932

6.3456.345

4.7594.75S

2.1162.116

0.5290.529

0.5281528

2.1142.114

3.7313.701

4.7574.75y,757

6.3446.348.344

7.937.937.93

图22支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.952kN.m；

最大变形Vmax=0.956mm；

最大支座力Qmax=18.505kN；

截面应力0=0.952x106/5080.000=187.386N/mm2；

支撑钢管日勺计算强度不不小于205.OON/mm?,满足规定!

6、支撑钢管的最大挠度不不小于900.00/150与10mm,满足规定!

7、门架荷载原则值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

经计算得到，静荷载原则值总计为NG=0.429kN/m。

8、经计算得到，托梁传递荷载为NQ=18.505X2=37.01OkN。

9、立杆的稳定性计算

作用于一幅门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载原则值,NG=0.429kN/m；

NQ——托梁传递荷载,NQ=37.0l()kN；

H——脚手架的搭设高度,H=3.9m。

经计算得到，N=1.2X0.429X3.9+37.010=39.11kNo

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

N<Nd

其中N——作用于一幅门架日勺轴向力设计值,N=39.11kN；

Na——一根门架时稳定承载力设计值(kN)；

Nd=ib.A.f=0.336x620x205x1(F=42.706kNo

(A)立杆的稳定性计算N=39.11kN<Nd=42.706kN,满足规

定！

(九)500X1600梁高支撑体系计算

计算的脚手架搭设高度为5.4m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。

搭设尺寸为：步距1.95m,跨距l=1.83m。

每棍门架之间的距离0.6m,梁底方木距离0.1m。

板底方木截面宽度80mm,高度80mm0

板底方木托梁采用中48.0X3.5mm钢管。

1、荷载数据

梁钢筋跄自重=24+1.5=25.5kN/m3

梁模板体系自重=O5kN/m3

板钢筋跄自重=24+1.1=25.lkN/m3

板水平模板构造自重=0.3kN/m3

振捣舲时生产的荷载=2.5kN/m2

2、构件力学特性

如顶板模板高支撑体系所述。

3、方木计算

方木按100间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁:

图23方木楞计算筒图

1)荷载计算

(1)梁钢筋混凝土自重线荷载:

q1=25.50X0.1()X1.6=4.08kN/m；

(2)梁模板的自重线荷载：

q2=0.50X0.10=0.05kN/m；

(3)板钢筋混凝土自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，贝上

p1=25.1X0.5X0.25X0.1=0314kN

2)楼板模板体系自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，则：

p2=0.3X0.5X0.1=0.015kN

3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载，以计算梁的施工荷载时

除计算梁截面宽度范围以外，侧两边各计算0.5m,贝ij：

p3=2.5X0.10=0.25kN；

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下：

M3叫2一印空心+义

8II)24

均布荷载q=1.2x(qi+q2)=1.2X(4.08+0.05)=4.956kN/m；

集中荷载Pi=1.2x(pi+p2)=1.2X(0.314+0.015)=0.395kN；

P2=1.4xp3=1.4x0.25=0.35kN；

上叱-4.956x0.5x1.2^0.5、0.395x(1.2-0.5)0.35x1.2

最大弯距M=--------------------2--------+------------------------+-----------

8I1.2)24

=0.832kN.m；

最大支座力N=Pi+工也=0.395+0.35/2+4.956x0.5/2=1.809kN；

22

截面应力：

4)0=M/w=83/85333.33=9.75N/mm2<[a]=13.0N/mm2,满足规定！

抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下：

Q=qb/2+Pi+Pz/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：Q=4.956X0.5/2+0.395+0.35/2=1.809kN；

截面抗剪强度计算值：

5)T=3X1809/(2X80X80)=0.424N/mm2<[T]=1.200N/mm2,满足规定!

挠度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的挠度和，计算公式如下:

4/P/3

Vmax=上以一(8-⑷2-21b+b2)+」一

384£//2V48E/48£/

最大变形

、，4.956x500x120054x500*5003、395x(1200-500)小

V=---------------------------------(8/o------------—+------)+------------...................—(4x

384x95(X)x3413333.331200212003?48x9500x3413333.33

350x12003

120Q2-2X1200x500+5002)+=3.78mm；

48x9500x3413333.33

[V]=L/250=1200/250=4.8mm

4、木方的最大挠度V=3.78mm<[V]=4.8mm,满足规定!

5、托梁计算

支撑钢管按照集中荷载作用下日勺三跨持续梁台算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.618kN；

PPPPPPPPPPPPPPPPPPP

!11111!11111/1111!

600600600

图24支撑钢管计算简图

图25支撑钢管计算弯矩到kN.m)

图26支撑钢管计算变形图(kN.m)

图27支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.267kN.m；

最大变形Vmax=1.256mm；

最大支座力Qmax=23.819kN；

截面应力o=1.267x106/5080.00=249.314N/mm2；

支撑钢管日勺计算强度不小于205.00N/mm2,不满足规定！

支撑钢管日勺最大挠度不不小于600.00/150与10mm,满足规定!

故需采用双钢管作为托梁。

6、门架稳定性验算

由前计算知，作用于一根门架的轴向力设计值计算公式

N=1.2NGH+NQ

其中NG——每米高脚手架的静荷载原则值,NG=0.429kN/m；

NQ——托梁传递荷载,NQ=26.79kN；

H——脚手架的搭设高度，H=5.4m0

（十）经计算得到，N=1.2X0.429X5.4+23.819=26.599kN,架

体总高度减少，同等形式架体所能承受的荷载增大，在

此忽视不计，取Nd=42.706kNo

（十一）立杆的稳定性计算得：N=26.599kN<Nd=42.706kN,

满足规定！

（十二）500X1500梁高支撑体系计算

计算日勺脚手架搭设高度为5.5m,门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。

搭设尺寸为：步距1.95m,跨距1=1.83m。

每幅门架之间日勺距离0.6m,梁底方木距离

板底方木截面宽度80mm,高度80mm。

板底方木托梁采用①48.0X3.5mm钢管。

1、荷载数据

梁钢筋硅自重二24+1.5=25.5kN/n13

梁模板体系自重=0.5kN/m3

板钢筋聆自重=24+1.1=25.1kN/m3

板水平模板构造自重=0.3kN/m3

振捣硅时生产的荷载=2.5kN/m2

2、构件力学特性

如顶板模板高支撑体系所述。

3、方木计算

方木按100间距布设，为简化计算，将方木的荷载简化为简支梁:

图28方木楞计算简图

1)荷载计算

(1)梁钢筋混凝土自重线荷载：

q1=25.50X0.10X1.5=3.825kN/m；

(2)梁模板的自重线荷载：

q2=0.50X0.10=0.05kN/m；

(3)板钢筋混凝土自重荷载，以梁侧楼板边0.5m宽度范围计算，贝上

p1=25.1X0.5X0.25X0.1=0.314kN

2)楼板模板体系自重荷载，以梁侧楼板边().5m宽度范围计算，贝ij:

p2-0.3X0.5X0.1-0.015kN

3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生的荷载，以计算梁的施工荷载时

除计算梁截面宽度范围以外，侧两边各计算0.5m,则：

p3=2.5X0.10=0.25kN；

强度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和，计算公式如下:

M_q叫b\p^i-b)P2I

8I”24

均布荷载q=1.2x(qi+q2)=1.2X(3.825+0.05)=4.65kN/m；

集中荷载Pi=1.2x(pi+p2尸1.2X(0.314+0.015)=0.395kN；

P2=1.4xp3=1.4x0.25=0.35kN；

经计算得：

最大弯距M=0.795kN.m；

最大支座力N=I.732kN；

4）截面应力o=M/w=9.32N/mm2<[o]=13.0N/mm2,满足规定！

抗剪计算：

5）经计算,最大剪力：Q=1.732kN；

6）截面抗剪强度计算值:T=0.406N/mm2<[T]=1.200N/mm2,满足规定!

挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载日勺计算值最不利分派日勺挠度和，计算公式如下:

pbP4/?+2P«-b)Pj

Vmax=(8-(412-21b+b2)+

384E7l248E/48E/

最大变形V=3.62mm；

IVJ=L/25O=1200/250=4.8mm

4、木方的最大挠度V=3.62mm<[V]=4.8mm,满足规定!

5、托梁计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨持续梁t一算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2X1.732=3.464kN；

ppppppppppppppppppp

600600600

图29支撑钢管计算简图

图30支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

图32支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.213kN.m；

最大变形Vmax=1.203mm；

最大支座力Qmax=22.806kN；

截面应力。一1.213k1()6/5080.00=238.717N/mm2；

支撑钢管日勺计算强度不小于205.OON/