市政工程综合管沟施工方案

年4月19日市政工程综合管沟施工方案文档仅供参考，不当之处，请联系改正。福建平潭综合实验区万北路工程（环岛西路-万顺路）综合管沟施工方案编制：审核：审批：编制单位：中国建筑股份有限公司编制时间：月日目录TOC\o"1-3"\h\u5414一、编制依据及原则 1164951.1编制依据 1106191.2编制原则 127215二、工程概况 1158322.1工程概况 190602.2工程地质 211194三、施工部署 270363.1布置原则 2222323.2平面布置 2220293.3施工组织机构 343563.4资源配置计划 34364四、施工进度计划 511810五、施工工艺流程 512164六、施工方法 7207026.1施工准备 7117746.2基础处理 7322616.3测量放线 758706.4沟槽、基坑开挖与支护 8132266.5降排水措施 9245146.6基底垫层 13272686.7模板工程 1469916.8钢筋加工、安装 33233346.9混凝土施工 3552886.10施工缝及变形缝施工工艺 38281576.11预埋件、预留孔施工工艺 41157796.12土方回填 4313367七、质量保证措施 43303617.1组织保证措施 43309847.2制度保证措施 448490八、季节性施工措施 44137978.1、雨季施工措施 44158778.2冬季施工措施 4518850九、安全文明保证措施 4656359.1安全保证措施 4645189.2文明施工措施 49一、编制依据及原则1.1编制依据1、《城镇道路工程施工与质量验收规范》（CJJ1-）；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-）；3、《公路路基施工技术规范》（JTGF10-）；4、《地下工程防水技术规范》（GB50108-）；5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-)；6、《给水排水构筑物工程施工及验收规范》(GB50141-)；7、《市政道路给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-）；8、本项目施工合同、施工图纸、总体施工组织设计、图纸会审内容及当地项目文件及政策。1.2编制原则1、遵守合同条款要求，认真贯彻业主和监理工程师的指示、指令和要求；2、严格遵守合同明确的设计规范、施工规范和质量评定与验收标准；3、坚持技术先进、科学合理、经济实用性、安全可靠性与实事求是相结合；4、自始自终对施工现场坚持实施全员全方位、全过程严密监控、动静结合、科学管理的原则；5、实施项目管理，经过对劳务、设备、材料、技术、资金、方案、信息、时间与空间的优化处理，实现成本、工期、质量及社会效益。二、工程概况2.1工程概况工程范围：万北路(环岛西路-万顺路)位于平潭综合实验区的中部，在《平潭综合实验区总体规（-2030）》中，是综合实验区城市交通发展战略中竹屿组团、岚城组团和潭城组团内城市路网中的一条重要的生活主干路。其综合管沟工程西起平岚一路，东至平岚二路，全长约1.18km。综合管沟内收纳的市政管线有：110kV及220kV高压电缆、10kV中压电缆、通信电缆、给水管道、中水管以及直饮水管，其中中水管和直饮水管为预留管位。管沟采用矩形箱涵的结构形式，分为双仓，其中给水管、通信电缆、中水管设为一仓（综合仓，净空尺寸B×H=3.1×3.0m），高压电力电缆、中压电力电缆设为一仓（电力仓，净空尺寸B×H=2.6×3.0m）。综合管沟纵断原则上与道路辅道纵断保持一致。管沟正常段按照覆土不小于2.5m设计。本项目纵断面主要控制因素：北侧非机动车道K4+541.38处过路污水管，管底标高-1.09m；K5+343.6处的过路污水管，管底标高-0.99m及各电力、通信、给水出沟管道标高。纵断面在满足相交管道要求的情况下，设计标高尽可能的高，以减少土方开挖及降低基坑支护成本。管沟最大纵坡为8.27%，最小纵坡为0.30%，最小坡长为19.5m。设计综合管沟从K4+541.38处污水管底经过，沟顶标高-1.59m，离管底0.50m。K5+343.6处污水管底经过，沟顶标高-1.62m，离管底0.63m。2.2工程地质本区地基岩土分布种类较多，结构及分布变化较大，地质构造较简单，属中等复杂类型。上层主要类型为淤泥河淤泥质混沙，工程性质较差，承载力很低。场地地下水类型主要为：场地上部的孔隙潜水，场地中下部孔隙承压水，以及基底不同风化程度岩石中的孔隙-裂隙水。三、施工部署3.1布置原则根据设计施工图纸及核实的工程量，以及以往类似工程施工经验数据，合理划分施工区域，编制施工机械及施工队伍进场计划，明确施工队伍及各种机械的进场时间，避免出现窝工现象。3.2平面布置万北路综合管沟设计于北侧非机动车道及两侧的分隔绿化带下，设计范围为万北路K4+495~K5+394、平岚一路K4+280~K4+378、平岚二路K4+220~K4+343，全场约1.18KM。其中万北路K4+500~K4+600、K5+140~K5+260、K5+300~K5+400、平岚一路K4+260~K4+396、平岚二路K4+220~K4+343段基坑根据设计图纸要求需做基坑支护,具体见设计施工图。3.3施工组织机构根据路基工程规模、工期要求及工程特点，建立由项目经理主管，各部门全力配合的组织机构，详见组织机构框图。组织机构图3.4资源配置计划3.4.1人员配备计划施工作业人员配备一览表序号岗位名称人数备注1现场负责人1执证上岗2施工员1执证上岗3质检员1执证上岗4专职安全员1执证上岗5资料员1执证上岗6测量员2执证上岗7电工1执证上岗8机械操作人员12执证上岗9钢筋工4010焊工8执证上岗11模板安装工4012砼工2413普工303.4.2机械设备配备计划机械设备配备一览表编号机械名称型号数量质量状态备注1挖掘机PC2203台良好2钢板桩打桩机CAT3252台良好带振动锤3自卸汽车10T20台良好4混凝土输送泵（汽车泵）46m1台良好5混凝土罐车8m38台良好6钢筋弯曲机7.5KW3台良好7钢筋切断机4KW2台良好8钢筋调直机4KW2台良好9电焊机U-756台良好10电动打夯机HW602台良好11GPS测量仪中海达1台良好12全站仪中纬ZTS-6021台良好13水准仪D2S33台良好14插入式振捣器50型8台良好四、施工进度计划考虑现场施工条件和工期要求，根据实际情况和施工总体进度计划，工期计划9月1日开工，12月10日完工，工期为101天。五、施工工艺流程六、施工方法6.1施工准备6.1.1组织有关人员全面认真地熟悉、核对设计文件，了解设计意图，核对地形地质资料，制定合理可行的现场施工方案。6.1.2按专业划分，系统地编制材料计划、施工进度、机械进场、测量、试验、技术值班和质量、安全检查各项工作细则。6.1.3对施工区域内存在或可能存在的各种地上、地下管道、管线、文物等进行广泛深入的调查，并积极与有关部门取得联系，协商解决并协助移除或保护。6.2基础处理本工程综合管沟段地基处理的方式主要有：CFG桩采用CFG桩法处理的范围，CFG桩桩顶设置桩帽、垫层和土工格栅，其技术要求同路基段。桩顶的褥垫层设置在管沟基底，相应降低该范围内的CFG桩设计桩顶标高，桩底标高及桩间距同路基段，设计桩顶标高以上部分采用空桩。综合管沟标准段CFG桩设计桩顶标高=综合管沟设计底标高-1.49m。在设计图纸中未设计基础处理的地方，待基坑开挖后邀请业主、设计、监理、地勘进行验槽后，确定是否需要进行处理。6.3测量放线在建设、设计、监理单位现场交接测量控制点后，已组织对交接桩点的复核测量，建立测量控制网，并在施工区内设立导线点，对最先开工的沟槽放出中线、边线、做好中线、边线、导线点保护措施。6.3.1根据控制桩采用全站仪测定管道中心线，在控制桩之间按照图纸要求并结合现场实际设置相应的纵向变坡桩、百米桩等。6.3.2放线：采用设计图纸放出管沟中线和施工作业带边界桩。6.3.3施工作业带占地宽度根据设计文件计算。6.3.4严格按照设计图纸的要求，复测管沟开挖的几何尺寸，高程等。在管沟回填后立即进行竣工测量。6.4沟槽、基坑开挖与支护6.4.1一般沟槽开挖综合管沟沟槽采用挖掘机配合自卸车开挖，遵循“先深后浅”的原则，人工配合清理坑底。为了防止出现塌方，按设计适当放坡开挖，根据地勘报告揭露本工程箱涵施工土属细中砂层，根据规范要求按照1:1放坡进行开挖。基坑底部两侧各加宽1米，方便工人安装模板和绑扎钢筋等。为了避免超挖，测量随时跟进，留20cm由人工清理，全站仪中心定位，防止中线偏移。根据实际情况，在一般开挖段可直接放坡开挖到位装车外运，当不能一次开挖装运时，则进行甩运，具体操作为：沟底一台挖掘机纵向开挖，将土方甩至沟顶一侧，上边一台挖掘机装车外运。沟槽开挖方法详见我部沟槽开挖施工方案。（单位：cm）6.4.2支护段沟槽开挖综合管沟位于万北路K4+500~K4+600、K5+140~K5+260、K5+300~K5+400、平岚一路K4+260~K4+396、平岚二路K4+220~K4+343段基坑根据设计图纸需进行基坑支护。支护方法主要采用“钢板桩+钢管内支撑”支护方法，钢板桩采用拉森III型，等支护稳定而且基坑顶开挖临时截水沟之后才可进行基坑开挖。拉森钢板桩的施工方法具体见设计图纸及我部拉森钢板桩施工方案。基坑开挖遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则，即先支撑后开挖。钢板桩打设优先采用先静力压桩，打设困难时再考虑采用振动沉桩。6.4.3注意事项1）人工开挖沟槽的槽深超过3m时应分层开挖，每层的深度不超过2m；2）为保护基坑底土体的原状结构，应根据土质情况和挖土机械的类型，在坑底以上保留20cm土层由人工挖除。3）基坑开挖完成后，及时通知业主单位、设计、监理、地勘单位检查基底的地质情况，土质与承载力是否与设计相符，进行基底验槽，并办理隐蔽工程检验手续，符合要求后及时进行垫层施工。6.5降排水措施（1）一般基坑（槽）降排水①基坑（槽）开挖深度小于3m，地下承压水位在坑（槽）底标高以下，地段采用明沟集水坑进行降排水。基坑（槽）开挖前在开挖线两侧1m处砌筑水泥砖截水沟，截水沟宽0.5m，高0.5m，纵向坡度5‰。在基坑底两侧距偏坡0.3m，设置砖砌排水沟，排水沟宽0.5m，深0.5m，每50m设置一个边长为0.5m的正方形砖砌集水坑，坑深1m，坑底防渗布。②基坑（槽）开挖深度大于3米且不大于5m，地下潜水在坑（槽）底标高以上，地段采用轻型井点方法进行降排水，沟槽分段长度为长×宽=120m×9m。计算简图如下：1）基坑等效半径矩形基坑：ro=0.29×(A+B)=0.29×(9+120)=37.41m2）潜水含水层厚度计算S'=H1+sw-dw+ro×i=5+0.5-0.2+37.41×0.15=10.912mS'/(S'+l)=10.912/(10.912+1)=0.784H=1.85(S'+l)=1.85×(10.912+1)=25.752m3）平均渗透系数k=∑(ki×hi)/∑hi=(1×5+0.1×3+4×7)/(1+3+4)=4.163m3/d4）井点系统的影响半径R0S=H1+sw-dw=5+0.5-0.2=5.3m潜水含水层：R=2S(kH)0.5=2×5.3×(4.163×8)0.5=61.169mR0=R+ro=61.169+37.41=98.579m5）井点管的长度Hd≥H1+sw+ro×i+h+l=5+0.5+37.41×0.15+0.2+1=12.312m6）基坑涌水量计算基坑远离边界：hm=(H+(H-S))/2=(8+(8-5.3))/2=5.35mQ=1.366k(H2-hm2)/(lg(R0/ro)+(hm-l)/l×lg(1+0.2hm/ro))=1.366×4.163×(82-5.352)/(lg(98.579/37.41)+(5.35-1)/1×lg(1+0.2×5.35/37.41))=840.36m3/d7）单井出水量q=120π×rs×l×k1/3=120×π×0.025×1×4.1631/3=15.154m3/d8）井点管数量n=1.1Q/q=1.1×840.36/15.154=619）集水管总长矩形基坑：La=2×(A+B)=2×(120+9)=258m10）井点的间距Ld=La/(n-1)=258/(61-1)=4.3m降水井采用非完整井，降水井设计深度为6m，施工时应根据实际情况加以调整，过滤管长度为3m。钻井井径100mm，滤管内径：

50mm，滤眼直径6mm，滤管采用两层尼龙网包扎；填砾高度应从井底至地面下0.2m处。滤管底部进行封堵处理。图6.1轻型井点降水做法详图（支护段）图6.2轻型井点降水做法详图（非支护段）2）施工工艺流程钻孔→清孔→下井管→下粒料→真空泵安装→排水→真空减压。3）施工技术要求①测量、放线、定管位由专职测量负责。②钻井时要求钻杆保持垂直。③井孔的孔径为100mm。④钻孔过程中，钻杆的垂直度偏差不得大于1%。⑤清孔时根据不同的土层调正泥浆的浓度，以防塌孔。⑥下井点管时必须垂直，并分别根据不同长度要求进行焊接，焊缝必须牢固不渗气。⑦回填粒料四周均匀，渐下，以防井管偏位。⑧真空泵工作时，真空度须达到0.04-0.06Mpa。6.6基底垫层根据设计图纸综合管沟底部垫层由下到上采用15cm厚碎石砂加15cm厚C15砼，垫层左右尺寸超出管沟尺寸各30cm。在槽底开挖清理到位后，应用全站仪定出综合管沟轴线、水平仪测设出高程后立模，模板支撑一定要牢固。模板内的杂物，用水清理干净，模板的缝隙应填塞严密，并涂刷脱模剂。自检合格后报监理工程师，监理确认后方可进行砼浇筑。6.7模板工程由于综合管沟管线长、工期紧、模板周转少、需求量大，根据施工经验，大块主模采用高密度覆膜木胶合板，能有效地减少拼缝，保证结构内侧的平整度和光洁度。6.7.1模板及支架施工技术要求模板工程在结构施工中是一个十分重要的环节，其施工质量的好坏将直接影响综合管沟的质量、外形尺寸及结构的抗渗防裂功能。(1)模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准变形下沉等现象。对顶板大致积混凝土施工时模板支撑刚度须进行预压试验，并经监理审批。(2)模板安装前，必须经过正确放样，检查无误后才能立模安装。(3)模板应拼缝平整严密，并采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净。模板安装后应及时报检及浇注混凝土。(4)顶板（中板）结构应支立支架后铺设模板，由于管沟净空不大，无须进行预拱度计算，但应考虑预留1-1.5cm沉降量,以确保净空和限界要求，施工模板时可作适当的起拱措施。侧墙模板拼缝处贴止水胶带，防止漏浆。(5)结构变形缝处的端头模板应钉填缝板，填缝板与止水带中心线和变形缝中心线重合并用模板固定牢固。止水带不得打孔或用铁钉固定。填缝板的支撑必须牢固，不得跑模。(6)模板应采用止水对拉螺杆固定，端部应加垫块，拆模后其垫块孔应用膨胀水泥砂浆堵塞严密。对拉螺杆应事先设计，在保证结构稳定的情况下，一方面尽量减少拉杆，一方面合理布置，以求外观的完美。6.7.2隔墙脚模根据结构和模板的尺寸，综合管沟防水混凝土分两次浇注。第一次浇注35cm厚底板及30cm高侧墙混凝土，第二次连同剩余侧墙和顶板一次完工。采用对拉螺杆和花蓝螺栓拉杆进行加固和调整平面位置，内撑钢筋用来保证结构的断面尺寸。第一次模板预留2～3cm砼不浇灌，底模不拆除，作为第二次模板的支撑面，这样，能够避免两次混凝土之间的不平整施工缝。6.7.3侧墙模板墙身和顶板施工每段按变形缝分开，并与底板上下保持一致。墙身施工前，将施工缝处砼表面凿毛，剔除松散砼，清理渣物并冲洗干净。然后绑扎墙身钢筋，经监理检查验收后支设墙身模板。墙身模板采用厚度δ=2cm厚木模板，以6cm×8cm木枋为竖向次楞，间距30cm,横向φ48钢管主楞(厚度3.0mm)，间距50cm，辅以双向φ16止水对拉螺杆进行对拉加固，底排螺杆距底面不得大于30cm。墙身和顶板模板在支设时，考虑连续安装，墙身模板在变形缝处使用加密拉杆固定墙身两端挡模。（见下图）6.7.3.1侧墙模板计算侧墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，经过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据《建筑施工手册》，当采用容量为大于0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；1、参数信息（1）基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):300；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M16；（2）主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；（3）次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；（4）面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):20.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、侧墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得23.042kN/m2、84.000kN/m2，取较小值23.042kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。3、侧墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。（1）.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×12.443×3002+0.117×2.520×3002=1.59×105N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×20.0×20.0/6=3.33×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.59×105/3.33×104=4.77N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=4.77N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距):l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.500×0.900=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×12.443×300.0+0.617×2.520×300.0=2706.192N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=2706.192N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=20.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×2706.192/(2×500×20.0)=0.406N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.406N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=23.04×0.5=11.520N/mm；l--计算跨度(次楞间距):l=300mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2.0×2.0×2.0/12=33.333cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×11.520×3004/(100×6000×3.333×105)=0.316mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.316mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！4、侧墙模板主次楞的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6×2=128cm3；I=6×8×8×8/12×2=512cm4；（1）.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.300×0.900=7.466kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×7.466×5002+0.117×1.512×5002=2.31×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm2)；M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩，W=1.28×105mm3；f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=2.31×105/1.28×105=1.805N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=1.805N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！（2）.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×23.042×0.300×0.900/2=3.733kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6×3.733×500.0+0.617×0.756×500.0=1353.126N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bh0)其中，τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--次楞计算最大剪力(N)：V=1353.126N；b--次楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--次楞的截面高度(mm)：h0=80.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1353.126/(2×60.0×80.0×2)=0.211N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0.211N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！（3）.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，ν--次楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=23.04×0.30=6.912kN/m；l--计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；E--次楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12×106mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×13.824/2×5004/(100×9000×8.33×106)=0.039mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=2.0mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.039mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.0mm，满足要求！5、主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.986cm3；I=10.783×2=21.566cm4；E=206000N/mm2；（1）.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P＝1.2×23.04×0.3×0.5＋1.4×4×0.3×0.5＝4.987kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=300mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2)M--主楞的最大弯矩(N·mm)；M=2.23×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩(mm3)；W=8.99×103mm3；f--主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=2.23×105/8.99×103=24.9N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=24.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！（2）.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中，τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--主楞计算最大剪力(N)：V=2074.8N；A--钢管的截面面积(mm2)：A=848.23mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×2074.8/848.230=4.892N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=4.892N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！（3）.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=0.109mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=1.6mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.109mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.6mm，满足要求！6、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M16；穿墙螺栓有效直径:14.12mm；穿墙螺栓有效面积:A=156.7mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=170×156.7=26.639kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=3.67kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=3.671kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=26.639kN，满足要求！6.7.4顶板模板顶板支模搭设满堂支撑架，双向间距90cm，顶板模板采用δ=2cm木模板拼装而成，以5cm×10cm木枋作背楞，间距30cm，φ48满堂钢管脚手架作支撑体系。模板拼缝采用夹双面胶带或涂抹玻璃胶的方法进行封堵，以防漏浆。支架均架设在底板上，使用φ48×2.5扣结式钢管支架，横向间距为90cm，顺箱涵方向间距为90cm。在支架顶顺箱涵方向用10cm×10cm木枋作为横梁，跨度90cm，间距90cm。横梁上用5cm×10cm木枋作为纵梁，纵梁跨度为90cm，间距为30cm，其上铺2cm木模板作为底模。顶板模板经监理工程师检查验收后，绑扎顶板钢筋。（见下图）6.7.4.1箱涵顶板模板施工计算1、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)20面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×20×20/6＝66666.67mm3，I＝bh3/12=1000×20×20×20/12＝666666.67mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.35)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.35)+1.4×0.7×2]×1＝12.73kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.35]×1＝10.97kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.35]×1＝9.02kN/m（1）、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×10.97×0.252+0.121×1.76×0.252＝0.09kN·mσ＝Mmax/W＝0.09×106/66666.67＝1.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！（2）、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×9.02×2504/(100×10000×666666.67)＝0.033mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm满足要求！（3）、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×10.97×0.25+0.446×1.76×0.25＝1.27kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×10.97×0.25+1.223×1.76×0.25＝3.67kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×10.97×0.25+1.142×1.76×0.25＝3.05kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×9.02×0.25＝0.89kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×9.02×0.25＝2.58kNR3'=0.928q2l=0.928×9.02×0.25＝2.09kN2、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.27+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×3.5/14+0.5×(0.35-0.2)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×max[1.8-3.5/2，(3.6-1.8)-3.5/2]/2×1，3.67+0.9×1.35×(0.3-0.1)×3.5/14}=3.73kN/mq2＝max[0.89+(0.3-0.1)×3.5/14+0.5×(0.35-0.2)+(0.5+(24+1.1)×0.2)×max[1.8-3.5/2，(3.6-1.8)-3.5/2]/2×1，2.58+(0.3-0.1)×3.5/14]＝2.63kN/m（1）、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.73×0.92，0.5×3.73×0.452]＝0.38kN·mσ＝Mmax/W＝0.38×106/83330＝4.54N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.73×0.9，3.73×0.45]＝2.016kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.016×1000/(2×50×100)＝0.6N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.63×9004/(100×9350×4166700)＝0.3mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.63×4504/(8×9350×4166700)＝0.35mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm满足要求！（4）、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.73×0.9，0.4×3.73×0.9+3.73×0.45]＝3.7kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R15＝1.6kN，R2＝R14＝3.7kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝R10＝R11＝R12＝R13＝3.08kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.63×0.9，0.4×2.63×0.9+2.63×0.45]＝2.6kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'15＝1.22kN，R'2＝R'14＝2.6kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝R'10＝R'11＝R'12＝R'13＝2.13kN3、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)100×100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166.67主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.124×106/166670＝6.75N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.186kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×7.186×1000/(2×100×100)＝1.08N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！（4）、扣件抗滑计算R＝max[R1,R5]＝4.27kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝4.27kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！4、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.63(1)、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.54×0.9×1.52/10＝0.12kN·m(2)、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.35)+0.9×1.4×2]×1＝12.01kN/m2)小梁验算q1＝max{1.21+(0.3-0.1)×3.5/14+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×max[1.8-3.5/2，(3.6-1.8)-3.5/2]/2×1，3.48+(0.3-0.1)×3.5/14}=3.53kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝4.07kN，R2＝12.26kN，R3＝9.74kN，R4＝12.26kN，R5＝4.07kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+Mw/lb＝max[4.07+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.8-3.5/2)/2×0.9，12.26，9.74，12.26，4.07+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.2)+0.9×1.4×1]×(0.9+3.6-1.8-3.5/2)/2×0.9]+0.12/3.6＝12.33kNf＝N/(φA)+Mw/W＝12331.92/(0.63×424)+0.12×106/4490＝73.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！5、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×1＝12.87kN≤[N]＝30kN满足要求！6.7.6模板工程施工技术标准1）模内干净、无杂物，拼缝严密，模板接缝宽度应不大于1.5～2.5mm，中间设双面止水胶带，保证无漏浆缝隙。模板支撑稳定，木楔牢固。2）跨度大于等于4m时，模板应起拱，起拱高度可采用全长跨度的2/1000；3）模板安装及预埋件和预留孔的定位应满足下表规定。模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差表序号项目允许偏差(mm)检验频率检验方法范围点数1相邻两板表面高低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量不刨光模板53模内尺寸宽柱、桩±51用尺量梁、桁架0-10板0-10高柱、桩0-5用尺量梁、桁架0-10板0-10长柱、桩0-5用尺量梁、桁架0-5板0-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线量取最大矢高梁、桁架H/1500板L/1500且≯105预留孔洞位置预应力钢筋孔道(梁端)3每个孔洞1用尺量其它106预埋件钢板联结板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度2用尺量螺栓锚筋等位置10用水准仪测量外露长度±10用尺量6.8钢筋加工、安装6.8.1我部钢筋根据整体部署采用集中加工，加工场地修建于我部搅拌站内，加工完成后采用车辆运输到施工地点，装卸时严禁自动卸车，应人工配合吊车少量多次进行吊装。1）应严格按照现行《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-)和《给水排水构筑物工程施工及验收规范》(GB50141-)进行验收。2）成型钢筋具有出厂质量证明书和试验报告单。进场钢筋应按有关标准的规定抽样试验合格。3）钢筋分批堆放整齐，上架堆放，避免锈蚀污染，表面洁净无损。不得使用带有颗粒状和片状老锈的钢筋。6.8.2下料根据设计要求由项目部技术人员出具钢筋下料单交由钢筋班组，根据下料单标明的型号、尺寸对钢筋进行下料。6.8.3加工钢筋下料完成后，根据设计图纸标明的钢筋弯曲形状的要求对下料钢筋进行弯曲加工，采用弯曲机械为钢筋弯曲机。6.8.4焊接钢筋的连接采用焊接钢筋采用焊接时，焊接长度为：单面焊接焊缝长度大于或等于10d，双面焊接焊缝长度大于或等于5d，d为钢筋直径。且在同一连接区段内，有接头的受力钢筋截面面积不超过受力钢筋总截面面积的50%。受力钢筋接头位置宜设置在受力较小处，在同一根钢筋上宜少设接头。钢筋遇直径或边长不大于300mm的孔洞绕过即可，遇直径或边长大于300mm孔洞须截断并与孔洞加强筋焊接在一起。6.8.5绑扎根据作用部位的需求，将已加工好的钢筋运至施工现场，按施工图纸的要求将各种钢筋摆放到位，每一钢筋交叉处用扎丝固定，绑扎要牢固，以保证施工时不会出现过大的位移。钢筋网绑扎时绑扎方向要错开，不可往一方向绑扎。6.8.6钢筋加工及安装质量标准项次检验项目规定值或允许偏差检查方法和频率1受力钢筋间距(mm)两排以上排距±5每构件检查2个断面，用尺量同排梁、板、拱肋±10基础、墩台、柱±20灌注桩±202箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距（mm）箍筋、水平筋+0，-20每构件检查5-10个间距螺旋筋+0，-203钢筋骨架尺寸(mm)长±10按骨架总数30%抽查宽、高或直径±54弯起钢筋位置（mm）±20每骨架抽查30%5保护层厚度(mm)柱、梁、拱肋±5每构件沿模板周边检查8处基础、墩台±10板±36.9混凝土施工根据设计图纸该段综合管沟：防水等级为二级，主体采用钢筋混凝土结构，混凝土采用C40防水混凝土，设计抗渗等级P8；6.9.1混凝土的拌合综合管沟施工所需混凝土在我部搅拌站按实验配合比进行拌合，拌合过程严格按照相关规范执行。6.9.2混凝土浇筑模板要架立牢固，特别是挡头板，不能出现跑模现象，砼挡头板做到模缝严密，避免出现水泥浆漏失现象且达到表面规则平整。1)混凝土应分层浇筑，分层振捣，每层厚度不宜超过300～400mm，顶、底板混凝土不留施工缝也不分层浇捣，侧墙第一道施工缝一般宜留在墙底腋角以上不小于20cm处，施工缝设置时还须与基坑支护桩的横撑结构协调。相邻两层浇筑时间间隔不超过2h，确保上、下层混凝土在初凝之前结合好，不形成施工缝。浇筑混凝土的自落高度不得超过2.0m，超过2.0m采用滑管进行浇筑。2)防水混凝土必须采用机械振捣密实，振捣时间宜为10～30s，以混凝土开始出浆和不冒气泡为准，并应避免漏振、欠振和超振。当采用插入式振捣时，混凝土浇筑层厚度应不大于振捣器作用部分长度的1.25倍；每一振点的振捣延续时间，应将混凝土捣实至表面呈现浮浆和不再沉落为止；且移动间距不大于作用半径的1.5倍；插入振捣器应尽量避免碰撞钢筋，更不得放在钢筋上；振捣靠近模板时，机头须与模板保持5～10cm距离，振捣机头开始转动以后方可插入混凝土内，使用振动棒时要快插慢拔，上下略有抽动，振完后应徐徐提出。3)浇筑砼同时经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留空洞的情况，当发现有漏浆、变形和位移时，应及时采取措施进行处理。浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”。目的使砼的水化热尽快散失，不但能够避免因浇筑层的长度过大，增大每层的浇筑时间，导致施工冷缝产生，而且由于每层砼量不大，砼散热快，各层间的约束力不太大，有利于防止温度裂缝和约束裂缝的产生。每层砼必须在下层砼初凝前浇筑完，逐层覆盖，循序推进，一次浇筑完。因砼表面水泥浆较厚，在浇筑后2～3小时，按标高初步用长刮尺刮平。然后用木槎重复搓压数遍，使其表面密实平整，在砼初凝前再用铁槎板压光，这样能较好地控制砼表面龟裂，减少砼表水份的散失，促进砼的养护。4)在施工缝上浇筑混凝土前，为使接缝严密，对缝表面应进行凿毛处理，清除浮粒。继续浇筑混凝土前，用水冲洗干净并保持湿润，再铺上一层20～25mm厚，其材料和灰砂比与混凝土相同的水泥砂浆，施工缝处的混凝土要充分振捣。5)防水混凝土结构内部设置的各种钢筋或绑扎铁丝，不得接触模板。钢筋保护层厚度迎水面为50mm，其它地方30mm。固定模板用的螺栓必须穿过混凝土结构时，必须加止水片，止水措施必须符合设计要求，若设计无规定时，应事先征得监理工程师的同意。6)防水混凝土结构内的预埋铁件、穿墙管道、密集群管、钢筋稠密处，以及结构的后浇缝部位，均为可能导致渗漏水的薄弱之处，应采取切实有效措施，仔细施工，确保混凝土的浇筑质量。7)防水混凝土结构变形缝的止水构造形式、位置、尺寸，以及止水使用的材料、变形缝填料的物理力学性能应符合设计要求。应加强变形缝处混凝土的浇筑和振捣，保证混凝土的密实，确保防水质量。8）应急措施：墙身及顶板混凝土施工时，要密切注意天气情况，如果施工中途遇雨，应搭设防雨棚进行施工。6.9.3混凝土的养护1)混凝土养护严格按有关规范、规程的规定进行。（在炎热天气下，在混凝土密实成型后进行30分钟的早期养护，不允许在无覆盖的情况下直接在混凝土表面上浇水养护；）混凝土浇筑完后，应在12h内加以土工布覆盖浇水。混凝土必须带模养护3天方可拆模，养护时间不小于14天。2)养护用水的质量与拌制混凝土相同。每天浇水次数不少于7次，以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为宜。拆模时混凝土表面温度与环境之差不得超过15℃，以防止混凝土表面产生裂缝。底板、顶板待混凝土终凝后分块砌筑120mm高的1/2砖墙，采用蓄水100mm深养护7d。3）混凝土养护采用专人负责制，养护人员分成两班，并做好交接班交底工作。6.9.4防水混凝土施工质量措施1)对原材料进行检查，做好材料送检相关工作。2)在拌制和浇筑地点测定混凝土坍落度，每工作班不少于二次，掺引气剂的防水混凝土同时测定含气量；3)检查配筋、钢筋保护层、预埋铁件、穿墙管等细部构造是否符合设计要求，合格后填写隐蔽工程验收单，报监理检验认可；4)连续浇筑混凝土量为500m3以下时，应留两组抗渗试块，每增加250~500m3应增留两组。试块应在浇筑地点制作，其中一组应在标准条件下养护，另一组应与现场相同条件下养护，试块养护期不得少于28天，本工程采用60天砼试块强度作为最终检验标准。5）结构砼的防裂措施砼裂缝宽度设计要求在永久荷载和可变荷载组合作用下，最大裂缝宽度允许值：0.2mm。为使砼在施工中不出现收缩裂缝拟采取以下措施：①采取分段浇注，以减少砼的一次浇注量，控制砼的温度应力和砼的收缩量。②相邻两块板浇注的间隔时间最少为7天，从而减少砼总的收缩量。对于后浇带部位必须采用补偿收缩性砼，以提高砼的抗裂性。③控制浇灌砼的入模温度，入模温度低于30℃，夏季灌注砼尽量安排在夜间进行。④砼施工时，振捣密实，保证砼的匀质性和密实性，提高砼本身的抗裂能力。⑤砼表面注意提浆、压光，并严格按要求养护。⑥后补孔采用同标号微膨胀防水混凝土处理。⑦为了减少收缩裂缝，待砼表面无水渍时，进行二次碾压抹光。混凝土须养护至其抗压强度达到1.2N/mm2以上方可在上面行走和架设支架、安装模板。6.9.5混凝土工程施工技术标准1）混凝土表面平整，颜色均匀一致，施工缝修饰光洁。混凝土构件拆模后表面无麻面、露筋、裂缝、孔洞等缺陷情况，预留孔洞通畅无阻塞。2)现浇混凝土结构件误差符合下表规定。现浇混凝土结构构件的允许偏差（mm）序号项目允许偏差(mm)检验方法1轴线位移独立基础10尺量检查其它基础15墙、梁82标高层高±10用水准仪或尺量检查全高±20底板+0，-10顶板±10平整度103截面尺寸基础+15，-10尺量检查梁、墙±54墙垂直度每层5用2m托线板检查全高H/1000且〈15用经纬仪或吊线和尺量检查5表面平整度8用2m靠尺和楔形塞尺检查6预埋钢板中心线位置偏移5尺量检查7预埋管、预埋孔中心线位置偏移58预埋螺栓中心线位置偏移59预埋洞中心线位置偏移156.10施工缝及变形缝施工工艺6.10.1施工缝施工缝是在施工过程中，由于必须分部施工而设置的施工接缝，这种接缝是结构自防水的薄弱环节，处理的好坏将会直接影响建筑物的防水质量，因此，须认真做好施工缝的防水处理。按照施工图要求：施工缝防水采用3mm中埋式不锈钢板（两侧宽度150mm）止水带防水，钢板宽度300mm。顶、底板不留施工缝也不分层浇捣,侧墙第一道施工缝一般宜留在墙底腋角以上30cm处。施工缝设置时还须与基坑支护桩的横撑结构协调；施工过程中应采取预埋注浆管、加焊支撑拉结钢筋等措施保证止水钢板位置及周边砼的密实。施工缝必须设置成平缝，在施工缝浇注砼前，除粘钉止水条范围内须抹平压实、压光、不凿毛外，其余砼表面须凿毛且清洗干净并保证凿毛质量和接面的清洁，使新旧砼结合密实。6.10.2变形缝变形缝是由于结构不同刚度、不均匀受力及考虑到砼结构胀缩而设置的允许变形的结构缝隙，它是防水处理、也是结构外防水中的关键环节。按照设计图纸要求：综合管沟标准段长度为每12.0m设一道伸缩沉降缝，缝宽30mm，变形缝防水采用中埋式钢边止水带、遇水膨胀橡胶止水条、内抹防水涂料的方式。局部地段可根据现场实际情况调整共同沟的分段长度，单节综合管沟最长不超过18.0m，分缝应与孔洞位置错开,考虑方便施工，在综合管沟平面转折、立面变坡等结构突变的位置分缝。6.10.3施工缝及变形缝施工技术要求1）本工程采用350mm×10mm钢边橡胶止水带，物理性能满足符合《地下工程防水技术规范》GB50108-表5.1.8(B型)的要求；2）顶、底板不留施工缝也不分层浇捣,侧墙第一道施工缝一般宜留在墙底腋角以上不小于20cm处。施工缝设置时还须与基坑支护桩的横撑结构协调；3)橡胶止水带在底板与外墙结点处呈水平向竖直过渡的1/4R圆弧线（R为橡胶止水带至迎水面结构层距离）布置，并应保证止水带的施工质量；4)必须对进场的止水带进行认真检验，严禁使用不合格产品，检验内容包括产品合格证，各项指标的检验报告，止水带断面尺寸以及止水带有无破损和断裂；5)止水带如必须在现场接头时（平接），一般应采用止水带生产厂家提供的粘接机具进行硫化热接处理，接缝处必须均匀，不允许有裂口，海绵现象凸出高度不大于1.5mm,接缝处强度必须达到原产品强度；6)止水带必须固定好，以确保止水带在砼中的正确位置；7)变形缝两侧的砼不能同时浇筑，必须先浇一侧的砼，在其强度达到5MPa时，拆除模板后，再浇筑另一侧的砼，以确保止水带的正确位置和与砼的牢固结合；8)变形缝处的砼必须振捣密实，在浇捣砼过程中应设专人负责止水带附近的捣实和排气；9)在支模、拆模及浇筑砼的过程中，要注意保护止水带不要损伤，必要时应加隔离保护措施；6.10.4防水材料性能及施工技术要求防水按明挖地下工程设置防水措施，复合设防。主体结构采用防水混凝土，内侧抹防水涂料。变形缝防水采用中埋式钢边止水带、遇水膨胀橡胶止水条、内抹防水涂料的方式。施工缝防水采用中埋式不锈钢板（两侧宽度不小于150mm）止水带防水。1）中置式钢边橡胶止水带：宽度不小于350mm，厚度大于8mm，物理性能应符合《地下工程防水技术规范》GB50108-表5.1.8(B型)的要求；2）防水涂料：综合管沟沟体内壁须涂聚氨酯防水涂料，厚度2mm，性能参数应符合《聚氨酯防水涂料》GB/T19250-要求；3）施工缝防水：施工缝采用300×3mm厚不锈钢板止水带防水，施工过程中应采取预埋注浆管、加焊支撑拉结钢筋等措施保证止水钢板位置及周边砼的密实；4）地下结构防水项目的施工应符合《地下工程防水技术规范》GB50108-相关条文要求。6.10.5质量保证技术措施1）橡胶止水带的安装必须确保“居中、平顺、牢固”，保证搭接长度，严禁采用钢筋、扎丝、铁定等穿孔固定止水带，并在浇注砼的过程中注意随时检查，防止橡胶止水带移位。2）各种贯通的施工缝、变形缝止水带的安装确保形成全封闭的防水带。3）浇注砼前，人工将原砼基面充分凿毛、清洗干净。对施工缝的清洗必须彻底，并用钢刷刷干净，然后铺上一层30～50mm厚与砼同标号的水泥浆，以确保施工缝处新旧砼间的良好连接。4）施工缝的止水带采用现场焊接的方法进行连接，搭接长度为25～30cm连接部位必须牢固可靠，以免在浇注砼时断开。5）止水带部位的砼浇筑质量，直接影响止水效果。因此，在砼浇筑时，采用分层铺料，分层振捣的操作方法。具体步骤如下：当砼分层铺料至止水带面时，砼下料超过止水带3～5cm，并在止水带外侧向止水带底插入振动器振捣，振捣时间在50S左右，移动距离40cm，使止水带下部砼密实。下层振捣完成后，再铺上层，振捣时间与下层相同。6.11预埋件、预留孔施工工艺6.11.1预留孔洞及预埋件的位置准确程度直接关系到综合管沟结构的使用功能和结构工程的整体质量。为了保证预留孔及预埋件位置准确、数量齐全以及在施工过程中的保护，施工中做好如下几项工作。1）认真阅读设计资料，全面了解各类预留孔洞和预埋件的位置、数量、规格及其功能，绘制详细的预留孔和预埋件的布置图纸，防止施工过程中出现错漏。2）将预留孔和预埋件准确测量放样在模板上，用钢筋固定牢固，确保安放预留孔和预埋件的模型不发生位移及形变，并在施工时加强监控，保证不因施工引起位移。3）混凝土浇注顺序的合理性也是确保其位置准确的重要环节，在混凝土浇注过程中，禁止振捣器直接碰撞预留孔洞模型和各类预埋件，但必须确保预留孔及预埋件周围的混凝土的密实度。4）拆模后应立即对预留孔洞及预埋件位置进行复测，确保其位置准确，否则应立即进行必要的修复。5）施工前建立预埋件档案，对预埋件的埋设情况实行跟踪管理；对施工好的预埋件要进行防锈、包裹、加盖等保护措施和装置。做好预埋件的标识，以便查找。6）预埋钢板及拉环：各种预埋钢板及拉环应根据设计图纸要求进行锚固钢筋的焊接，定位，定位误差应符合设计文件及国家规范的要求，受力预埋件的锚固筋严禁采用冷加工钢筋。7）缆线密封件：密封接头主要为电缆进出综合管沟及其附属工程而预先在墙体中预埋的接口。密封接头应经过有检验资质的单位进行检验，检验证书应表明对本工程所用的材料或构件所进行的机械试验和化学分析的结果，并呈监理工程师审批。8）预埋的各种过路管道材料应符合图纸要求并符合国家有关标准和规定；管道必须按图纸所示铺设在混凝土或粒料基座上，管道铺设的线形应顺适，管节之间的连接角应不大于50，其端口应用封头堵塞，防止异物进入管孔；管道工程应铺设在道路的基层下面，应在路面底基层开始摊铺前完成。9）综合管沟的结构预埋件采用定型产品，直接到厂家定制好后运到工地，从而既加快施工进度，又保证施工质量，提高耐久性能。6.11.2设计要求1）吊环采用HPB300级钢筋，锚筋采用HRB335级钢筋，锚板采用Q235等级为B的钢板。预埋构件锚筋采用热轧钢筋，严禁使用冷加工钢筋。2）考虑到管线安装及维护，综合仓中水管及给水管上方需设置吊钩，吊钩沿纵向每隔5m设置一处。3）中水管及给水管出沟及穿越防火分区时均需设置套管。水管出沟设置柔性防水套管，穿越防火分区设置钢套管。防水套管设置位置见结构专业图纸。4）接地连接板主要设置于综合管沟侧墙结构变形缝两侧各0.3米处，以及进料口夹层配电箱旁；高度距地面0.3米。综合管沟两侧侧壁都需预埋。6.12土方回填1）基坑回填在主体结构顶板防水层完成7天后开始施工。施工随结构物施工顺序填筑，两侧填土高差不得大于50cm。2）台背填土应优先选用渗水性良好的中粗砂，并同时对称回填，分层夯实，分层厚度不大于0.3m，相对干密度0.70。涵顶及台背中粗砂外侧填土压实度按道路要求且不小于0.93m；3）用于填筑的土应经过试验合格并得到监理工程师认可，土中不应含有腐殖土、树根、草籽或其它含有有害物质的材料。4）填方施工时根据设计断面分层填筑压实，分层的松铺厚度按照监理工程师的要求经过试验确定。5）采用小型振动打夯机夯实,每层虚铺厚度应视压实机具的功能确定。人工夯实虚铺厚度应小于20CM。6）管涵回填采用压路机碾压时，回填厚度不得少于50CM。七、质量保证措施7.1组织保证措施7.1.1建立以项目经理为首的质量管理组织机构及质量管理体系。7.1.2将ISO9001：质量保证体系的过程控制运用到每个工序，做好过程检验和施工试验，认真填写监控记录和试验报告，做好资料整理存档工作。7.1.3严格执行国家和福建省施工规范和质量评定标准，以及工程建设监理规程，认真贯彻施工组织设计和技术措施，精心操作、及时检验，确保设计要求。7.1.4项目部与质量控制有关的人员均具备专业工作经验，必须持证上岗。项目部其它具体操作人员亦必须持证上岗，并在进场后强化技术培训。7.1.5工程开工前由项目经理部总工程师对项目部全部管理人员（包括项目经理）进行工程技术质量交底，明确质量目标及质量标准。7.1.6抓好思想教育，提高质量意识，针对施工中出现的一些问题对职工进行技术培训门，熟悉施工工艺和质量标准。本项目岗前培训内容：施工技术规范、施工工艺、质量标准、安全施工规程、施工进度计划、环境保护措施等。7.2制度保证措施7.2.1建立健全质量管理制度，做到质量标准、工作标准、管理标准相协调，使质量工作纳入标准化体系。7.2.2严格按合同条款和施工规范办事，坚决服从监理工程师的管理，按监理工程师的指令办理一切施工事宜。7.2.3抓好施工技术管理工作。认真审核图纸，详细技术交底，施工中技术人员跟班作业，做好工中指导。及时办理各种签证手续，上道工序未经监理工程师认可签字，下道工序不得开工。7.2.4抓好施工现场管理。做到科学组织，文明施工。现场布置合理，机械和各种材料存放整齐，妥善保管，树立标牌。7.2.5制定质量奖罚制度。坚持评比兑现，对施工质量低劣、管理差的工点除限期改正外，视具体情况处以一定金额的罚款。7.2.6项目部设技术部负责技术资料、来往文件、会议纪要等的收集、整理及分类归档工作。制定档案管理制度，明确责任，及时对过期文件、资料进行清理，确保施工资料、文件的有效性。八、季节性施工措施8.1、雨季施工措施1.1土方施工1.1.1土方开挖前要准备好防洪器材和排水机械设备，防止沟槽进行泡槽，挖土前要在工作区周围做好挡土埂、排水沟等截水排水设施，防止区域外的水流入。1.1.2要严防滑坡和边坡塌方，雨期施工中沟槽在适当位置增加集水坑，以利雨水的排除。1.1.3土方回填工作在晴天进行，回填时除按照正常施工的有关规定外，还应严格控制土的含水量。1.1.4提前安排好排水系统，以免挖槽堆土造成原排水出路不畅，给居民、单位和正常施工带来困难，沟槽切断原有排水沟或管道，如无其它适当排水出路，修建临时绕道的管渠或架设安全可靠的渡管。1.1.5雨季施工，尽量缩短开槽长度，开挖一段及时进入下一道工序施工，做到速战速决，减小降雨对施工造成的影响。1.1.6为防止雨水进入沟槽，沟槽两侧要堆砌防汛土埂，土埂不低于500mm，宽度不小于600mm。1.1.7挖槽见底后，及时进行下一步工序，否则槽底上暂留200mm不挖，作为保护层。1.1.8雨期施工不宜靠房屋、围墙堆土；严禁靠危墙堆土。1.2混凝土施工1.2.1因雨季砂石含水率变化幅度较大，要及时测定其含水率，并调整水灰比，严格控制塌落度，确保混凝土质量。1.2.2不宜冒雨露天浇筑混凝土，开盘前掌握天气变化情况，避免遇雨