【索菲特酒店采暖系统设计19000字（论文）】

随着人们生活水平的提高，对室内环境温度第一章原始资料及设计依据一、原始资料1、建筑名称：酒店所在地点：西安市西安市某机构的酒店的供暖工程，共六层，每层均高2.9米。外墙：200mm厚的钢筋混凝土墙，南北墙由外到内依次是90mm厚的钢丝网架聚苯板保温层。K=0.6W/m.℃,属于Ⅲ类；东西墙由外到内依次是130mm厚的钢丝网架聚苯板保温层，K=0.6W/m.℃,属于Ⅲ类。内墙：均为200mm厚的加气混凝土砌块墙，K=0.97W/m.℃外窗：C-1:双层推拉铝合金窗，尺寸(宽×高)为1.5m×1.5m,可开启部分的缝C-2:塑料窗框80系列中空玻璃带纱窗(推拉窗),尺寸(宽×高)为1.8mC-3:塑料窗框80系列中空玻璃带纱窗(推拉窗),尺寸(宽×高)为0.6mC-4:塑料窗框80系列中空玻璃带纱窗(推拉窗),尺寸(宽×高)为1.25m×2.24m,可开启部分的缝隙总长为9.22m,K=2.8W/m.℃;C5:塑料窗框80系列中空玻璃带纱窗(推拉窗),尺寸(宽×高)为1.2m×1.2m,可开启部分的缝隙总长为6m,Kpc-1:塑料窗框80系列中空玻璃带纱窗(外凸推拉窗),尺寸(宽×高)为21.5m×1.5m,可开启部分的缝隙总长为7.5m,K=2.8W/m.℃;Pc-2:塑料窗框80系列中空玻璃带纱窗(外凸推拉窗),尺寸(宽×高)为1.8m×1.5m,开启部分的缝隙总长为8.1m,K=2.8W/m².℃屋顶：厚度为3mmSBS双层改性沥青防水卷材(聚酯胎)。K=0.,498W/m℃,属第一地带0.47第二地带0.23第三地带0.122、散热器的选择四、西安市气象条件大气参数冬季93.89kPa夏季92.44kPa;室外供热计算温度-9℃冬季室外平均风速3.6m/s。冬季室内采暖设计温度：公寓：18℃走廊：14℃;楼梯：14℃对于本工程设计计算时室内温度采用如下数据：公寓：18℃走廊：14℃;楼梯：第二章供暖系统的设计热负荷计算一、供暖系统设计热负荷供暖系统的热负荷是指在某一室外温tw下，为了达到要求的室内温度tn,供暖系供暖系统的设计热负荷是指在某一室外温度t′w下，为了达到要求的室内温度tn,供暖系统在单位时间内向建筑物供给的热量Q′。它1、围护结构传热耗热量Q1;2、加热由门，窗缝隙渗入室内的冷空气的耗热量Q2,称冷风渗透耗热量；3、加热由门孔洞及相邻房间侵入的冷空气的耗热量Q3,称冷风侵入耗热量；34、水分蒸发的耗热量Q4;5、加热由外部运入的冷物料和运输工具的耗热量Q5;7、生产车间最小负荷班的工艺设备散热量Q7;8、非供暖通风系统的其他管道和热表面的散热量Q8;9、热物料的散热量Q9;对于没有由于生产工艺所带来得失热量而需设置通风式中Q1'j——围护结构的基本耗热量；二、围护结构的耗热量Q1'j=K×F×(tn三、围护结构附加耗热量：Q′1=Q1'j×(1+xch+xf+xx)×(1+xXx--外门附加北、东北、西北010%;东南、西南-10-15%;东、西-5%;南-15-30%。为：东：-5%,西：-5%,南：-15%,北：15%。4物，以及城镇厂区内特别突出的建筑物才考虑垂直外维护结构附加5%10%。规范》规定：当房间高度大于4m时，高度每高出1m应附加2%,但总的附加率不应大于15%。所以此建筑1-6层高度均为2.9m,高度附加值为0。计算冷风渗透耗热量的常用方法有缝隙法、换气次数法和百分数法，本计算采pw--室外温度下的空气密度kg/m³五、冷风侵入耗热量Q′3的计算：行计算。根据工程实际，本例采用80n%。第二节供暖系统热负荷计算该外墙属于Ⅲ型围护结构，围护结构冬季室外计算温度twe等于根据已知条件及查得数据，以T=18℃,t=-9℃,α=1.00(见附表1-2),△T=6.0℃(见附表1-5),Rn=0.115(见表1-1)代入上述公式，得2.校核屋顶的最小传热热阻该维护结构属于IV型，围护结构冬季计算温度Twe等于(有表1-6得)5根据已知条件及查得数据，以T=18℃,t"=-9.0℃,α=1.00(见附录1-2),△T'=4.5℃(见附录1-5),R⁰=0.115(见表1-1)代入上式，得：屋顶实际传热阻为：R⁰=1/K=1/0.5=2m二、以101房间供暖设计热负荷计算为例，其余见各房间耗热量计算附表2-1。1、围护结构传热耗热量Q′1的计算全部计算列于附表1中。围护结构总传热耗热量Q′1=7949W。根据《供热工程》(附录1-6)得，北京市的冷风朝向修正系数：南向n=0.1,北向=1.0,东=0.1,西=0.35,对有相对两面外墙的房间，按最不利的一面外墙计算冷风渗透量。按《供热工程》表1-7,在冬季室外平均风速Vp.j=3.6m/s下，双层铝合金推拉铝窗的每米缝隙的冷风渗透量L=0.3m3/m.h,101房间南向一个窗的缝隙总长度为10.2m。总的冷风渗透量V等于V=L×n×1=0.3×10.2×0.3=0.Q=0.278×Cp×V×pw×(tn3.外门冷风侵入耗热量Q′3的计算该101房间有外门，故外门冷风侵入耗热量，即Q₃,=257W;4.101房间供暖设计热负荷总计为(按十位数汇总)房间房间维护结构传热冬季冬季室内温差基本维护冷风冷风房间朝风修高6编号空调室外计算温度外计算温差修正系数耗热量向向正后耗热量度修正结构耗热量渗透耗热量侵入耗热量名称及方向面积Kt’Wt’WαXQ×Q2Q3)℃℃℃W%%%W%WWWW123567891办公室南外窗1120030927南外门5510南外墙5710西外窗100西外墙67101东外墙571东外窗51地面I2710Ⅱ2310地面Ⅲ210地面N2711019272办公南外821l000807室窗5710地面I710Ⅱ310Ⅲ121707903南外窗821000805710地面I710Ⅱ310Ⅲ121707904南外窗5100031071l0地面I710310Ⅲ2210305510003107108地面I710Ⅱ310地面Ⅲ2210306办公大厅5100081071071地面I6710Ⅱ310地面Ⅲ22110180办公室002105105710510地面I8710Ⅱ83102108办公室510004307109墙地面I710Ⅱ4310地面Ⅲ8210409办公室51000530710地面I710Ⅱ310地面Ⅲ2210500传达室北外窗51000366北外墙1710北外门5610西外窗1877151571地面I710地面2310Ⅱ地面Ⅲ8210366走廊西外窗10010西外墙71地面I710Ⅱ2310地面Ⅲ210地面N1000二层热负荷计算1办公室南外窗1000110南外墙10311021l0001010039100080110904910008011l090551lO0010南外墙51005100010510051000210南外墙51031208包厢北外门8180080990105113135109909包厢510000303l351051000亿051000305100亿1传达室18008040614041815151400走廊包厢10011东外墙10东外窗10103三层热负荷计算1办公室南外窗10001101031102办公室1100010南外墙1003办公室南外窗9100080110904办公室6100080南外墙110905南外窗510001051006办公室5100010南外墙5100会南10007502151031208包厢北外门8180080990105113l35109909包厢510000303l35105100030办公室5100030北外墙51001传达室18008040北外墙6140418窗15151400走廊包厢西外墙100l111010103四层热负荷计算1办公室10001101031102办公室1000101003办公室6100080南外墙110904南外窗91l00080110905办公室5100010南外墙5100651000105100751000210南外墙51l031208包厢北外门818008099010东外窗5113l35109909包厢51000030313510北外窗51000405100030510041传达室北外窗18008040614041815151400走廊包厢1001110东外窗10103五层热负荷计算1办公室1l000110南外墙11O31J02办公室南外窗100010南外墙100⑩3办公室南外窗9100080110904办公室91l00080110905办公室5100010南外墙51006办公室5100010南外墙5100⑩751l0002105103120⑩8包厢北外门8180080990105113l35109909包厢51000030东内墙3l3510510000510003051001传达室180080406140418151东外墙51400走廊包厢10011东外墙1010103六层热负荷计算1办公室10005101031屋顶0502100021010屋顶020⑩3办公室910008011lO090⑩4办公室南外窗91l0008011l0090办公室51000510510屋顶05065100010510800会议室5100091051031090包北100008厢8882910511313510屋顶02909包厢510004303l3510510屋顶304005100033051030301传达室1800802061404181东1外窗551屋顶4909200走廊包厢1004111010屋顶0241021、系统的形式该系统采用机械循环单管顺流同程式热水供暖系统。2、系统的特点异程式系统采用不等温降法进行水力计算的主要优点是：完全遵守节点压力平衡分配流量的规律，并根据各个立管的不同温将调整散热器的面积，从而有可能在设计角度上去解决系统的水平失调现象。因此，当采用异程式系统时，宜采用不等温降法进行管路的水力计算。二、方案的比较1、在采用不等温降进行水力计算时：对于大型的室内热水供暖系统，宜采用同程式系统，同程式系统的特点是通过各个并联环路的总长度都相等，在供暖半径较大(一般超过50m以上)的室内热水供暖系统，同程式系统得到较普遍地应用。2、在采用等温降进行水力计算时：对于大型的室内热水供暖系统，如采用异程式系统的水力计算，立管间的压降不平衡率往往难以满足要求，必然会出现系统的水力失调；对于大型的室内热水供暖系统，如采用同程式系统的水力计算，如在水力计算中一些立管的供、回水干管之间的资用压力很小或为零时，该立管的水流量很小，甚至出现停滞现象，同样也会出现系统的水力失调。因此，对于大型的室内热水供暖系统，应采用不等温降法进行水力计算。3、根据供热系统的热媒不同可分为热水供暖系统和蒸汽供暖系统。二者区别如下(2)热水在封闭系统内循环流动，其状态参数很小变化。蒸汽和冷凝水在系统管路内流动时，其状态参数变化较大，还会伴随相态变化。(3)在热水供暖系统中，散热设备内热媒温度为热水流进和流出散热设备的平均温度。蒸汽在散热设备中定压凝结放热，散热设备的热媒温度为该压力下的饱和温度。(4).蒸汽供暖系统中的蒸汽比容，较热水比容大的多。(5).由于蒸汽具有比容大，密度小的特点，因而在高层建筑供暖时，不会像热水供暖那样，产生很大的水静压力。此外，蒸汽供热系统的热惰性小，供汽时热的快，停汽时冷的也快，很适宜用于间歇供热的用户。从卫生条件和节能等考虑，民用建筑应采用热水作为热媒.热水供暖系统也用在生产厂房及辅助建筑物中。(1)按系统循环动力的不同，可分为重力(自然)循环系统和机械循环系统.靠水的密(2)按供、回水方式的不同，可分为单管系统和双管系统。热水经过立管或水平供水管顺序流过多组散热器，并顺序地在各散热器中冷却的系统，称为立管或者水平供水管平行的分配给多组散热器，冷却后的回水自每个散热器直接沿回水立管或者水平回水管流回热源的系统，称为双管系统。(4)按热媒温度的不同，可分为低温水供暖系统和高温水供暖系三、热水供暖系统的基本要求有以下几点：1.必须保证满足条件下的闭式循环。系统内必须全部灌满水。为此，系统最高管道以上标高处要设膨胀水箱，保证满水及容纳热媒水因受热而膨胀出的水量，称为高位膨胀小箱。这一水箱一般是开式敞□的，与大气相通。目前设计中为了减少空气中的氧溶于热媒水中，而采用落地的(低位)隔膜式膨胀罐，热媒水完全与大气隔绝，从而使采暖系统成为密闭式系统，这对各类散热器的正常使用都是很有利的。密闭式系统与高位一个采暖系统的总循环水量，是根据本建筑物的总采暖热负荷(注意不包括分户计量系统中为计算邻户传热增加的散热量)除以供、回水温差而求得的，即供暖系统，这是从经济、技术各方面综合考虑的结果。但目前的允许使用温度设定，一般不超过80℃;地板采暖多要求60℃。3.必须保证有足够的水循环资用压头这一压头在热网设计中一般按5.0mH2O(即0.05MPa)予留，而室内采暖系统的实际循环阻力(H),一般仅2.0mH2O(0.02MPa)上下，要通过计算求得。其计算公式为比摩阻为60-120Pa/m上下选取管道，相应水流速是较低的，一般为0.2L为相应计算管段的直线长度；m以上数据均可从设计手册中的采暖管道水力计算表及局部阻力表中查得.对一般住宅建筑而言，采暖系统中.计算所得采暖系统总阻力必须小于的管道摩擦阻力(与局部阻力(数的安全裕量(即H<Hc)。或者反过来说，应向外网设计者明确提出有足够安全裕量的供、回水压差数值。这里需要的是供、回水压差，而不是供水压力的绝对值，因为绝对值(或表压)要包括系统的静压及建筑物所处标高等因素，不同位置的建筑物的读数可能差异很大。4.必须保证系统各部位都能通水。这就要求系统要有良好的排气，不使气泡阻断水流。一般情况下，系统的最高点、上凸部位都要设排气，多采用自动排气阀。气泡在水流速较高时也有可能被水流带出而使水流连续，但这终究不是可依赖的。散热器上一般亦应设放气阀。5.必须设置为检修、泄水和调控所需要的阀门和其他设备。6.管道较长时必须考虑热补偿。7.散热器的安装位置热器的安装位置要在保证供暖质量的前提下，结合家具及装修布置综合考虑。特殊建筑还要考虑对人的安全保护(如幼儿园等)。8.3层和3层以下的建筑物，宜采用双管或水平单管系统；9.3层以上的建筑，宜采用单管系统；10.高层建筑采暖，10层以下竖向可不分区。11.水平单管串联，管径应小于32mm。四、对于本工程，在此提出三种系统设计方案：方案一：重力循环双管式系统。方案二：机械循环单管异程式系统。方案三：机械循环单管同程式系统。根据以下原则及上述要求进行技术和经济比较：热媒的选择：热水供暖与蒸汽供暖的比较。蒸汽供暖系统的设计和布置都比较复杂且其维护和维修费用较大。对该六层酒店，只需要设计一个小型的供暖系统，考虑人员被烫伤等安全问题，且有热水管网经过，所以选用热水供暖系统比较经济合理。第四章供暖系统散热器的选择第一节散热器的选择原则供暖系统的散热设备是系统的主要组成部分，它向房间散热以补充房间的热损失，保持室内要求的温度，其中散热器是最为常用的散热设备，供暖系统的热媒通过散热器的壁面，主要以对流的传热方式向房间散热。对散热器的基本要求，主要有以下几点：a、热工性能方面的要求，散热器的传热系数值越高，说明其散热性能越好。提高散热器的散热量，增大散热器传热系数的方法，可以采用增加外壁散热面积(在外壁上加肋片)、提高散热器周围空气的流动速度和增加散热器向外辐射强度等途径。b、经济方面的要求，散热器传给房间的单位热量所需金属耗量越少，成本越低，其经济性越好。c、安装使用和工艺方面的要求，散热器应具有一定机械强度和承压能力；散热器的结构形式应便于组合成所需要的散热面积，结构尺寸要小，少占房间面积和空间；散热器的生产工艺应满足大批量生产的要求。d、卫生和美观方面的要求，散热器外表光滑，不积灰和易于清扫，散热器的装设不应影响房间观感。e、使用寿命的要求，散热器应不易被腐蚀和破损，使用年限长。在散热器的选择方面优先考虑铸铁散热器，它结构简单，防腐性能好，使用寿命长以及热稳定性好的优点；但其金属耗量大、金属热强度低于钢制散热器。第二节散热器的布置布置散热器时，应注意下列一些规定：1.散热器尽量安装在外墙的窗台下，这样，沿散热器上升的对流热气能阻止和改善从玻璃窗下降的冷气流和玻璃冷辐射的影响，使流经室内的空气比较暖和舒适。2.防止冻裂散热器，两道外门之间，不准设置散热器。在楼梯间或其他有冻结危险的场所，其散热器应有单独的立、支管供热且不得装设调节阀。3.散热器一般明装，在内部装修有特殊要求的场合可采用暗装。4.同一房间的散热器可以串连，贮藏室、盥洗室、厕所和厨房等辅助用室及走廊的散热器，可同邻室串连连接。两串连散热器之间的串连管径应与散热器接□的直径相同，以便水流畅通。5、在楼梯间布置散热器时，应考虑楼梯间热流上升的特点，应尽量布置在底层或按一定比例分布在下部各层。6、铸铁散热器的组装片数，不宜超过下列数值：二柱(M132型)——20片；柱型(四柱)——25片；长翼型——7片第三节散热器的型号及连接方式选择一、该系统室内安装四柱813型散热器：散热面积f=0.28(m²/片),水容量=1.4(1/片),重量=8(kg/片),工作压力=0.5MPa,传热系数计算公式K=2.237△t⁰.302。二、散热器安装在墙面上加盖板。三、室内供暖管道支管与散热器的连接方式为同侧连接，上进下出。计算散热器面积时，不考虑管道向室内散热的影响。第四节散热器的计算步骤及计算汇总表散热器进水温度℃散热器出水温度℃式中Q—一散热器的散热量W散热器进出口水温的算术平均值℃tn--_供暖室内计算温度3、散热器片数的确定n=F/f片二、以南环路最远立管V的最底层(即101房间)为例，计算散热器的片数已知101房间Q=1821W,tpj=(73.1+67.4)/2=70.25℃,tn=18℃,△t=tpj-tn=70.25K=2.237△t⁰.302=2.237×(52.25)0.302=2.23散热器连接形式修正系数，查附录2-4,β2=1.0;散热器安装形式修正系数，查附录2-5,β3=1.02;根据式F=(Q×β1×β2×β3)/K(tpj-tn)得F′=(1820×1.0×1.0×1.02)/(7.39×52.25)=4.81m²四柱813型散热器每片散热面积为0.28m²,计算片数为n'=F′/f=4.81/0.28=17片=查附录2-3,当散热器的片数为11-20片时，β1=1.05,因此F=F′×β1=4.81×1,05=5.05n=F/f=5.05/0.28=18.04片取整数，应采用四柱813型散热器18片其他各个房间的散热器片数的计算方法同101房间散热器计算方法相同。在此房房间号245689024568209kqekq991551952222水温计算散散热面积112322222115557552 522222559122工2225252533295552223每每片散热面积片片数488660112304305306307308309310311401402403404405406407408廊90112345677771552271552271552262000336300066222661844444444885551155555551111555555 535.8 469.4 489.6 489.6 499.8 499.8 479.5 499.8 489.6 489.6 489.6 567.11155555551111555555511115 11115962296286655995599890112345678901778665442222 222222222229696969696969696969696969696969696 55 5 5288898883383333走廊41走廊41888441112217222上，当其中一个并联支路接点压力损失△P确定后，对另一个并联支路(例如对某跟立管),预先给定其管径d,(不是预先给定流量),从而确定通过该立管的流量以及该立管1、首先任意给定最远立管的温降。一般按设计温降增加2到5度。由此求出最远立管的计算流量Gj。根据该立管的流量，选用R(或v)值，确定最远立管管径和环路末端2、确定环路最末端第二根立管的管径，该立管与上述计算管段为并联管路。根据已知节点的压力损失△P,给定该立管的管径，从而确定通过环路最末端的第二根立管4、系统中有多个分支循环环路时，按上述方法计算各个分支循环环路。计算得出的各循环环路在节点压力平衡状况下的流量总合，一般都不会等于设计要求的最后需要根据并联环路流量分配和压降变化规律，对初步计算出的各循环环路的流量、二、不等温降水力计算1、计算立管V。设立管的温降△t=30℃(比设计温降大5℃),立管流量Gv=0.86×15220/30=436kg/h。根据流量Gv,参照Rp.j值，选用立、支管管径为25×20.根据附录4-7,得整根立管的折算阻力系数ζzh=(λ1/d+∑ζ)=93.5(最末端立管设置集气罐ζ=1.5,刚好与附录4-7的标准立管的旁流三通ζ=1.5相同)。根据流量Gv=436kg/h,d=25mm,查附录4-5,当ζzh=1.0时，△P=23.5Pa,立管的压力损失△Pv=ζzh×△P=93.5×23.5=2197Pa2、计算供、回水干管6和6′的管径。管段流量G6=G6′=Gv=436kg/h。选定管径为25mm。λ/d值由附录4-4查处为1.3,管段总长度为10+10=20m.。两个直流三通，管段6和6′的ζzh=1.3×20+8=34根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=25,流量为436kg/h的压力损失△P=23.5Pa,6和6′的△P6、6′=ζzh×△P=34×23.5=799Pa3、计算立管IV(单相连接立管管径)。立管IV与环路6-V-6′并联。因此，立管立管选用管径为20m。查附录4-7,立管的ζzh=(λ1/d+∑ζ)=114.5。当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=2996/114.5=26根据△P和d=20mm,查附录4-5,得Glv=285kg/h立管IV热负荷=8600w,4、计算供、回水干管5和8的管径。选定管径为25mm,管段流量为G5=G8=721λ/d值由附录4-4查处为1.3,管段总长度为4.2+4.2=8.4两个直流三通，∑ζ=1.0管段5和8的ζzh=1.3×8.4+2=12.92,根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=25,流量为721kg/h的压力损失为△P=63Pa,5和8的△P5、8=ζzh×△P=12.92×63=814Pa5、计算立管Ⅲ。立管Ⅲ与立管5-IV-8并联，因此立管Ⅲ作用压力△PⅢ=△P5-IV-8=2996+814=3810Pa。立管选用管径为20×20,查附录4-7的，立管的ζzh=(λ1/d+当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=2792/63.5=60Pa根据△P和d=20,查附录4-5,得得GⅢ=435kg/h,立管Ⅲ的热负荷=11520w,由此可求出该立管的温度降△t.j=0.86Q/6、计算供、回水干管4和9的管径。选定管径为32mm,管段流量为G4=G∑ζ=1.0×2+1.5×4=8,管段4和9的ζzh=0.9×23.2+8=28.9。根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=32,流量为1156kg/h的压力损失为△P=52.5Pa,4和9的△P4、9=ζzh×△P=28.9×52.5=1517Pa。7计算立管Ⅱ。立管Ⅱ与立管4-Ⅲ-9并联，因此立管Ⅱ作用压力△PⅡ=△P4-Ⅲ-9=3810+1517=5327Pa。立管选用管径为20×20,查附录4-7的，立管的ζzh=(λ1/d+当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=5327/63.5=83.9Pa根据△P和d=20,查附录4-5,得得GⅡ=510kg/h,立管Ⅱ的热负荷=128、计算供、回水干管3和10的管径。选定管径为40mm,管段流量为G3=∑ξ=1.0×2+1.5×2=5,管段4和9的ζzh=0.76×14.4+5=15.9。根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=40。流量为1666kg/h的压力损失为△P=63.2Pa,3和10的△P3、10=ζzh×△P=15.9×63.2=1005Pa。9、计算立管I。立管I与立管3-I-10并联，因此立管I作用压力△PI=△P3-Ⅱ-10-9=5327+1005=6332Pa。立管选用管径为当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=6332/63.5=99.7Pa根据△P和d=20,查附录4-5,得得GI=562kg/h,立管I的热负荷=12580w,由此可求出该立管的温度降△t.j=0.86Q/10、计算供、回水干管2和11的管径。选定管径为40mm,管段流量为G2=λ/d值由附录4-4查处为0.76,管段总长度5.1+5.1=10.2,两个闸阀，两个弯头，∑ζ=2.5×2+1.0×2=7,管段2和11的ζzh=0.76×10.2+7=14.75根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=40,流量为2228g/h的压力损失为△P=114Pa,3和10的△P3、10=ζzh×△P=14.75×114=1682Pa。计算结果列于表2中。最后得出北环路初步的计算流量Gj.北=2228kg/h。压力损失1、计算立管V(单相连接立管管径)。设立管的温降△t=30℃(比设计温降大5℃),立管流量Gv=0.86×8900/30=255kg/h。根据流量Gv,选用立、支管管径为20×20m.根据附录4-7,得整根立管的折算阻力系数ζzh=(λ1/d+∑ζ)=114.5(最末端立管设置集气罐ζ=1.5,刚好与附录4-7的标准立管的旁流三通ζ=1.5相同)。根据流量Gv=255kg/h,d=20mm,查附录4-5,当ζzh=1.0时，△P=20.5Pa,立管的压力损失△Pv=ζzh×△P=114.5×20.5=22、计算供、回水干管17和17′的管径。管段流量G17=G17′=Gv=255kg/h。选定管径为20mm。λ/d值由附录4-4查处为1.8,管段总长度为4.2+4.2=8.4m.两个直流管段6和6′的ζzh=1.8×8.4+2=17.12根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=20,流量为255kg/h的压力损失△P=20.5Pa,17和17′的△P17、17′=ζzh×△P=17.12×20.5=350Pa3、计算立管IV。立管IV与环路17-V-17′并立管选用管径为20m。查附录4-7,立管的ζzh=(λ1/d+∑ζ)=132.5。当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=2697/132.5=20.4Pa,根据△P和d=20mm,查附录4-5,得Glv=255kg/h立管IV热负荷=8900w,管段5和8的ζzh=1.3×12.6+2=18.38,根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=25,流量为510kg/h的压力损失为△P=32.47Pa,16和18的△P16、18=ζzh×△P=18.38×32.4=596Pa当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=3293/81.2=40.6Pa根据△P和d=15,查附录4-5,得6、计算供、回水干管15和19的管径。选定管径为25mm,管段流量为G15=G∑ζ=1.0×2=2,管段4和9的ζzh=1.3×4.2+2=7.46。根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=25,流量为707kg/h的Ⅲ-19=3293+452=37451Pa。立管选用管径为15×15,查附录4-7的，立管的ζzh=(λ当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=3745/81.2=46.1Pa根据△P和d=20,查附录4-5,得8、计算供、回水干管14和20的管径。选定管径为32mm,管段流量为G14=λ/d值由附录4-4查处为0.9,管段总长度，8+8=16,两个直流三通，两个弯头，∑ξ=1.0×2+1.5×2=5,管段4和9的ζzh=0.9×16+5=19.4。根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=32。流量为917kg/h的压力损失为△P=33.21Pa,14和20的△P14、20=ζzh×△P=19.4×33.2=644Pa。9、计算立管I。立管I与立管14-Ⅱ-20并联，因此立管I作用压力△PI=△P14-当ζzh=1.0时，△P=△PIv/ζzh=4389/132.5=33.1Pa根据△P和d=20,查附录4-5,得10、计算供、回水干管13和21的管径。选定管径为32mm,管段流量为G13=λ/d值由附录4-4查处为0.9,管段总长度7+7=14,两个闸阀，两个弯头，∑ζ=2.5×2+1.0×2=7,管段2和11的ζzh=0.9×14+7=19.6根据G和d值，查附录4-5,当ζzh=1.0时，管段d=32,流量为1241g/h的压力损失为△P=60.7Pa,管段13和21的△P13、21=ζzh×△P=19.6×60.7=1190Pa。计算结果列于表2中。最后得出南环路初步的计算流量Gj.南=1241kg/h。压力损失将南侧计算压力损失按与北侧相同考虑，则南侧流量变为1241×(8014/5579)0.5初步计算的总流量=1487+2228=3715kg/h1、按式a=G/△P⁰.5,计算各分支循环环路的通导数a值。2、