济宁市警韵之家小区燃气管网设计

镇江市城镇燃气管网设计概述1.1绪论我国拥有庞大且丰富的天然气资源，普通燃气的远景资源量大概是56万亿，地质的资源量约为35万亿，可供开采的资源量约为22万亿。其中陆地上资源量约占了总数的78.6%，海中约占21.4%。陆上中西部与沿海区域的天然气资源尤为丰富，主要分布在东南沿海、四川盆地、渤海湾盆地和塔里木盆地等。1.2工程概述本设计为山东省济宁市警韵之家小区的燃气供应系统，山东处于华北，属于北温带气候区，气候干燥，季风盛行。该小区共有四个区域，分为A,B,C,D段其中A段为33层的高层住宅楼共有六个单元，B段为9层的多层住宅楼，C段为一阳光会所，D段为地下车库不需通燃气管道。共计居民用户242户，本设计每户的用气量指标均按一台双眼灶具和一台燃气热水器计算。燃气选用的是纯天然气。2燃气性质计算天然气一般可分为四种:从气井开采出来的气田气或称纯天然气;伴随石油一起开采岀来的石油气，又祢石油伴生气；含石油轻质慵分的擬析气田气;从井下煤层抽出的煤矿矿井气纯天然气（简称天然气）的组分以甲烷为主，还含有少量的二氧化碳、硫化氢、一氧化碳、氧气、乙烷、丙烷、氮等及微量的惰性气体成分。我国四川天然气中甲烷含量一般不少于90%,发热值为34694〜35948KJ/m³。我国大港地区的石油伴生气，甲烷含量为80%,乙烷、丙烷和丁烷等含量约为15%,发热值约为41800kJ/m³凝析气田气除含有大量甲烷外，还含有2%~5%戊烷及戊烷以上的碳氧化合物。天然气是优质燃料气。2.1天然气组分及低发热值a.燃气化学成分见表2-1表2-1燃气化学成分及低发热值表低发热值（kj/m³）98.00.30.30.4001.036216b.天然气各组分在标准状态下的基本性质参数查阅《燃气工程设计手册》表2-1-1得下表2-2表2-2天然气基本性质参数表组分甲烷丙烷正丁烷丙烯二氧化碳氧氮分子式含量（%）98.00.30.30.4001.0分子量kg/kmol16.043044.097058.124042.081044.009831.998828.014摩尔容积（m3/kmol）22.362121.936221.503621.99022.260122.392322.403密度（kg/m3）0.71742.01022.70301.91361.97711.42911.2504动力黏度µ×106(Pa·s)10.3957.5026.8357.64914.02319.41716.671运动黏度ν×106(m2/s）14.503.812.533.997.0913.6013.30高热值(MJ/m3）39.842101.266133.88693.667———低热值(MJ/m3）35.90293.240123.64987.667———临界温度（K）191.05368.85425.95364.75304.2154.8126.2临界压力(Mpa）4.64074.39753.61734.76237.38665.07643.3944爆炸上限（%）52.11.52.0———爆炸下限（%）159.58.511.7———2.2混合气体平均分子量的计算混合气体的平均分子量按下式计算：（2-1）式中M混合气体的平均分子量（kg/kmol）；混合气体中各组分的摩尔分数；--混合液体中各组分的分子量（kg/kmol）根据表2-1和式2-1得：=0.98×16.043+0.003×44.097+0.003×58.124+0.004×42.081+0.01×28.0134=16.482.3混合气体平均密度和相对密度的计算a.混合气体均匀密度定义为单位体积燃气所具备的质量，按如下公式求得：(2-2)式中:燃气中各单一气体容积的成分（%）；各单一气体在标准状态时的密度（）。b.相对密度定义为标准状态时气体的平均密度与空气密度的比值，按以下公式求得：(2-3)式中：混合气体相对密度(kg/m3)；混合气体平均密度(kg/m3)；1.29标准状态时的空气密度()。2.4黏度的计算a.动力黏度：混合气体动力黏度可近似地按下式计算：(2-4)式中:混合气体的动力黏度；混合气体中各组分的质量成分，%；混合气体中各组分的动力黏度，。按换算公式，混合气体的各质量成分为：%（2-5）求得：所以：=b.运动黏度：混合气体的运动黏度按下式计算：（2-6）式中：混合气体的运动黏度，；混合气体的动力黏度，；混合气体的密度，。求得：2.5热值计算单位数量的燃气完全燃烧时所放出的热量为燃气的热值，单位为。热值可分为高热值和低热值。燃气的高热值指单位数量的燃气完全燃烧后其烟气恢复到燃烧前的原始温度，燃烧产物中的水蒸气以凝结水状态排出时所放出的所有热量；低热值则指单位数量的燃气完全燃烧后其烟气恢复到燃烧前的原始温度，而烟气中的水蒸气仍为气态时所放出的全部热量。在一般工程计算中，宜采用低热值作为计算依据。高、低位热值计算按下式计算:（2-7）式中：混合气体的高（低）位热值；混合气体中各单一气体的容积成分；混合气体中各单一气体的高（低）位热值（）。=(98.0×39.842＋0.3×101.266＋0.3×133.886＋0.4×93.667)/100=40.125284≈40.13=eq\f(1,100)(98.0×35.902＋0.3×93.240＋0.3×123.649＋0.4×87.667)/100=36.185295≈36.192.6爆炸极限计算爆炸极限是指可燃气体和空气混合，遇明火发生爆炸的可燃气体浓度范围内。爆炸下限指可燃气体和空气混合，遇明火发生爆炸的最低可燃气体的含量。爆炸上限指可燃气体和空气混合，可燃气体的含量增加到不能形成爆炸时的含量。a.不含惰性组分的混合气体爆炸极限：（2-8）式中：不含惰性气体的爆炸上（下）限；可燃气体各容积组分（%）；可燃气体各组分的爆炸上（下)限(体积%）。b.含有惰性组分的混合气体爆炸极限：（2-9）式中：含有惰性气体的着火极限（上限或下限）；混合物中可燃部分的着火上（下）极限；惰性气体的容积成分。由《燃气工程设计手册》查表2-16-4得表2-3：表2-3几种常用燃气爆炸极限混合气体组分甲烷丙烷正丁烷丙烯二氧化碳氧氮组分体积（%）98.00.30.30.4001.0爆炸下限（%）5.002.101.52.0———爆炸上限（%）15.009.508.511.7———由公式（2-8）可得混合气体可燃烧成分的爆炸极限：=4.96%（下限）=15.07%（上限）由公式（2-9）可得混合气体含惰性气体后的爆炸极限：=5.01%（下限）=15.20%（上限）2.7华白指数计算华白指数是一个互换性指数，用来衡量热负荷大小的特性，规定其变化不大于±5%-10%，可用下式计算：（2-10）式中：燃气的高热值（）；s燃气的相对比重。即表2-4气源性质参数计算结果平均密度（）0.74相对密度（）0.57平均分子量16.48高位发热值(）40.13低位发热值(）36.19动力黏度()10.39×10-6运动黏度()14.09×10-6爆炸下限（%）5.01爆炸上限（%）15.20华白指数(）531353燃气负荷及供需平衡3.1燃气用气负荷3.1.1小区楼栋情况统计表3-1小区楼栋情况统计区域楼号层数户型户数备注A段A单元33+2甲型32高层住宅A单元33+2乙型32B单元33+2乙型32B单元33+2乙型32C单元33+2乙型32C单元33+2丙型32B段A单元8B28B段2-9层A单元8B38B单元8B3反8B单元8B38A单元反8B3反8A单元反8B28B段首层1B11B段B段首层1B2反1住宅总计242户，其中高层住宅192户，多层住宅50户另外D段阳光会所用商业用户年用气量计算方法计算。3.1.2燃气负荷的计算此设计的多层住宅和高层住宅可用室内和庭院燃气管道的计算流量方法计算，由于居民住宅使用燃气的数量和使用时间变化较大，故室内和庭院燃气管道的计算流量一般安燃气用具的额定耗气量和同时工作系数来确定。用同时工作系数法求管道计算流量如式（3-1）所示：(3-1)式中：燃气管道的计算流量（）；不同类型用户的同时工作系数，取1；相同燃具或相同组合燃具的同时工作系数；相同燃具或相同组合燃具数；相同燃具或相同组合燃具的额定流量（）。同类型燃按照《燃气设计手册》表2-13可查得,见下表3-2：表3-2居民生活用燃具同时工作系数居民生活用燃具的同时工作系数具数目N燃气双眼灶和快速热水器同类型燃具数目N燃气双眼灶和快速热水器11.00400.1820.56500.17830.44600.17640.38700.17450.35800.17260.31900.17170.291000.1780.272000.1690.263000.15100.254000.14150.225000.138200.217000.134250.2010000.13300.1920000.12（注：当K0没有直接对应可查的值时采用差值法计算求得。）该小区242户居民，都采用一台燃气双眼灶和燃气热水器。根据《燃气设计手册》选择TJS-2型双眼灶设计热负荷20100KJ/h,自动热水器热负荷35540KJ/h。确定该小区住户双眼燃气灶和热水器的同时工作系数，用差值法结合表3-2得出,额定流量Qn根据低位发热值计算出，如下式：小区住宅楼计算流量用公式（3-1）计算如下：另外D段是阳光会所，此次设计采用城镇燃气商业用户年用气量的计算方法来计算。D段的建筑面积为1255.6㎡，人口净密度为2204人/万平方米，人口：1255.6×0.2204=278人商业用户年用气量可按下式计算：（3-2）式中商业用户年用气量（Nm³/a）；居民人口数（人）；各类用气人数占总人口的比例数；q各类商业用户用气量指标（kJ/(人*a)）；燃气低热值（kJ/Nm³）公共用气量指标可根据《建筑燃气设计手册》的下表查得表3-3公共建筑一般用气量指标用途单位用气量用途单位用气量大学、中专kJ/(人*d)6280盆浴kJ/(人*次)46050中学、小学kJ/(人*d)1470洗衣房kJ/t*千衣1760澡堂淋浴kJ/(人*次)20930面包kJ/t327淋浴kJ/(人*次)14240理发店kJ/(人*次)3350-4180阳光会所可看作是澡堂淋浴即20930kJ/人*次，商业用户用气量可用公式（3-2）计算得：3.2燃气输配系统的供需平衡城市每种燃气用户对燃气的需用状况随着小时、天、月发生不均衡变化，这对城市燃气的供应输配有着很大影响，需用状况也随之发生不均衡变化，但气源的产量一般是均衡的，不会完全按照需用工况改变，所以需要采用合理的方案使燃气输配能够维持燃气供需平衡。下面是当前用来调节用气量不均匀的几个方案：季节性供需平衡方法

1.地下储气地下储气库储气量可衣很大，造价和运行费用省，可用来平衡季节性的不均匀用气。但不应该用来平衡日不均匀用气及小时不均匀用气，地下储气库储气的频率和采气使储气库的投资和运行费用增加，经济可行性差。

2.液态储存

天然气的主要成分甲烷在常压下、-

162°C时即可液化。将液化天然气储藏在绝热良好的低温储罐或冻库储气库中，在用气的高峰时气化后供出。液化天然气气化方便，负荷调节范围广，适于调整各种不均匀用气。但对于季节调峰量大的城市区域，液态存储没有建地下储气库省钱，所以多用在没有建设地下储气库地质条件的区域。

(二)日供需平衡方法

1.管道储气高压燃气管束储气及长输干管末端储气，平衡日不均匀的用气和小时不均匀的用气很有效。高压管束储气是将一组或多组钢管埋在地下，对管内燃气加压，利用燃气的可压缩性来储气。以高压的天然气作为气源，有效的利用天然气的压力，最经济的一种方法是采用长输干管储气或城镇外环高压管道储气，

这种也是国内外最常用的一种方法。2.储气罐储气只能用来平衡日不均匀用气及小时不均匀用气。储气罐储气与其他储气方式相比，投资及运营费用都有点大。

此外，用调整大型工业企业用户休日和作息时间的方法，平衡部分日不均匀用气。当以天然气作为城镇主气源时，可不必另外考虑日和时的调节手段，而通过改变开启压缩天然气阀门或液化天然气气化装置数量的方式实现供需平衡。4燃气系统的设计与计算4.1输配系统方案的选择燃气输配管网的方案有枝状和环状两种，下表从几个方面列出它们的特点。表4-1枝状与环状管网优缺点比较枝状环状经济比较输气管线短，投资少，经济性好输气管线较长，投资成本大技术比较运行工况相对不稳定，可靠性较低运行工况稳定，安全供气，可靠性高运营管理比较管网布置简易，运营管理方便，紧急事故处理及时降低危害性管网布置密集复杂，运营管理难度大，遇到紧急事故处理不及时易加大危害性小区的输配管网一般选择枝状管网。4.2室内燃气管道的设计与计算计算前应该将各管段按顺序编号，凡是管径变化或流量变化处均应编号下图列出A段最左侧的草图A段A单元甲户型草图图4-1共有33层，首层非住宅户。4.2.1流量计算求出各管段的额定流量，根据各管段供气的用具数得同时工作系数值（由表3-2查得），从而求各管段的计算流量可根据公式（3-1）计算。，以管段0-1为例，管段0-1所带的用气设备为一台燃气双眼灶，额定用气量0.56Nm³/h，由表3-2查得一台燃气双眼灶的同时工作系数=1,则管段0-1的计算流量为4.2.2预选管径预选管径可通过压损平均法或假定流速法来确定。由于本设计的庭院管段流量变化频繁，不适合采用平均压降法；本设计中天然气按照6m/s的经济流速预选管径。公式如下：（4-2）式中：管段的计算流量（）；管道内径()；经济流速()。根据预选管径确定管道内径。以0-1为例=0.56=5.75mm，最小的钢管管径为15mm，那就先预选DN15的管。4.2.3确定实际流速根据计算流量以及预选管道的内径，确定实际流速。公式如下：（4-3）式中：实际流速()；庭院及室内燃气管道的计算流量（）；管道内径()。以0-1为例，4.2.4各管段的局部阻力系数及计算长度算出各管段的局部阻力系数，根据《燃气输配（第五版）》当量长度计算公式（6-45）（4-4）燃气管道的当量长度（m）d燃气管道的管径（mm）燃气管道的摩擦阻力系数局部阻力系数值见下表4-2局部阻力系数值表4-2名称变径管（管径相差一级）0.35三通直流1.0三通分流1.5四通直流2.0四通分流3.0附表4-2名称不同直径（mm）的1520253240直角弯头2.22.22.01.81.61.1旋塞阀4.02.02.02.02.02.0截止阀11.07.06.06.06.05.0闸板阀d=50~100d=175~300d=3000.50.250.15由于燃气处于各种流态时，需要选用不同的阻力计算公式。流态是通过雷诺数来判别的。雷诺数的计算公式如下： （4-5）式中:雷诺数；管道内径()；实际流速()；运动黏度()。4.2.5燃气管道的摩擦阻力计算根据我国“城镇燃气设计规范”(GB50028-93)5.2.4规定，低压燃气管道单位长度的摩擦阻力损失可以用下式计算：(4-6)式中管段的摩擦阻力损失（Pa）；燃气管道的计算长度（m）；燃气管道的摩擦阻力系数；燃气管道的计算流量（Nm³/h）；d燃气管道的管径（mm）燃气的密度（kg/m³）设计中所采用的燃气温度，（天然气一般为15+273=288K）273.16K根据各管段燃气的雷诺数判别流态，选用不同的摩擦阻力系数及单位管长的摩擦阻力计算公式。不同流态的计算公式如下：当<2100时为层流（4-7）（4-8）当>3500时为紊流（4-9）（4-10）当21003500时为临界状态（4-11）（4-12）式中：燃气管道摩擦阻力损失(Pa)；燃气管道的摩阻系数；燃气管道的计算长度(m)；燃气管道的计算流量（）；管道内径(mm)；1；运动黏度()；管壁内表面的当量绝对粗糙度(mm)。PE管一般取=0.01mm；雷诺数；实际的燃气温度，本设计取当地年平均气温15度；273K。燃气管道单位长度压力降也可通过水力计算表＜2100，处于层流状态，根据公式（4-6）求得燃气管道的摩擦阻力系数；，则。各管件局部阻力系数可由表4-2查得。管段0-1产生局部阻力的管件主要有DN15直角弯头三个，=2.2×3=6.6，那么管段0-1局部阻力的当量长度为，管段0-1的实际长度为，然而A段是超高层，需要加上管道的补偿量，可从《燃气输配》中查得，按下式计算（4-13）式中燃气管道所需的补偿量（mm）；0.012燃气管道单位长度单位温差的补偿系数（mm/（m*℃））；燃气管道安装时与运行中的最大温差（℃）；两固定端之间燃气管道的长度（m）。A段地上99.7m，地下埋地0.9m，所以总高差99.7+0.9=101.6。查资料得每上升百米温度降低6℃，所以℃。。综上，管段的计算长度为m以管段0-1为例，根据公式（4-6）求得单位长度压降：管段0-1的压力损失为。燃气管道的单位长度压力降也可使用水力计算表查得通过《燃气设计手册》P194表5-2查得，教科书上的水力计算图是天然气密度为1kg/Nm³，所以得修正。不过手册上的水力计算表已经将密度修正为0.73kg/Nm³。4.2.6计算管段附加压头由于燃气与空气的密度不同，所以在管段始末端存在标高差时，在燃气管道中会产生附加压头，其值可以用下式确定：（4-14）式中附加压头（Pa）；重力加速度（）；空气的密度（）1.293；燃气的密度（）；管段终端和始端的标高差（m）。管段0-1的标高差为0，所以。4.2.7实际压力损失各管段的实际压力损失可用下式计算：（4-15）则管段0-1的实际压力损失=12.71Pa。4.2.8校核与用燃具直接相连的低压燃气管网计算压力降取决于两个因素，一是取决于燃具的额定压力，增大.就可以增大管网计算压力降,从而可降低金属用量，节约管网投资。然而，越大，对设备的制作和安装质量要求就越高管网的运行费用也越大;

取得过小，将增加管网的投资，因此，在选取时要兼顾技术要求和经济性。二是与燃具的压力波动范围有关，如果增大燃具的压力波动范围，就可以增大管网的计算压力降，节省金属用量。但是，燃具的正常工作却要求其压力波动不超过定的范围。

当压力超过燃具的额定值时，

燃具的热效率将降低，引起过多的燃气损失，同时，燃具在超负荷下工作也会产生不完全燃烧，致使燃烧产物中出现过多的一氧化碳等有害气体。燃具在低于额定压力下工作，将导致热强度降低，使加热过程延长，或达不到工艺要求的燃烧温度，因此，燃具前的压力不允许有很大的波动。燃气低压管道从调压站到最远燃具的管道允许阻力损失，可按下式计算：（4-16）式中从调压站到最远距离燃具的管道允许阻力损失（Pa）低压燃具的额定压力（Pa）根据上式可推算出低压燃气管道允许的总压力降如表4-3所示。低压燃气管道允许总压降分配表4-3灶具额定压力允许总压降街区单层建筑多层建筑庭院室内庭院室内天然气200016501050300300200400将总压力与允许的压力降相比较，如果不合适，可以改变个别管段的管径。5调压设备的选择燃气供应系统的压力工况是利用调压器来控制的，它的作用是根据燃气的需求状况把燃气压力调至不同数值。各种不同调压范围的调压器可安装在如下场所：天然气门站或其他气源调配站；管网系统中不同压力级别管道之间的调压站，调压室和调压装置；单独居民、商业、工业用户的调压箱。5.1调压器的选择选用调压器产品时，需要考虑三个主要参数:调压器进口压力范围()、出口压力范围()和标准状态下的流量(m³/h)。

此外，根据安装条件所需的功能，包括具有在恶劣工作条件下的安全保护功能等，要求选择有特定能力的调压器。一般最常用的功能有以下几方面:①安全放散出口压力高到设定值时燃气排放到大气的能力，并考虑泄放量对环境的影响；

②超压切断出口压力超出设定值切断供气的能力，并考虑供气区范围内对用户连续供气的影响；

③欠压切断出口压力低于设定值切断供气的能力，并考虑用户恢复供气的方式④远程监控在调压器下游某一特设点控制和监控压力参数的能力。根据上述要求，从《燃气工程设计手册》查得，可选用RTZ-NL（直接切断式）系列调压器。规范的调压器系列谱图如下所示：图5-1①燃气调压器代号为汉语拼音字头RT。

②调压器的工作原理代号分别为:直接作用式一Z

和间接作用式J。

③调压器公称通径(DN)在以下数中选用:

15、20、25、32、40、50、65、80、100、150、200、250、300、350、400、500。

④连接标准:法兰一其连接尺寸及密封面形式按《钢制管法兰形式，参数》HG

20592

(欧洲体系)、《钢制管法兰形式，参数》HG20615

(美洲体系)和《钢制管法兰类型与参数》GB/T

9112;最终经查表可得调压器各项参数，如下表：表5-1调压箱参数调压器型号RTZ-80-0.02NL关闭压力进口压力范围0.02-0.4MPa额定流量m3/h389.52出口压力范围1.0-10KPa进口管径DN75调压精度±10%出口管径DN80箱体尺寸(mm)a×b×c500×700×210RTZ系列燃气调压箱是将天然气的过滤、调压、计量、安全控制等设备集合一体的装置；广泛用于住宅小区、酒店、宾馆、工厂、学校等单位供气使用。5.2调压箱的组成及布置向工业、企业、商业和小区用户供应露点很低的燃气(如天然气)时，可通过调压箱(调压柜)直接由中压管道接人。小型的调压箱可挂在墙上;大型的落地式调压柜可设置在较开阔的供气区庭院内，并外加围护栅栏，适当备以消防灭火器具。供居民和商业的燃气进口压力不应大于0.4MPa;供工业用户(含锅炉房)燃气进口压力不应大于0.8MPa。调压箱应有自然通风孔，而体积大于1.5m³的调压柜应有爆炸泄压口，并便于检修。

调压箱(调压柜)结构紧凑、占地少、施工方便、建设费用省，适于在城镇中心区各种类型用户选用。下图为调压箱的平面图：图5-2燃气调压箱6管材的选择城市室外煤气管道管材，按输气压力规定，考虑到管壁耐压强度，低压和中压管道选铸铁管，次高压或高压管道宜选钢管。我国燃气管道按燃气设计压力P(MPa)分为七级。表6-2燃气设计压力分级表名称压力(MPa)高压燃气管道A2.5<P≤4.0B1.6<P≤2.5次高压燃气管道A0.8<P≤1.6B0.4<P≤0.8中压燃气管道A0.2<P≤0.4B0.01≤P≤0.2低压燃气管道P<0.01用于输送燃气的管道材料有钢、铸铁管、塑料管和复合管等，一般应根据燃气的性质、系统压力、施工要求以及材料供应情况等来选用，并满足机械强度、抗腐蚀、抗震及气密性等各项基本要求。其中钢管具有强度高、韧性好、抗冲击性和严密性好，焊接加工方便等优点，但耐腐蚀性能较差，使用寿命约为30年；铸铁管塑性好，钻孔、切割方便，耐腐蚀，使用寿命可达60年左右；塑料管是近年来发展快、用途广的一种管材，具有耐腐蚀、质轻、流体流动阻力小、使用寿命长、施工简便、可盘卷、抗拉强度大以及官网运行管理容易费用低廉等一系列优点，但其刚性比钢管低，经剧烈碰撞容易断裂。本设计位于山东济宁，处于华北平原，气候干燥，采用钢管不易被腐蚀。并且设计内有高达33层的建筑，具有承载压力大，可塑性好，便于焊接等优点的钢管便可应用于此。结束语通过查阅手册、文献、教材，老师的帮助和自己不断的学习修改，这次毕业设计已逐渐接近尾声。我也意识到在课堂学习的内容有一些部分遗漏或者是没弄懂，只有通过诸如此类的设计实践才能更加将专业知识融会贯通。更重要的是不论做任何事都要有探索和自我学习检讨的能力，并从中获益，让自己的思想也得到修正和提高。参考文献[1]城镇住宅燃气设计规范GB50028-2006.中国建筑工业出版社.2006;[2]段常贵.《燃气输配》.北京.中国建筑工业出版社.2001年第三版；[3]袁国汀.《建筑燃气设计手册》.北京.中国建筑工业出版社.2000；[4]《聚乙烯燃气管道工程技术规程》.CJJ63-95.1995；[5]《城镇燃气室内工程施工及验收规范》.CJJ94-2003或J264-2003.2003；[6]严铭卿《燃气热力工程设计手册》.北京.中国建筑工业出版社.2008年第一版；[7]沈松泉.《压力管道安全技术》.南京.东南大学出版社.2000；[8]李公藩.《燃气工程便携手册》.北京.机械工业出版社.2003年第一版；[9]叶欣.《燃气热力工程施工便携手册》.北京.中国电力出版社.2006年第一版；[10]《建筑防火设计规范》.GB50016.2006；[11]《燃气工程设计施工图集》.北京市煤气热力工程设计院有限公司.2005；[12]詹淑慧.《燃气供应》.中国建筑工业出版社.2004；[13]姜正侯.《燃气工程技术手册》.同济大学出版社.1993。高层甲型最不利环路管路水力计算附表1管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注0-10.561.000.567.29156.600.221.469.281.3712.720.000.0012.723个直角弯头1-21.541.001.543.00156.500.412.645.854.1624.373.0016.557.82三通，旋塞2-33.080.561.723.00151.000.380.383.605.5319.933.0016.553.38三通3-44.620.442.033.00151.000.370.373.598.4130.143.0016.5513.58三通4-56.160.382.343.00151.000.330.333.5511.9842.483.0016.5525.93三通5-67.700.352.703.00151.000.330.333.5516.1557.363.0016.5540.81三通6-79.240.312.863.00151.000.330.333.5517.9763.883.0016.5547.32三通7-810.780.293.133.00151.000.340.343.5621.5276.573.0016.5560.02三通8-912.320.273.333.00151.000.340.343.5623.8885.033.0016.5568.47三通高层甲型最不利环路管路水力计算附表1管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注9-1013.860.263.603151.350.340.463.6827.62101.76316.5585.21三通，变径管10-1115.40.253.8532010.460.463.687.0826.07316.559.52三通11-1216.940.2444.1332010.470.473.698.0829.79316.5513.23三通12-1318.480.2384.4032010.470.473.699.0833.51316.5516.95三通13-1420.020.2324.6432010.470.473.6910.0237.02316.5520.47三通14-1521.560.2264.8732010.480.483.7010.9740.54316.5523.99三通15-1623.10.225.0832010.480.483.7011.8643.87316.5527.31三通16-1724.640.2185.3732010.480.483.7013.1648.72316.5532.16三通17-1826.180.2165.6532010.490.493.7114.4753.61316.5537.05三通高层甲型最不利环路管路水力计算附表1管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注18-1927.720.2145.9332010.490.493.7115.8258.67316.5542.12三通19-2029.260.2126.2032010.490.493.7117.2163.86316.5547.31三通20-2130.80.216.4732010.490.493.7118.6269.15316.5552.60三通21-2232.340.2086.733201.350.500.673.8920.0778.07316.5561.51三通，变径管22-2333.880.2066.9832510.620.623.846.5925.31316.558.76三通23-2435.420.2047.2332510.630.633.857.0327.05316.5510.50三通24-2536.960.2027.4732510.630.633.857.4728.73316.5512.18三通25-2638.50.27.7032510.630.633.857.9030.44316.5513.89三通26-2740.040.1987.9332510.630.633.858.3532.16316.5515.61三通高层甲型最不利环路管路水力计算附表1管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注27-2841.580.208.1532510.640.643.868.7933.87316.5517.32三通28-2943.120.198.3732510.640.643.869.2335.62316.5519.07三通29-3044.660.198.5732510.640.643.869.6137.08316.5520.53三通30-3146.20.198.7832510.640.643.8610.1039.00316.5522.45三通31-3247.740.198.9832510.640.643.8610.5340.67316.5524.12三通32-3349.280.199.1710.413280.655.1610.102.70110.597.641.936.013个直角弯头，1旋塞=919.93Pa管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注34-360.981.000.986.076154.40.381.698.211.9415.9300.0015.932个直角弯头35-360.561.000.561.796151.50.220.332.261.373.0900.003.09分流三通36-371.541.001.542.891530.411.224.324.1617.9700.0017.97四通分流37-383.080.561.723153.350.381.294.515.5324.93316.558.38四通分流，变径管38-396.160.382.3432030.511.534.752.3110.97316.55-5.58四通分流39-409.240.312.8632030.441.324.543.7917.20316.550.65四通分流40-4112.320.273.3332030.451.354.575.4224.81316.558.26四通分流41-4215.40.253.853203.350.461.554.777.0833.75316.5517.20四通分流，变径管42-4318.480.244.4032530.581.744.962.8213.99316.55-2.57四通分流高层乙型燃气管道水力计算表附表2管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注43-4421.560.234.8732530.591.774.993.4016.95316.550.40四通分流44-4524.640.225.3732530.601.805.024.0620.39316.553.84四通分流45-4627.720.215.9332530.611.835.054.8824.61316.558.05四通分流46-4730.80.216.4732530.621.855.075.7229.01316.5512.46四通分流47-4833.880.216.9832530.621.875.096.5933.51316.5516.96四通分流48-4936.960.207.473253.350.632.115.337.4739.76316.5523.21四通分流，变径管49-5040.040.207.9333230.802.415.632.0811.69316.55-4.86四通分流50-5143.120.198.3733230.812.435.652.2912.93316.55-3.63四通分流51-5246.20.198.7833230.822.455.672.5014.15316.55-2.41四通分流高层乙型燃气管道的水力计算附表2管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注52-5349.280.199.2633230.822.475.692.7515.65316.55-0.91四通分流53-5452.360.199.7433230.832.495.713.0217.23316.550.68四通分流54-5555.440.1810.2033230.832.505.723.2918.83316.552.28四通分流55-5658.520.1810.6533230.842.525.743.5620.45316.553.90四通分流56-5761.60.1811.0933230.842.535.753.8522.17316.555.62四通分流57-5864.680.1811.6233230.852.555.774.2524.52316.557.97四通分流58-5967.760.1812.1433230.862.575.794.5426.25316.559.70四通分流59-6070.840.1812.6733230.862.585.804.9128.49316.5511.94四通分流60-6173.920.1813.1933230.862.595.815.2930.75316.5514.20四通分流高层乙型燃气管道水力计算表附表2管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注61-62770.1813.7133230.872.615.835.6833.11316.5516.56四通分流62-6380.080.1814.2233230.872.625.846.0935.53316.5518.98四通分流63-6483.160.1814.7433230.882.635.856.5138.06316.5521.51四通分流64-6586.240.1815.2533230.882.645.866.9440.64316.5524.09四通分流65-6689.320.1815.7633230.882.655.877.3743.28316.5526.73四通分流66-6792.40.1816.2633230.892.665.887.8145.95316.5529.39四通分流67-6895.480.1816.7733230.892.675.898.2848.75316.5532.20四通分流68-6998.560.1817.2712.36327.40.896.6111.548.75101.007.641.93131.933个直角弯头，1旋塞=474.14Pa高层乙型燃气管道水力计算表附表2管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注70-710.561.000.567.068154.40.220.978.561.3711.7200.0011.722个直角弯头71-721.541.001.5431550.311.534.754.1619.76316.553.20三通，旋塞72-733.080.561.7231510.310.313.535.5319.53316.552.97三通73-744.620.442.0331510.320.323.548.4129.74316.5513.19三通74-756.160.382.3431510.330.333.5511.9842.48316.5525.93三通75-767.70.352.703151.350.330.453.6716.1559.24316.5542.69三通，变径管76-779.240.312.8632010.440.443.663.6013.18316.55-3.37三通77-7810.780.293.1332010.450.453.674.8417.76316.551.21三通78-7912.320.273.3332010.450.453.675.4219.91316.553.36三通高层丙型燃气管道水力计算表附表3管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注79-8013.860.263.6032010.460.463.686.2623.02316.556.46三通80-8115.40.253.8532010.460.463.687.0826.07316.559.52三通81-8216.940.244.1332010.470.473.698.0829.79316.5513.23三通82-8318.480.244.4032010.470.473.699.0833.51316.5516.95三通83-8420.020.234.6432010.470.473.6910.0237.02316.5520.47三通84-8521.560.234.8732010.480.483.7010.9740.54316.5523.99三通85-8623.10.225.0832010.480.483.7011.8643.87316.5527.31三通86-8724.640.225.373201.350.480.653.8713.1650.94316.5534.39三通，变径管87-8826.180.225.6532510.600.603.824.4617.06316.550.51三通高层丙型燃气管道水力计算表附表3管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注88-8927.720.215.9332510.610.613.834.9518.95316.552.40三通89-9029.260.216.2032510.610.613.835.3020.30316.553.74三通90-9130.80.216.4732510.620.623.845.7221.95316.555.40三通91-9232.340.216.7332510.620.623.846.1623.66316.557.10三通92-9333.880.216.9832510.620.623.846.5925.31316.558.76三通93-9435.420.207.2332510.630.633.857.0327.05316.5510.50三通94-9536.960.207.4732510.630.633.857.4728.73316.5512.18三通95-9638.50.207.7032510.630.633.857.9030.44316.5513.89三通96-9740.040.207.9332510.630.633.858.3532.16316.5515.61三通高层丙型燃气管道水力计算表附表3管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注97-9841.580.208.1532510.640.643.868.7933.87316.5517.32三通98-9943.120.198.3732510.640.643.869.2335.62316.5519.07三通99-10044.660.198.5732510.640.643.869.6137.08316.5520.53三通100-10146.20.198.7832510.640.643.8610.1039.00316.5522.45三通101-10247.740.198.9832510.640.643.8610.5340.67316.5524.12三通102-10349.280.199.1710.592580.655.1610.102.7018110.597.641.936.543个直角弯头，1旋塞=443.34Pa高层丙型燃气管道水力计算表附表3管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注0-10.561.000.569.968152.20.220.4810.451.3714.3200.0014.321个直角弯头1-21.541.001.540.6321550.412.032.664.1611.07316.55-5.49三通，旋塞2-33.080.561.7231510.380.383.385.5318.72316.552.16三通3-44.620.442.033151.350.370.493.498.4129.37316.5512.81三通，变径管4-56.160.382.3432010.510.513.512.308.08316.55-8.47三通5-67.70.352.7032010.490.493.493.2211.25316.55-5.31三通6-79.240.312.8632010.440.443.443.6012.39316.55-4.16三通7-810.780.293.1332010.450.453.454.8416.70316.550.15三通8-912.320.273.334.703208.60.453.888.595.4246.574.424.2822.293个直角弯头，1旋塞=28.31Pa多层B2左户型燃气管道水力计算表附表4管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注10-110.561.000.561.3891510.220.221.611.372.2100.002.21三通11-123.080.561.725.6551514.40.385.5411.195.5361.90316.5545.352个直角弯头，2个四通，旋塞12-136.160.382.343153.350.331.094.0911.9849.02316.5532.47四通分流，变径管13-149.240.312.8632030.441.324.323.6015.57316.55-0.99四通分流14-1512.320.273.3332030.451.354.355.4223.62316.557.07四通分流15-1615.40.253.8532030.461.384.387.0831.06316.5514.50四通分流16-1718.480.244.4032030.471.414.419.0840.05316.5523.50四通分流17-1821.560.234.873203.350.481.604.6010.9750.42316.5533.87四通分流，变径管18-1924.640.225.3715.262580.604.8012.304.0649.984.323.7257.783个直角弯头，1旋塞=215.76Pa多层B3左户型燃气管道水力计算表附表5多层B3右户型燃气管道水力计算表附表6管段编号额定流量(Nm³/h）同时工作系数计算流量(Nm³/h）管段长度(m)管径d（mm）局部阻力系数（m）当量长度（m）计算长度(m)单位长度压力损失(Pa/m)（Pa）管段终始端标高差(m)附加压头（Pa）管段实际压力损失（Pa）备注20-210.561.000.561.