某学校宿舍楼设

-45PAGE66表7-6框架柱内力组合最不利内力组合层次杆件截面内力种类最不利内力组合取值最大值最小值6边柱上端M140.86140.86-28.86N143.00143.00102.24V43.4343.43-30.04下端M74.3074.301.56N169.10169.10128.34中柱上端M119.5850.13-119.58N160.48160.48124.67V39.9433.53-39.94下端M62.4510.29-62.45N189.83189.83150.772边柱上端M200.16200.16-153.43N767.73767.73245.79V110.53103.77-110.53下端M209.29209.29-144.31N793.82793.82271.89中柱上端M193.27160.33-193.27N739.06739.06330.82V109.39109.39-104.91下端M199.32154.27-199.32N765.15765.15356.921边柱上端M192.60192.60-150.47N974.94974.94285.04V118.75118.75-108.35下端M323.74323.74-309.70N1008.941008.94319.05中柱上端M188.56162.98-188.56N901.18901.18359.11V116.71110.39-116.71下端M316.75308.22-316.75N935.19935.19393.118构件配筋计算8.1框架梁截面设计一、正截面受弯承载力计算：梁AB(300mm×600mm)一层环境类别为二类，取=35mm，=565mm。按双筋受弯进算。受压区按2根直径20mm的HRB400钢筋计算mm2当时，当时，取，则表8－1框架梁正截面受弯承载力配筋计算层号计算公式截面梁AB梁BC左侧A跨中右侧B左侧B跨中右侧C6层M(kN·m)-140.8697.65-118.76-92.83-27.40-92.836286286286286286288.70.00.00.00.00.0738512622487144487339339339339339339实配钢筋4Φ162Φ202Φ202Φ202Φ202Φ20实配28046286286286286282层M(kN·m)-374.58183.91-212.28-196.27-11.46-196.27103062862862862862879.027.139.532.50.032.5197196411131029601029（续表）表8－1框架梁正截面受弯承载力配筋计算层号计算公式截面梁AB梁BC左侧A跨中右侧B左侧B跨中右侧C339339339339339339实配钢筋4Φ252Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ162Φ162Φ20+2Φ16实配2196410301030103040210301层M(kN·m)-401.89190.90-227.49-216.86-14.19-216.86103062862862862862892.330.146.341.60.041.62129100111921137741137339339339339339339实配钢筋4Φ25+Φ162Φ20+2Φ164Φ204Φ202Φ164Φ20实配221651030125612564021256二、斜截面受剪承载力计算梁AB一层：=169.27kN，截面尺寸满足要求考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：=按构造要求配箍，取双肢箍8，s取min(8d，h/4，100mm)，s取100mm。加密区取，非加密区取。梁的斜截面配筋计算如下表表8-2框架梁斜截面受剪配筋计算梁号层数0.20（kN）实配钢筋AB6层115.90570.32<02Φ8@2002-5层160.54570.320.2342Φ8@2001层169.27570.320.2842Φ8@200BC6层-22.92570.32<02Φ8@2002-5层-148.71570.320.4092Φ8@200（续表）表8-2框架梁斜截面受剪配筋计算梁号层数0.20（kN）实配钢筋BC1层-165.39570.320.5042Φ8@180CD6层115.90570.32<02Φ8@2002-5层160.54570.320.2342Φ8@2001层169.27570.320.2842Φ8@2008.2框架柱截面设计8.2.1柱端弯矩设计值调整框架结构抗震设计中，应体现“强柱弱梁”，即二级抗震框架节点处，除顶层轴压比小于0.15外，柱端弯矩应符合下列要求：（二级框架取1.5）其中：为节点上，下柱端截面，顺时针或逆时针组合的弯矩设计值之和，考虑底层柱纵向的钢筋不利情况配置，地震作用组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对于二级抗震应考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以1.25弯矩增大系数。边柱（A轴柱）柱端弯矩设计值调整计算：M1下=-309.7×1.25=-387.1M1上=-150.5×1.50×-401.9/-294.8=-307.7M2下=-144.3×1.50×-401.9/-294.8=-295.1M6上=-140.9×1.50=-211.3中柱（B轴柱）柱端弯矩设计值调整计算：M1下=-316.7×1.25=-395.9M1上=-188.6×1.50×-317.3/-387.9=-231.3M2下=-199.3×1.50×-317.3/-387.9=-244.5M6上=-132.7×1.50=-199.08.2.2柱端剪力设计值调整为满足“强剪弱弯”原则，二级框架柱端组合剪力值应进行调整，即：其中，为柱剪力增大系数，二级框架取1.2；柱上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值，且符合上述调整值要求，为柱净高。底层边柱（A轴柱）柱端弯矩设计值调整计算：V1=1.2×（-387.1-307.7）/（4.3-0.6）=225.3kN底层中柱（B轴柱）柱端弯矩设计值调整计算：V1=1.2×（-395.9-231.3）/（4.3-0.6）=203.4kN8.2.3柱配筋计算A轴柱：1.轴压比验算底层柱：Nmax=1008.9kN=N/fc×Ac=1008.9/(14.3×500×500)=0.282≤[0.8]则底层柱A的轴压比满足要求。2.截面尺寸复核取h0=500-35=475mm，Vmax=225.3kN则225.3kN所以满足要求。3.正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。选用M大、N大的内力组合，最不利内力组合为：NmaxNmax=1008.9kNM=-378.1kN·m取第一组，柱的计算长度：底层，；其余各层，时，，，时，取时，采用对称配筋，，时，为大偏心受压构件，时，为大偏心受压构件。为大偏心受压构件时，，再次确定大偏心，为大偏心受压构件时，按三级框架抗震设防，满足抗震构造要求，纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，最小总配筋率。表8-3A轴框架柱正截面配筋计算项目顶层二层底层M(kN·m)74.30209.29387.13N(kN)169.10793.821008.94Nb(kN)1703.701703.701703.70大小偏心大大大l0(mm)4.134.134.30e0(mm)439.36263.65383.69ea(mm)0.000.000.00ei(mm)439.36263.65383.69ζ11.001.001.00ζ21.001.001.00η1.0011.1031.077e(mm)649.63500.87623.280.0510.2410.307As=As'2255061560ρ(%)0.090.200.62As,min500.00500.00500.00配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25实配As（mm2）80410301610表8-4B轴框架柱正截面配筋计算项目顶层二层底层M(kN·m)62.45199.32395.93N(kN)189.83765.15935.19Nb(kN)1703.701703.701703.70大小偏心大大大l0(mm)4.134.134.30e0(mm)328.96260.50423.37ea(mm)000ei(mm)329261423ζ11.001.001.00ζ21.001.001.00η1.0011.1051.070e(mm)5394986630.0580.2330.284As=As'1164621660ρ(%)0.050.180.66As,min500.00500.00500.00配筋4Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ25+Φ16实配As（mm2）80410301811NmaxNmax=1008.9kNM=-309.7kN·mV=-108.4kNA轴柱：一层最不利内力组合：剪跨比：取，满足截面要求。时，取N=选用Φ8双肢箍，mm2若按构造要求配置箍筋：对于加密区：抗震等级为三级的框架，箍筋最小直径为8mm，间距为8d和150（柱根100）mm的较小值。=0.090<0.85（满足）加密区范围：底层柱的上端和其他各层柱的两端，应取柱截面的长边尺寸、柱净高的1/6和500mm三者之最大值；底层柱柱根以上1/3柱净高。表8-5框架柱斜截面配筋计算层数A轴框架柱斜截面配筋计算B轴框架柱斜截面配筋计算一层二层六层一层二层六层N/kN1008.9793.8169.1935.2765.2189.8V/kN118.7110.543.4116.7109.439.9Hn(m)3.72.72.73.72.72.7λ=Hn/(2h0)4.022.932.934.022.932.93λ(>3时取3)3.002.932.933.002.932.93（kN）773.9773.9773.9773.9773.9773.9截面是否满足满足满足满足满足满足满足0.3fcA(kN)986.7986.7986.7986.7986.7986.7N/kN(实取值)986.7793.8169.1935.2765.2189.8ASV/s(mm)000000（%）0.1360.1360.1360.1360.1360.136实配箍筋4Φ8@2004Φ8@2004Φ8@2004Φ8@2004Φ8@2004Φ8@200实配箍率（%）0.200.200.200.200.200.20加密区0.2220.2220.0470.2620.2140.053(%)0.410.410.410.410.410.41实配箍筋4Φ8@1004Φ8@1004Φ8@1004Φ8@1004Φ8@1004Φ8@100加密区长度620/1240500500620/12405005008.3板的截面设计由计算简图可知，将楼板划分了A板，B板两种板块，均按照双向板计算，按塑性理论计算。主梁的h＝600mm，宽度b=为300mm，纵梁（连梁）的高度h＝450mm，宽度b=250mm，走道梁h＝400mm，宽度b=为300mm。板的尺寸支撑情况如下图所示：图8-1板区格板划分选取板A、B、C、D进行计算：板A：，板B：，，，跨中弯矩设计值：；支座处弯矩设计值：，配筋计算：，近似取值表8-6楼面板A的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q6.686.686.686.68lx3300330033003300ly6410641064106410n1.9421.9421.9421.942α0.2650.2650.2650.265β2222M2128962442579247564260711285214As7471494314629实配钢筋Φ14@200Φ14@100Φ10@200Φ10@120实配As7691539393654注：直径为14mm的钢筋为HRB335，直径为10mm的钢筋为HPB235。表8-7楼面板B的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q6.686.686.686.68lx3300330033003300ly2750275027502750n0.8330.8330.8330.833α1.4401.4401.4401.440β2222M1507083301416621702004340399As84168121242实配钢筋Φ10@200Φ10@120Φ10@200Φ10@120实配As393654393654表8-8屋面板A的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q8.018.018.018.01lx3300330033003300ly6410641064106410n1.9421.9421.9421.942α0.2650.2650.2650.265β2222M2550677851013556676032313520645As6391279242484实配钢筋Φ14@200Φ14@120Φ8@200Φ8@100实配As7691282251502注：直径为14mm的钢筋为HRB335，直径为8mm的钢筋为HPB235。表8-9屋面板B的配筋计算项目x向跨中x向支座y向跨中y向支座q8.018.018.018.01lx3300330033003300ly2750275027502750n0.8330.8330.8330.833α1.4401.4401.4401.440β2222M1805614361122726000835200167As6312791182实配钢筋Φ8@200Φ8@200Φ8@200Φ8@180实配As251251251279板C、D的配筋参照板B、A的配筋8.4楼梯设计8.4.1楼梯设计资料图8-2楼梯结构平面布置图图8－3梁式楼梯剖面图8.4.2踏步板（TB-1）计算现浇板式楼梯：楼梯采用C30混凝土，HPB235钢筋；取板厚130mm，约为板斜长的1/25，板倾斜角，取1m宽板带进行计算。表8-10踏步荷载计算荷载种类荷载标准值恒载大理石楼面三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小计6.88kN/m活载表8－11踏步板（TB-1）正截面受弯承载力配筋计算计算公式计算结果11.7563000105800001100.0610.0634730.36最小配筋471实配钢筋Φ10@150实配As（2）5238.4.3平台板设计：设平台板厚h=80mm，取1m宽板带计算；HPB235钢筋。表8-12平台板荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒载大理石楼面0.65混凝土斜板0.08×25=2.0板底抹灰0.02×17=0.34小计2.99活载表8－13平台板正截面受弯承载力配筋计算计算公式计算结果7.08827955537163600.1080.1144660.66最小配筋531实配钢筋Φ10@140实配As（2）5618.4.4平台梁的设计取平台梁的截面尺寸为200mm×400mm，采用C30混凝土，HRB335钢筋。表8-14平台梁荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒载梁自重0.2×0.4×25=2.0梁侧粉刷0.02×（0.4-0.08）×2×17=0.22平台板传来2.99×2.65/2=3.96梯段板传来6.88×3.0/2=10.32合计16.5活载2.5×（3.0/2+2.65/2）=7.06表8－15平台梁正截面受弯承载力配筋计算计算公式计算结果29.683.528369470343650.0190.0203410.24最小配筋188实配钢筋2Φ14实配As（2）484斜截面按构造要求配置箍筋，取双肢箍Φ8@200，即可满足要求。8.5基础配筋计算8.5.1设计资料根据水文地质资料，具体地质情况见表8-16。表8-16地质构成情况层次名称层厚(m)地表以下深度(m)状态fk(kPa)qs(kPa)qp(kPa)1杂填土0.50.52粉质粘土1.01.5中密硬塑110223淤泥质土89.5灰色流塑60164粘土615.5褐黄可塑190502300-30005砂质粉土520.5黄色中密130602000-25006砂质粉土4.525黄色稍密10045根据任务书资料：桩身直径为400mm。计算到第4层深度，桩入土深度9.5-15.5m时，Qk=Qsk+Qpk==158-823kN取桩入土深度为14.0m时，第4层粘土层为持力层，Qk=729kN桩侧抗力分项系数统一取γ=2.0所以单桩竖向承载力设计值：R=Qk/γ=729/2=364kN图8-4柱网布置图由内力组合表可知，桩基作用到基础顶面处的设计荷载为：中柱：M=316.8kN•m；N=935.2kN；V=116.7N边柱：M=-323.7kN•m；N=1008.9kN；V=-118.7kN基础梁及底层半墙自重：设计值：实际的内力控制值：中柱：M=316.8kN•m；N=975.3kN；V=116.7N边柱：M=-323.7kN•m；N=1049.0kN；V=-118.7kN8.5.2确定桩的规格数量及初定承台的尺寸一、尺寸确定根据地质勘探资料单桩竖向承载力设计值：R=364kN，偏于安全的考虑R取350kN确定桩的数量：不计承台的重量，因偏心荷载受荷，桩数初选：，取n=4桩心距：3d=3×0.4=1.2m，取1.5m图8-5桩位置布置图二、单桩承载力的验算承台及上覆土自重：G=2.3×2.3×1.5×20=158.7kNN1=(N+G)/n=(1049.0+158.7)/4=302.2≤1.25×350=437.5kN三、偏心荷载验算按偏心荷载验算，计算承台四周边缘最不利的受力情况：==在偏心作用下，单桩满足承载力的要求。8.5.3边柱承台的设计一、承台尺寸：设计桩承台尺寸长2300mm，宽2300mm因为边桩中心至承台边缘的距离不宜小于桩的直径，且桩的外边缘至承台的边缘距离不小于150mm，所以承台的尺寸取2300mm×2300mm。二、承台及上覆土重，取承台及覆土的平均重度为20kN/m3。桩的位置如下图所示：图8-6桩的尺寸三、承台的结构计算1.承台高度验算承台高度h=1000mm，采用C30混凝土：fc=14.3kN/mm2，ft=1.43kN/mm2；钢筋采用HRB335，fy=300MPa；考虑到桩顶伸入承台的深度为100mm，故取保护层厚度为：(35＋100）＝135mm>70mm；承台有效高度为：h0=1000-135=865mm。2.柱对承台的冲切验算因冲切锥体内没有桩，故，FL=F-∑Ni=1049.0kNa0y=500-400/2=300>0.2h0=173mm，取a0y=300a0x=500-400/2=300>0.2h0=173mm，取a0x=300冲切比：λ0x=a0x/h0=300/865=0.35，λ0y=a0y/h0=300/865=0.35冲切系数：β0y=0.72/(λ0y+0.2)=0.72/(0.35+0.2)=1.31β0x=0.72/(λ0x+0.2)=0.72/(0.35+0.2)=1.31βnp取1.0所以：5185.3kN>FL=1049.0kN柱对承台的冲切满足要求。4.角柱对承台的冲切验算式中：600mm，600mm，取a1x=300mm，取a1y=300mm；角桩冲垮比:λ1x=a1x/h0=300/865=0.35λ1y=a1y/h0=300/865=0.35角桩冲切系数：β1x=0.48/(λ1x+0.2)=0.48/(0.35+0.2)=0.87β1y=0.48/(λ1y+0.2)=0.48/(0.35+0.2)=0.87所以代入公式得：1614kN>449.0kN角桩对承台的冲切满足要求。5.承台配筋计算I-I截面：MI-I=(Nmax+Nmin)×0.45=289.4kN·m=MI-I/(0.9fyho)=289.4×106/(0.9×300×865)=1239mm2II-II截面：MII-II=(Nmax+Nmas)×0.45=429.8kN·mAS,II-II=MII-II/(0.9fyho)=429.8×106/(0.9×300×865)=1840mm2沿平行于承台I-I方向布置：10根Φ14，AS,I-I=1539mm2沿平行于承台II-II方向布置：12根Φ14，AS,II-II=1846mm2配筋如下如图8－7所示：图8-7边桩承台配筋示意图结束语随着时间的流逝，本次毕业设计也接近了尾声，开始本次毕业设计从遇到种种困难，到查看各种资料克服困难，虽然不容易但也得出了我的本次毕业设计的成果。通过本次毕业设计可以得出，在现代化进程中即使是建筑施工，也进入了一个相对高速发展的状态，主要表现出信息化、软件化、科技化因此随之应运而生的，一个对于整个工程的运筹帷幄的系统也呈现在人们眼前，经过本次课题的研究分析，施工组织是工程必不可少的，且对施工具有有效的灵魂统筹作用，同时对于各种工作的协调起着必不可却的作用。设计是规划施工发展进程中的重要成果，是现代化中必然出现的阶段，并在现代阶段是施工的灵魂和必然的组成，是对施工的一个总领，是对施工的一个中心。参考文献1陈际明.分析建筑工程设计方案——以江西环境工程职业学院23#学生宿舍楼为例[J].智库时代,2018(45):190-191.2李琰,张燕.连体宿舍楼火灾模拟与安全疏散研究[J].中国安全生产科学技术,2019,15(01):163-168.3仲德崑,杨芪.交往空间设计的探索──浅析南通医学院学生宿舍楼设计[J].新建筑,2001(04):36-38.4陈洪钦.在创作中探索建筑内涵与个性──西南政法大学新建学生宿舍楼设计[J].建筑,2001(03):41-43.5王顺勇,佟成刚.探索与回归——医大二院学生宿舍楼设计实践侧记[J].建筑设计管理,2011,28(02):51-53.6方志戎.场所与节奏——四川国际标榜学院学生宿舍楼设计[J].新建筑,2011(03):78-81.7刘青丽.在土体约束作用下整体框架计算模型的确定[J].山西建筑,2016,42(35):37-39.8闫树睿,周洋.影响大学校园相近宿舍楼可识别度的环境要素研究——以合肥工业大学翡翠湖校区为例[J].中外建筑,2017(04):73-76.9李琳,程远平,吴蕾,宋艳.高校学生宿舍消防