超过一定规模的大梁施工方案

5-9交R轴标高21.00米・・26.00米大梁

超过一定规模的大梁施工方案

一、概况

二、重庆北部都市广场工程是一栋综合性建筑，由于其综合性,

在A栋酒店门口处，出于立面效果口勺需要，导致在5-9轴交R轴

在标高21.00米处开始往上至26.00米，出现大梁梁抬柱状况，

大梁宽L10米，高5.00米。钢筋配置比较大，由于大梁是KZL

梁，导致梁上部钢筋大量锚入5.9轴柱子，抵达标高20.00米处，

给钢筋的精确就位带来了难度。

三、方案总体思绪

四、根据大梁的特点，在施工中日勺总体思绪是（1）、采用叠合

梁方式进行施工；（2）、钢筋连接采用直螺纹连接；（3）、碎强度

等级为C40,笔级较高，按照大体积碎控制程序对碎生产的所有

环节进行严格控制；（4）、严格控制佐内外温差，对碎进行内外

温差测量；（5）、支撑体系采用钢管扣件脚手架，模板为一般钢

模，采用对拉螺杆加固（螺杆不取）。

五、详细施工方案

（一）、叠合梁浇注的可行性

由于大梁总高度到达5.00米，宽度1.10米，假如一次性浇

注，势必导致支撑系统的搭设难度加大，在22.80米与梁板相交

处日勺施工缝留设，也将导致梁22.80米上部的支护日勺难度；因此

经与设计单位、监理、业主单位研究，决定采用叠合梁浇注方式,

对于叠合部位的处理，由设计单位通过统一验算，给出加强处理

意见附后。

根据大梁H勺标高状况，将叠合部位选在22.80米处，第一次

浇注与22.80米处梁板同步进行，在22.80米处碎强度等级到达

设计强度等级的90%后，再进行从标高22.80米—26.00米的大

梁的佐浇注。这样第一次浇注高度只有1.80米，支撑体系的搭

设显得简朴了，用第一次浇注后的大梁的下半部分支撑上部第二

次浇注日勺碎，通过验算是可行W、J；当然，在第二次浇注时:整个

下部支撑体系仍然保持完好。

（二）、模板支撑体系的设计

1、第一次浇注时的I模板支撑体系

（1）荷载计算

荷载组合：1+2+3+5（GB50204-92.P6）

荷载取值及荷载分项系数：（50204-92附录一）

梁荷载实际取值计算式：（取1m为计算单元）

A.模板自重原则值

（L1+L8X2）义IX38.54X1.2X10M.17KN/m

C、（根据平板P,（=2.75质量为38.54kg；1.2为未考虑完全系数;

1.1.1.8分别为梁宽、梁高）

D、支架自重原则值

E、3.84X10-2X20()=7.68KN/m(根据核算，初步估计折合为

200m长钢管重量。3.84kg/m为钢管自重)

F、扣件自重原则值

G、13.2X10-3X120=1.585KN/m(根据核算，初步估计折合为

120个直角扣件重量，13.2N/个为扣件自重)

H、梁钢筋自重原则值

I、7()*4.83+2()*2.98+52*2.47+30.8*1()*1.21=899.52*1.1*().()1=9.89

KN/M(根据梁配筋剖面图计算，1.1为未考虑完全系数。)

J、碎自重原则值

24xl.lxl.8=47.52KN/m

K、活荷载原则值

3Xl.l=3.3KN/m(因采用商品碎，故取了3KN/m2)

荷载设计值:P=1.2XEGk+1.4义ZQk

P=1.2x(2.17+7.68+1.585+9.89+47.52)+1.4x3.3=87.23KN/m

此梁总重为：87.23X10.8(中跨)=942.08KN

(2)模板支架计算：

A.直角扣件抗滑承载力及小横杆设计

942.08/(8.0X0.85)=138个(8.0KN为扣件抗滑承载力设计值,0.85

为设计安全富余系数)

B、设计确定梁同一断面由4根立杆(即4个直角扣件)支承,

则130/4=35排,故小横杆间距=10800/34=318mm。

C、立杆稳定承压验算

设计确定纵横向水平杆步距（1.5m,则长细比

（=LO/i=kuh/i=1.155*1.05*1.5/1.58X10-2=115（公式详见JGJ130-、

P50页。i=1.58X10-2查表（=0.483）

设计确定立杆数量为（35+1）/2=18排（即间距为

10800/18=600mm）

每根立杆承载力为设计值=N/n=942.08/（18x4）=13.08KN

13.08KN7fA=0.53x205x4.89x1（T】=48.418KN

故立杆稳定承载力满足设计规定。

A、（3）梁板承载力计算：

B、楼板局部承压验算

13.08KN,[F]=fa=32x103x4.89x102=15.65KN

（32Mpa为C40达80%强度值）故满足局部承压规定。

C、楼板抗冲切验算

据公式:0.6ftum公=0.6义L5X3.1415X48X200X10-3=27.14KN

（1.5Mpa为C30碎的轴心抗拉设计值，20（）为板厚，48为钢管直

径）

13.08KN77.14KN

故满足局部抗冲切规定。

D、梁抗弯曲承载力验算

楼板模板及支架设计值：1.2义1.5X

[14（0.35+1.1）⑵=1.22KN/m（结合实际层高及板厚度，参照

GB50204-92确定为1.5KN/m2）o

活载设计值：1.4X2义[1.4・（。35+l.l）/2]=1.89KN/m

（根据GB50204-92计算支架及其他支承构件时取1.0KN/m2,

考虑采用商品碎，故取2.0KN/m2)。

计算18.000m层梁承载力线荷载设计值

q=1.89+1.22+82.19+1.2x(25x0.875x0.2+25x0.35x0.7)=97.90K

N/m

[1.2x(25x0.875x0.2+25x0.35x0.7)为18.000层梁板自重设计荷

载]

根据设计规范计算

X=fyAJ(fcmb)=310x2945/(16.5x350)=158mm

(p=X/ho=158/860=0.183'0.644(故可按适筋梁考虑)

Mu=fcmbX(ho-X；2)=16.5x350x158x(860-158/2)x10-6=713KN.m

qf=8Mu/L2=8X713/62=158KN/m>97.90KN/m(为计算简便，实

际按单筋矩形截面、简支梁、碎强度值达C30计算)

故梁抗弯曲承载力满足。

E、梁抗剪切承载力验算

Vu=O.O7fcbho+1.5fyvXAsvXho/S=O.O7x15x300x840+1.5x210x4x50.2x

840/100=795.92KN

97.90x6/2=293.7KN/m<795.92KN

故梁抗剪切承载力满足。

F、楼层承载力层数确实定(系数及荷载取值详GB50204-92)

新浇板硅自重设计值：1.2X0.2X25=6.0KN/m2

模板及支架设计值：L2X1.5=1.8KN/m2

活荷载设计值：1.4X2X（）.85=2.38KN/m2

按两层复核：6+I.8X2+2.38=11.98KN/m2

2、11.98KN/m2>3.5+4=7.50KN/m2［结合实际状况，板净跨仅

有1.05m,而梁承载力完全满足规定（根据碎筋计算，承载力

满足）］故只考虑2层支架承重。

3、由于小横杆支撑间距较密，采用钢模板，刚度满足规定，故刚

度验算略。

4、第二次浇注硅时方案

模板抗测压力计算

1.对拉螺栓确定

根据GB50204-92、P72公式：

1/2,/22

F=O.22rctobib2V=O.22x24x7x1.02x1.45x13=193.21KN/m

（商品税初凝时间为t0〈7h,坍落度在160-190mm内，系数取

b2=1.45,浇灌进度W13m/h）

2

F1=rch=24x（25.2-22.8）=57.60KN/m

［57.60V193.21］因此：仁1.2XF1=69.12KN/m2

设计按（600X600mm成正分型布置螺拴，采用M16拉螺栓和蝶

型扣件为26型。

69.12x0.6x0.6=24.85KN.24.50KN（组合钢模板按技术规范

GB50214-）满足规定。

5、模板支撑系统施工中的规定和注意事项

(1)、从下部升到21—26米处的支撑杆件，在20.5米处，与此

处夹层梁相连，运用剪刀支撑将部分荷载卸至20.5米夹层梁上;

(2)、从0.00米处下部升上的所有支撑用脚手架，在抵达以上

给楼层时，运用斜向支撑，向各层楼面梁卸载，增长支撑体系KJ

保险系数；

(3)、与梁底板接触日勺钢管立柱相交扣件，所有采用双扣件，保

证支撑传力钢管不至于发生下滑现象；

(4)、扣件必须拧紧，严禁倒扣；

(5)、支撑体系搭设完毕，必须通过技术负责人验收合格方能使

用，在浇注险再次检查无误，方能浇注性；

(6)、未详尽之处，严格按照国家有关规范进行施工。

(三)、钢筋制作安装施工工艺设计

1、大梁钢筋采用机械连接接头，即等强直螺纹接头工艺；必须

严格按照等强直螺纹接头工艺的规定，保证机械接头日勺质量。

为满足钢筋精确就位日勺规定，在钢筋安装时，严格按照如下程序

进行钢筋口勺安装工作：(1)完毕20.50米夹层梁钢筋和模板；(2)

用钢管沿大梁底板方向采大梁21.00米标高底板，并将脚手架搭

设到标高25.83米处，垂直于大梁方向用钢管搭设支护大梁第三

排钢筋日勺架子，间距不不小于1000；在标高21.00米，22.80米,

25.60米处从3轴一5轴，9轴一11轴搭设钢筋安装辅助脚手架;

(3)完毕大梁有关日勺柱子的钢筋安装工作，随即将大梁上部三

排钢筋，根据3、2、1的次序下插钢筋，完毕整个上部钢筋的主

筋基本就位工作；（4）浇注20.50米夹层的梁佐；（5）进行大梁

钢筋安装工作中难度最大的箍筋就位工作，为满足箍筋口勺精确就

位，箍筋弯钩通过与设计研究，采用90度弯钩，并用电弧焊将

弯钩焊接牢固，焊接长度满足钢筋搭接出J长度；（6）进行大梁下

部钢筋H勺安装工作和腰筋出J安装就位工作，最终完毕大梁H勺钢筋

安装工作；（7）大梁日勺叠合面加强钢筋在碎浇注至22.80米标高

时进行附加钢筋就位。

（四）、税施工方案设计

1.原材料的质量保证

（1）选用低水化热的水泥

水泥水化热是大体积混凝土中H勺重要温度原因。因此大梁必须采

用低水化热的水泥作胶凝材料。水泥的水化热又重要取决于水泥的种

类、水泥熟料的矿务构成和水泥掺合料的种类和掺量。根据对重庆地

区的重要水泥委托了水电部成都勘测设计院科研所进行了检测，成

果是重矿42.5R水泥日勺水化热最低，另一方面是地维一般42.5R水泥。

但由于环境保护等问题，重庆水泥厂老线已经停止生产，而新线重要

生产一般42.5R水泥，因此在重庆地区已经基本上没有矿渣42.5R水

泥了。根据重庆地区的这种资源状况，选用水化热较低的地维水泥有

限企业生产的一般42.5R水泥，其3d水化热值在255KJ/kg左右，7d

约275KJ/Kg,并且这种水泥口勺性能比较稳定，质量可靠，适合在重要

的工程和重要日勺构造部位选用。

（2）掺用URA-H膨胀剂

采用掺用12%UEA—H的方式使混凝土变成收缩赔偿混凝土，这

除了产生微膨胀对混凝土的收缩进行赔偿外，还对应减少水泥用量

和水化热，可使大梁内部最高温度减少3—5℃左右，从而增进最大温

升值H勺控制。决定采用重庆江北特种建材厂生产的UEA—H,此种产

品在重庆地区应用广泛，使用经验丰富，便于操作和控制。

(3)严控粗细集料的质量

大体积混凝土使用日勺粗细集料除了按照我司一贯坚持日勺“精料”

方针控制质量外，细集料除了满足对应国标W、J规定外必须严格控制

含泥量和细度模数，粗集料除了满足对应国标日勺规定外必须严格控

制含泥量、泥块含量和压碎指标。

决定采用渠河特细砂和歌乐山机制砂配合的混合砂作本大梁混

凝土日勺细集料，并严格控制混合砂的细度模数21.8,含泥量V1.5%。

我司采用歌乐山水洗01优质石灰石碎石和小泉生产日勺12优质石

灰石碎石，并通过人工严格控制级配作本大体积混凝土的粗集料.并

严格控制其压碎指标＜12%,含泥量＜1%,泥块含量＜0.5%。由于

水洗碎石不含石屑、泥粉等杂质，可以满足本工程大梁混凝土高质量

的规定。

(4)合理选用泵送剂，延长混凝土的凝结时间

大体积混凝土施工必须采用合适日勺泵送剂与之配合，以便控制水

泥区I水化速度，延缓水泥水化热日勺释放过程。在泵送剂的方面，将控

制泵送剂的缓凝性能，使混凝土的凝结时间延长到30h以上，工程现

场混凝土的凝结时间在20h左右。

(5)优化配合比，减少水泥用量

在配合比方面，首先严格控制水泥用量，合适掺入粉煤灰，优化

配合比设计，减少水化热。另首先对应提高混凝土中粗粒径碎石所占

的比例，以减少混凝土自身的收缩。

2.生产运送环节

(1)水泥的存化

水泥从水泥厂生产出来后，需要通过对应W、J存化期后其性能才能

均匀和稳定。为了防止水泥没有通过充足存化就应用于大体积混凝土

的状况发生，严格控制所使用口勺水泥在我司内的存化时间，原则上控

制在7d以上。

(2)原材料的降温

原材料的降温重要针对粗集料、由于细集料一般具有一定的水份,

自身日勺温度不会上升到过高日勺程度。当平均气温在30C以上时，粗集

料在烈日曝晒下也许会导致出机混凝土拌合物的温度过高。本次大梁

浇注在高温季节进行，因此采用对粗集料泗水W、J措施进行降温，特殊

状况下可以采用在拌合水中加冰块的降温方式，严格控制混凝土拌

合物出机温度。

(3)生产线的选择

大体积预拌混凝土的生产供应，关键在于保证工程持续浇筑日勺需

求。对于本工程的大梁混凝土，由于体量较小，选用日本进口W、J75生

产线进行生产，国产60生产线预备使用，以保证工程需求的混凝土

量及时供应。生产部届时将在备料、设备、生产和运送等各个环节做

好了充足的准备，俣证其预拌混凝土的持续生产和供应。

(4)坍落度控制

根据大梁钢筋布置状况，本次大梁用混凝土的坍落度在18-

22cm范围内，严禁超过22cm。

(5)运送时间

根据届时日勺气温状况限定搅拌运送本把预拌混凝土运送到工地

上的时间，严禁在烈日曝晒下在运送途中停留时间过长。做好充足的

施工准备，防止搅拌运送车把预拌混凝土运送到现场后被迫停留过

长时间的现象出现。

(6)车辆配置

根据JGJ/T10—95《混凝土泵送施工技术规程》、泵机泵送能力和

运送距离计算，使用4辆混凝土搅拌运送车就可以满足本工程的预拌

混凝土W、J运送需要。

预备2辆5m3的混凝土搅拌运送车。计划投入6辆搅拌运送车来

保证本次大梁浇注混凝土的运送需求，并根据工程需要随时增减搅

拌运送车的数量。

(6)泵机的配置

根据我司的I泵机状况和工程的详细状况，对于大梁碎施工，我司

计划投入1台HBT60C“三一重工”电动泵，并后备一台90m3/hW、J

柴油泵，以防停电，保证工程预拌混凝土的泵送需求。

(7)输送管降温措施

6、由于在气温较高的状况下泵送施工，应在混凝土输送管道上

铺设湿麻袋，并定期淋水，保持覆盖麻袋处在湿润状态，防止

烈日曝晒输送管导致出管预拌混凝土温度过高日勺状况出现。

7、现场振捣成型保证

碎输送到作业面后，严格按照振捣作业规定进行分层振捣；

大梁浇注采用分层持续浇筑日勺措施，每层混凝土的摊铺厚度不超

过500mm。这种浇筑措施是目前大体积混凝土施工中普遍采用Kj措施,

首先便于振捣密实，轻易保证混凝土出J浇筑质量，防止插筋位移，另

首先可运用混凝土层面散热，减少混凝土块体温升。但分层浇筑的层

面间隔时间要严格控制在混凝土口勺初凝时间以内，防止施工缝口勺形

成。

8、大梁混凝土工程的浇筑总时间确定：由于第一次大梁浇注量

不大，只有35.64立方米，本次大梁混凝土W、J浇筑总时间控

制在1.5-2.Oh之间。第二次浇注量为63.36立方米。浇注时

间控制在3.5-4.5小时为宜。

9、在浇筑前，为了在养护阶段便于对大梁内外日勺温度差、升降

温速度等进行监测，委托建科院编制对应H勺测温方案，合理

布置温度检测元件并保护性集中引出引线。温度检测点日勺数

量和布置以能真实反应出混凝土块体日勺里外温差、降温速度

及环境温度为原则。混凝土的浇筑过程中，要防止混凝土料

直接冲击