人行桥贝雷支架专项方案

郴州市裕后街跨郴江河人行桥工程

现浇碎实腹拱支架专题方案

编制人:_______________

审核人：_______________

日期：2023年6月28日

目录

第一节、编制阐明...................................

第二节、工程概况...................................

第三节、工程地质气象...............................

第四节、支架设计原则...............................

第五节、满堂支架日勺计算.............................

第六节、地基处理...................................

第七节、满堂支架搭设...............................

第八节、支架预压或地基预压.........................

第九节、沉降及位移观测.............................

第十节、拆除模板、支架.............................

第十一节、支架应急措施及预案.......................

第十二节、满堂支架施工安全措施.....................

附；实腹拱满堂支架附图

郴州市水利局有关对裕后街人行桥建设H勺答复

进度计划网络图

第一节、编制阐明

1、编制根据

①本工程郴州市裕后街跨郴江河人行桥梁工程施工变更设计图。

②本T程桥址区内地质资料及现场考察、调查资料°

③上述设计阐明中明确要采用的国家、部颁口勺施工技术(验收)规程、规范。

④现行的与本工程有关的多种工程技术规范：

《公路桥涵施工技术规范》(JTJ050—2023)。

《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2023)o

《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T194-2023)o

《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076—95)。

《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2023)o

《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2023)。

《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63—2023)。

《钢构造设计规范》(GB50017-2023)o

《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)。

《装配式公路钢桥多用途使用手册》(人民交通出版社2023年3月)。

《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)。

《路桥施工计算手册》(人民交通出版社2023年10月)。

《建筑施工钢管扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)

《都市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2023

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2023

《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2023

第二节、工程概况

本桥位裕后街跨郴江河人行桥位于郴江河曹家坪河段，南岸为裕后街，北岸

为曹家坪路。跨径组合为净跨径l-55m,净矢跨比为1/6.875,桥梁全宽6.5m（O.5m

（人行栏杆）+5.5m（人行道）+O.5m（人行栏杆）=6.5m）。平面位于直线上与河

道正交，纵断面位于半径R=60m的竖曲线上。主拱圈为悬链线无钱板拱，主拱

圈板厚0.9m,主拱圈构造形式采用等截面悬链线拱轴线日勺钢筋碎无皎板拱，拱轴

系数m=2.8。主拱圈现浇C40混凝土343.8n?,HRB400钢筋58691kg,铺装C40

防水混凝土27m3,（I）10@10*10cm钢筋网3964kg：

实腹拱原则段断面图

立蒯,勺

n1/21-%。1/2----I.JJ.

2例

21曹90

_L①

重要技术原则

(1)设计荷载：人群3.5KN/m2

(2)线路资料：平面位于直线上，纵断面位于R=6()m的竖曲线上

(3)横断面布置：0.5m(人行栏杆)+5.5m(人行道)+0.5m(人行栏杆)=6.5m

(4)桥面横坡：1.5%的双向人字坡

(5)设计水位:Swi/ioo=153.45m

第三节、工程地质气象

一、场地自然条件

1、地形地貌

拟建场地地形地貌为冲洪积地貌，场地平坦、开阔，拟建桥梁正交跨越郴江

河，郴江河面宽约54米，测时水深约3米，水流较急。场地标高在15()〜153.3m,

有都市公共交通与之相连，交通便利。

2、气候

本项目所在地区为亚热带季风气候区，重要受季风影响，四季分明。

气温：数年平均气温为17.8C,极端最高气温可达40.3C,最低气温为-6.8℃。

降水：郴州市数年平均降雨量为1471.7毫米，其中3〜6月的降雨量占整年的

51.7%o

风况：年平均风速1.4米/秒，夏季多为南风和东南风，极端最大风速为18

米/秒，汛期(4〜9月)平均最大风速为11.3米/秒。

湿度：数年平均相对湿度为79.8%。

水文：郴江洪水由暴雨形成，洪水的季节特点与流域暴雨相对应，在5〜8月

份发生暴雨洪水的几率约占整年的80%以上；9〜1（）月份因台风侵袭也常有暴雨

洪水发生。流域上游为山区，河道坡降大，洪水陡涨陡落，一次洪水过程一般为

1~2天。

3、水位

根据《郴州市旧城改造工程裕后街历史文化街区防洪评价汇报》，郴江河河

道桩号K4+147m处整改后的50年一遇设计洪水位（含雍高）为153.45m。

4、水文

拟建场地地表水系发育，重要为郴江河水。郴江河面宽约54米，测时水深

约3米，年际间丰、平、枯交替明显，河水位受降水量影响明显，水位、水量随

季节性变化大，雨季易暴涨暴落，枯水季节流量小。

地下水重要为孔隙水和基岩裂隙水，卵石土层构造松散，孔隙率高，贮水性

好，含较丰富的孔隙潜水，重要为第四系潜水；据钻探揭发，基岩岩溶极发育，

含水丰富，测时场地内稳定水位较浅C稳定地下水位深度一般在m,无明显承压

性，重要受大气降水渗透及河流上游水补给，自重要以径流形式向河流下游汇集

排泄。

根据本次勘察区SK1所取日勺1组地下水及附近1组地表水水样分析成果资

料，根据《岩土工程勘察规范》（GB50021—2023（2023版））鉴定，该地下水及地

表水均对碎构造具微腐蚀性，对碎中钢筋具微腐蚀性。

二、地质条件

根据钻探控制深度范围内揭发，场地内自上而下分为：第四系人工堆积层人

工填土（Q4ml）（层序号①），第四系冲洪积卵石土（Q4al+pl）（层序号为②）,石炭

系白云质灰岩(C)(层序号为③)。详细描述如下:

1、第四系人工堆积层人工填土(Q4mD(层序号①)

杂色，稍湿，松散，重要成分为碎石及建筑垃圾，为近来人工堆积而成，其中SK1

孔该层为河堤挡土墙，该层层厚约2〜4m。

2、第四系冲洪积卵石土(Q4al+pl)(层序号②)

灰褐色，稍密〜密实状，饱和，重要以卵石为主，具有35%左右的细砂，局

部具有少许圆砾。该层整个场地均有分布，层厚在0.5-6.5m,层底标高在136.28〜

142.45mo

3、石炭系白云质灰岩(C)(层序号③)

灰白色，微风化，隐品质构造，中厚层状构造，节理裂隙较发育，见有方解

石细脉呈网状分布，岩心较完整，呈长短柱状出现。节长一般5-20cm,RQD=53%,

据本次钻探揭发，岩面标高在132.52〜145.45m,该层整个场地均有分布，岩面

起伏不是很大c

现桥位区重要岩土层日勺力学指标如下：

表1T岩土层物理力学参数表

基本桩周土摩阻力岩石单轴饱和抗

层号地层名称承载力原则值压压强度原则值

[fao]KPaqik(KPa)frk(MPa)

①人工填土///

②卵石土30080/

③白云质灰岩8080/34.2

根据区域地质资料表明：该地区未见明显的全新活动断裂带和褶皱构造通

过，场地区域稳定性很好。

三、地震

桥址处地震动峰值加速度为().()5g,地震动反应谱特性周期为().35s,对应的

地震基本烈度为6度，按6度设防。为抗震一般地段，场地类别为H类。

第四节、支架设计原则

本桥为水上支架上立模现浇碎实腹拱桥，支架设计既要满足拱上荷载承载

安全储备，又要满足发生暴雨期间，洪水通过，支架不被冲塌的也许。采用满堂

钢碗扣式+贝雷梁+碎支墩。为满足桥下支架净空规定，基础位于河道中央45m

段设碎支墩，其上采用持续贝雷梁架空做满堂支架基础，两侧拱脚5m段采用碎

板式基础。

第五节、满堂支架的计算

支架采用两种体系：一是碗扣式支架+碎板式基础，二是碗扣式支架+贝雷梁

+役支墩，故计算分二类进行，为以便计算，选用实腹拱圈部位最大荷载，最为

不利的截面对杆件依次进行检算：

一、碗扣式支架+碎板式基础

1.施工荷载

a.竹胶板自重产生日勺荷载：ql=0.015X10=0.15KN/m2；

b.钢筋碎自重取26KN/m3,按税高度0.9m考虑，碎产生的面荷载：q2=3

X26=23.4KN/m2；

c.施工人员及施工材料机具活载：q3=2.5KN/m2；

d.振捣碎产生的)荷载：q4=2.0KN/m2o

2.底模板计算：

①.竹胶板技术指标以及力学性能：

根据《竹编胶合板国标》(GB/T13123-2O23),现场采用15mm厚光面竹胶板

为II类一等品，静弯曲强度250MPa,弹性模量E25X103MPa；密度取

p=\0KN/m3

又模板单位宽(1m)面板截面参数:

/二匕幽n=28125x1%加

惯性矩:1212

*廿二照至=3.75x1。%，

截面抵御矩:66

②.荷载计算：

则取1m宽分析线荷载为:

计算强度用q强二(23.4+0.15)X1.2+(2.5+2.0)XI.4=35KN/m

计算刚度用q刚二(23.4+0.15)X1.2=28.3KN/m

⑶.受力分析：

按0.3m简支梁建模计算模板强度及刚度;

强度分析:

ql235xlO3xO.32

Minax=394N•m

~8~~8

Mgx=394X1()3

=11Mpa(\(y]=5OMpa

W3.75xlO4

满足规定!

刚度分析:

412

二5"5x100.1XQ.3X|Q

f\max=0.3/7197(]/]=——=0.75〃〃〃

384E/384x5xlO5x2.8125xlO5400

模板强度、刚度均满足规定

3.底模下小楞方木检算：

①.方木技术指标以及力学性能：

底模下统一采用100x100mm的方木。依跨度为0.6m简支梁取拱顶部位计算

方木强度、剪力及挠度：

lOOXlOOnmi的方木为针叶材，A-2类,方木日勺力学性能指标按〃公路桥涵钢

构造及木构造设计规范〃中的A-2类木材并按湿材乘0.9n勺折减系数取值，贝人

[ow]=13X0.9=11.7MPa

E=10X103X0.9=9X103MPa

[T]=1.4X0.9=1.26MPa

又方木的截面参数:

,bh3lOOxlOO3

/=—=---------=--8--.333x106版

惯性矩:1212

^=^=iooxW=1667xloW

截面抵御矩:66

②.荷载计算:

方木的中心间距为：0.3m,则由上一节模板分析可知转递到方木内(由于方

木自身重相对较小，故不予计算)故线荷载为：

计算强度用q强=0.3X[(23.4+0.15)X1.2+(2.5+2.0)XL4]=10.4KN/m

计算刚度用q刚=0.3X(23.4+0.15)X1.2=8.5KN/m

③.受力分析：

由于方木下面日勺分派梁按0.6m时间距布置，故方木建模按跨度0.6m简支梁

分析如下:

q

弯曲应力分析:

*上3匚工的义•机

88

3

Mnax467XIO「r.,

cr=—―=----------------=2.SMpa([a]=11.IMpa

W1.667xlO

满足规定!

剪应力分析:

<9max=0.567/=0.5x30x103x0.6=3.12xl03A^

2驾=常»°3"计"a

刚度分析:

5q/a_5xl0.4x0.64xlO12

max=0.23=——=1.5nvn

384E/384x9xIO3x8.333x106400

方木的强度、刚度均满足规定!

4.no工字钢拱盔验算

I。工字钢承受方木传来荷载，并传递给支架，沿横桥想按间距为0.6nl

布置。为简化计算，按简支梁受力进行验计算，计算跨径为0.6m,不计水平方向

受力。实际为多跨持续梁受力，计算成果偏于安全。

工字钢承受上层方木传来的集中荷载

P二(10.4kkn/m+0.21kn/m)XO.6m=6.4kn

查表得w-49000mm3I-2450000mm4

跨中最大弯矩Mmax=1/4P1=1/4X6.4X0.6=1.9kn•in

“max1.9X1()3X1()

5,==39Mpa<[crH.]=2(X)Mpa

w49(XX)

满足规定!

挠度按5跨简支梁考虑

E=2.1X105Mpa

*6.4X103X6(X)3(/)=1/400=1.5mm

•fmax=().()6〃〃〃<

48£72.1X105X2.45X106X48

满足规定!

5、腹板强度稳定性验算

腹板采用10*10木柏横桥向30cm一道布置，外侧采用叫工字钢顺桥向

@30cm间距布置，脚手管加扣件加斜撑进行加固。施工过程中宜采用底模压侧模

施工。

木方的力学性能

腹板侧压力为：Fmax=0.22rc•t。月百人

Fmnx：砂对侧模最大压力（Kpa）

rc：碎重力容重取24kn/n?

to：温度取30C°

v：浇注速度取0.5m/h

A:取1.2

月：取0.85

Fmax=0.22X24X30X1.2X0.85X114kn

有效压头高度=号=4.76,“〃

1）.腹板次梁验算（10*10木材验算）

F=U4KN

则g=114K加mxO.&n-342KNtm

M=-ql4=-x34.2xO.32=039Kn•m

88

M0.39knni

a=——=---------=2.2M〃a<10Mpa

W1.7xlO5

满足规定!

34.2x3004

f\nax=0.151x=0.151=0.04/727??<——=0.15nv7i

100E/l(X)x9x1()3x8.3x1(V400

满足规定!

2).腹板主梁验算：

£/=114Kn/m2xO.3〃？=34.2A7?/m

M=-x34.2x0.32=0.39K〃•m

8

M_0.39/：71/77=Smpa<[c]=200Mpci

~W~49000

强度满足规定!

/max二0・151x备=0.01<[/]=一=0.75mm

JHIaxIlnJn/WJ400

刚度满足规定!

3).腹板支撑验算：

按30cm*60cm进行支撑，则每个断面受时压力为N=114x0.3x0.6=20.5K〃

每个断面内有三根支撑，每个支撑脚手架上一种扣件，查表得每个扣件最大

应力为8kn,则

Nmax=8kn*3=24kn>20.5kn,

支撑强度满足规定！

6.碗扣式支架检算：

支架钢管纵距为0.6m,横距为0.6m,最大步距为1m。

根据《桥涵》中对碗扣支架分析可知，当横杆步距为1.2m时、单根立杆稳

定容许荷载设计值为30KN；

由模板的荷载分析可知，模板上的面荷载按永久荷载取值系数1.2,可变荷

载取值系数1.4计算为

q=(23.4+0.15)X1.2+(2.5+2.0)X1.4=35KN/m2

又立杆承受荷载还包括模板下小楞重，木方密度为7.5KN/m二则小楞重3X

0.6X0.1X0.1X7.5=0.135KN/m、小楞下％分派梁重。21KN/m,分派梁下L

横梁重0.31KN/m及自身重，分析如下：

钢管自身重按0.04KN/m,按照步距1m,立杆高度取8m，则有每根立杆承受

自重(包括横杆)为:(2.4X8+8)X0.04=1.08KNo

因此立杆承受出J荷载为：

P=35X0.6X0.6+(0.135+0.52+1.08)XI.2=14.7KN<[N]=30KN

立杆稳定性检算：

立杆的理论毛截面积489mm2,实际壁厚按照0.85时折减系数考虑，即按3mm

计算，得Am=423.9mm2；

惯性矩Ix=121900mm\Wx=5080mm3

回转半径：r=15.8mir.,［a］=205Mpa

本支架由于调整拱弧度的需要，立杆伸出顶层水平杆的长度较大，有时候也

许靠近0.7m,因此，立杆稳定计算长度L°=1+0.7=1.7m,

长细比X=1700/15.8=107.6,查表得折减系数①=0.47

立柱承载能力N=①X［。］X

=0.4757X215X423.9

=41KN>14.7KN,

满足规定

稳定性计算

”备=品第而=74跖a<205传a

支架稳定性满足

7.立柱下端支垫枕木验算：

枕木承压口］=2.3x90%=2.07规格lOXIOcm,由上可知

cr=14.7x1000+(100x100)=1.47帅〃〈同=2.07Mpa

满足规定

8.基础承载力计算：

钢管按60cmX60cm.底端采用10X10cm底托，支承于C20碎板式基础上。

则接触面积A=0.1X0.1=0.01m2

佐轴心抗压

N14.72

P=—=--=1470^/?/m=1AIMpa<C20[P]=11X80%=8.8Mpa

A0.01

满足规定

混凝土基础冲切

在支撑杆集中荷载作用下的200mm厚C20混凝土板的冲切计算

公式:FW(0.7Bhft+0.15。pc,m)nUmho1)

公式中的系数n,应按下列两个公式计算，并取其中较小值：

ni=0.4+L2/Bs2)

n2=0.5+ash0/4um3)

R:局部荷载设计值，集中荷载21.5KN；

3:截面高度影响系数：当h〈800m用时，取3=1.0；当h22023nmi时，取

3=0.9,其间按线性内插法取用；

九:混凝土抗拉强度设计值，此处采用C20,取ft=l.3;

。四脑临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度KJ加权平均值，

其值宜控制在L0〜3.5N/mm2；此处无预压力,取。…=0；

ho：混凝土厚度200ir.m；

ua：临界截面的J周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周围h°/2处垂直截

面W、J最不利周长；

H.：局部荷载或集中反力作用面积形状W、J影响系数;

n2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;

Bs：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，B

不适宜不小于4；当Bs<2时，取3=2；当面积为圆形时，取队=2；

as：板柱构造中柱类型的影响系数：对中柱取=40；对边柱=30；对角柱,

取二20。

由2)式，ni=0.4+1.2/B$=1；

由3)式，112=0.5+asho/4um=O.5+20X200/(4X200X4))=l.3

因此，取n=1

由1)式,

F)=14.7KNW(0.7B£+0.15。numh0=0.7X1.3X100X4X200=72.8KN

满足规定

9.地基承载力计算

由上，可得f=N/A=14.7/0.6X0,6=40.8Kpa〈[f]=300Kpa地勘揭发卵石土

现场河床底部即为乱石层，只不过经长时间冲击，淤泥覆盖，需用围堰挖掘

机进行清除至中密，或浇筑片石碎，作为支架碎基础地基。满足地基承载力规定。

二、碗扣式满堂支架+贝雷梁检算+碎支墩

1、钢管支架检算

贝雷梁上W、J满堂支架按@60X60cm,在之前进行了计算，这里不再表述。

2、12。工字钢检算

%工字钢承受钢管传来的荷载，根据支架布置，按一集中荷载作用于跨中，简

化为简支梁进行检算。实际为多跨持续梁受力，计算成果偏于安全。

集中荷载P=14.7kn,L=0.9m

查表得w=236900mm3l=23690000mm4

跨中最大弯矩=14.7x0.9=3.3KN•小

“max3.3X1()3X1()3

Gy==13.93Mpa<[crw]=2mMpa

W2369(X)

满足规定!

挠度按5跨简支梁考虑

E=2.1X105Mpa

PP0.356x14.7xl03x9003(/)=1/400=2.2nm

f\nax=0.356x=0.02〃〃〃<

48E/2.1X105X2.369X107X48

满足规定!

3、贝雷梁支架计算

桁架片力学性质见下表:

高X长弦杆截面面率弦杆惯矩弦杆断面桁片惯矩桁片断面率

类型

24343

(cm)F(cm)L(cm)率Wx(cm)Ig(cm)Wo(cm)

国产150X30025.48396.679.42505003570

154.94X283000

3910

进口304.827.48382.975.2(6800

(238.6ft4)

(61X120ft)ft4)

弦杆回旋半径弦杆纵向容

桁片容许弯自由长度长细比纵向弯曲

类型a二1iJF许受压荷载

矩MO(KN•m)Ip(cm)入二L，/R系数6

(cm)(KN)

国产975.03.947519.00.953663.0

进口958.03.7276.220.50.948638.0

另有计算简化成单杆系可采用：Ix=685.12X10-8014,y=0.0028m,截面积

A=146.45X10-4mo

拼装钢桥梁几何特性表:

何特性

W(cm3)I(cm1)

构造构造

不加强3578.5250497.2

单排单层

加强7699.1577434.4

不加强7157.1500994.4

双排单层

加强15398.31154868.8

桁架容许内力表:

\桥型

不加强桥梁加强桥梁

容*

单排双排三排双排三排双单排双排三排双排三排

单层单层单层双层层单层单层单层双层双层

内力\

\

弯矩

788.21576.42246.43265.44653.21687.53375.04809.46750.09618.8

(kNem)

剪力

245.2490.5698.9490.5698.9245.2490.5698.9490.5698.9

(kN)

注:

A、进口贝雷截面面积等是按4ft槽钢查国外钢构造资料得出；

B、进口贝雷桁片惯矩（英制单位）转引自“贝雷桁片手册”表列国产贝雷日勺

力学性质未计入加强弦杆。

贝雷梁荷载计算

a.竹胶板自重产生日勺荷载：q,=0.015X10=0.15KN/m2；

b.钢筋硅自重取26KN/n)3,按硅高度0.9m考虑,碎产生的面荷载：q2=0.9

X26=23.4KN/m2；

c.支架荷载：q5=2.OKN/m%(H=8.0m)

2

d.振捣碎产生的荷载：q.^2.0KN/mo

2

e.施工人员及施工材料机具活载：q3=2.5KN/m；

2、单排单层不加强贝雷梁有关技术参数：

弹性模量E=2.1X105N/mm2,截面惯矩1=250497.2cm,

容许弯矩：(M)=788.2KN.m,容许剪力(N)=245.2KN

4、贝雷梁验算

贝雷梁布置横桥向按@90cm单层单排10片，顺桥向按四跨45nb每跨11.25

米15片持续°简化为简支梁计算.实际为多跨持续梁受力，计算成果偏于安全.

按规范规定(1项+2项+3项)永久荷载取值系为1.21.35,(4项+5项)可

变荷载取值系数为L4。为保证安全我部将(1项+2项+3项)考虑1.5H勺安全系

数，(4项+5项)考虑1.4的安全系数。本支架安全等级为3级，验算系数为0.9o

q=(23.4+0.15+2)XI.5)X0.9+1.4(2.5+2)XO.9=40.16KN/m

Mmax=l/8qL2=l/8X37X11.25X11.25

=635.34KN.m<(M)=788.2KN.m

Nmax=qXL/2=l/2X40.16X11.25=225.9KN<(N)=245.2KN

fmax=5qLV384EI=l.6cm<(f)1/400=2.8cm

满足规定!

三、碎条形支墩检算

根据现场施工需求，每个支墩的承载力验算得出：碎支墩长（6.5m宽桥面,

两侧工作面各宽L15m）8.8m,顶宽1叫高取6m,采用C2。商碎。

巾

____________8801_______________115

Io

4涓QTQj—县QO

4。口0；110~40

O'''O

£10302I1前同正

I3占0I

支墩承受集中荷载

（208X2+0.9X20X0.315+0.9X5X0.1274+8.5X0.02X78）X10=436KN

加上贝雷梁自重10X11.25X0.1KN/m=11.25KN

总荷载为N=436+11.25=447.25M?

1、支墩截面强度验算

NJ<aARa/ym

Ni多种组合中最不利的设计荷载效应（竖向力）

2多种组合中按不一样荷载算得的竖向力

A-验算截面日勺面积

&-材料日勺抗压极限强度

九-材料或砌体安全系数

a-竖向力偏心影响系数

447.2Kn<0.85Xlxl03xl()3Xll/1.54=606.7Kn

满足规定!

2、支墩倾覆稳定性验算

ZA7___________________________208x11.25+2_________________________

447.25+3x10.8x25+2.1x9.8x25+8.8x6x1.15x25+10.3x1.6x1.5x20

=1170=0.32m<-=0.5m

3784.156

满足规定!

=4.6>［止1.5

满足规定!

3、支墩滑动稳定性验算

诔詈

ZN-同前

ZT-各水平力总和

/-基础底面与地基之间的摩擦系数

K-_____05x3410.45_______32Yk]-15

八e一5.9x0,9x6,5x26+8.5x6x4一,K-17'。」一1,J

满足规定！

4、地基承载力验算

一=尸(1+舒・2«忸]

X

=3410.451+6；，2)x12=6718KPaY[F]=8080KPa地勘揭发岩层

满足规定！

四、泄洪能力计算

根据《裕后街道人行天桥水利水文资料》，洪水最小过水面积为

25.6mX5.5m二140.8m\实际现场已按重新规划设计河道56m,而支架跨河段

(45m-5m)X净空5m=200球,足以满足泄洪规定。故不予计算。

第六节、地基处理

根据现场地形地貌及地质状况，桥跨范围河道内两侧拱座5m段碎板式基础,

采用围堰施工。即用挖掘机现将基础部位淤泥杂物清除，开挖至中密卵石层，填

筑3()cm厚碎石，再立模浇筑性基础。部分超深，采用C30片石碎换填。碎条形

基础，采用同样的施工措施，因碎支墩受力较大，开挖至基岩面作为持力层，岩

面整平后，再立模浇筑佐基础。部分超深，采用C30片石碎换填。

地基处理范围：按支架宽度每侧加宽2m进行地基处理。

第七节、满堂支架搭设

1、支架布置

根据现场实际状况，碗扣支架采用二种体系

一是，跨河道段跨中采用碎条形支墩+贝雷梁+满堂钢管碗扣式支架；

二是，跨河道段拱座两侧采用碎板式基础+钢管柱+满堂钢管碗扣式支架；

支架沿桥墩轴线布置，钢管尺寸为①48X3.0mm,贝雷梁上立杆选用纵横

@0.6m,立杆步局采用0.6m.立杆两端采用可调托撑。支架纵横断面竖向均分别每

4排设置对应剪刀撑。为防止洪水冲毁两侧支架，我部将两侧围堰不予拆除，等

支架拆除时再行围堰拆除。

见《支架布置图》。

2、支架搭设规定

2.1、支架进场验收

由于支架大多为租用，难免有变形等损伤。因此，在进场后必须逐件进行检

查和验收°检查欧J重要项目及原则见下表：

支架质量检查项目

项目部位容许偏差备注

外径+0.2m,-0.1mm

钢管壁厚±0.1mm

048mm钢管外表面锈蚀深度W0.5mm

弯曲LW1.5mWO.5mm

扣件无裂缝，变形

扣件

螺栓无滑丝

满足以上规定方可使用，否则需校正后使用。如校正后，仍达不到规定

2.2、支架拼装

①、支架施工前必须进行测量放样，运用本来建立的控制网，放出上部箱梁

在地面上的投影。并在地面上每5m放出道路中桩，运用放出的投影区域在地面

上清晰地计算距离。确定出上部箱梁构造的各个部分口勺位置，如腹板，横隔梁等,

确定支架在此处的I形式。每排钢管预先计算好高度，按此高度配好钢管口勺长度

②、支架采用钢管碗扣式支架，架杆外径4.8cm,壁厚0.3cm。支架立杆顺

桥向纵向间距0.6m；立横桥向间距0.6m、0.3m,纵横水平杆步距0.6m,考虑支

架的整体稳定性，在纵横向布置钢管剪撑。

③、立杆底需安装10X10cm可调底座，底座与基面必须结合。底座的轴心

线应与地面垂直。通过调整底座高度，严格控制底部支架的水平度。

④、支架架搭设应按立杆、横杆的次序逐层搭设，每次上升高度不不小于3限

底层水平框架的纵向直线度应WL/200；横杆间水平度应WL/400c脚手架全高的

垂直度应不不小于L/500；最大容许偏差应不不小于lOOmmo

⑤、安装竖向剪刀撑，保证支架日勺稳定性。模板支架四边设置从底到顶日勺竖

向剪刀撑，中间纵、横向由底至顶持续设置竖向剪刀撑，其间距应不不小于或等

于4.5m；剪刀撑小J斜杆与地面夹角应在45〜60°之间，旋转扣件中心线至主节

点的距离不适宜不小于150mm。剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得不不小于1m,

并应采用3个旋转扣件分别在搭接中心和离杆端200mm处进行固定。剪刀撑应每

步与立杆通过旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主

节点的距离不适宜不小于150mm,扣件拧紧力矩应为40〜65N•m。

⑥、顶托安装，为便于在支架上高空作业，安全省时，在地面上大体调好顶

托伸出量，再运至支架顶安装。顺桥向在每个梁段口勺中点及两端设置三个高程控

制横断面，横桥向根据桥梁中心线和梁体转折点设控制点，精确调出顶托标高。

然后用明显的标识标明顶托伸出量，以便校验。最终再用拉线内插措施，依次调

出每个顶托的标高。可调底座及可调顶托丝杆与调整螺母啮合长度不得少于6扣,

插入立杆内的长度不得不不小于150mnio

2.3.纵横梁安装

顶托标高调整完毕后，在其上安放、固定九横向工字钢@60X60cm,工字钢上

安放、固定10X10cmEf、J方木拱木，间距30cm。同一行横向木方应交错布置，木

方的端部应控制在超过纵梁木方中心大概10cm的范围内，严禁出现悬空。

安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆的分派，运用可调底

托将标高调平，防止局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采用先测量

所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高，先用可调底托将四个

角标立杆高调平后挂线安装其他底托，后安装立杆。第一层拼好之后，必须由

工程技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼立杆时必须

用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须连接牢固。支架搭

拼时应挂线以控制调平和线型。顶托和底托外露部分不超过30cm,自由端超过

30cm长的杆件要增长水平杆锁定；底托钢板与地面铺装层之间要密贴，到达面

受力，严禁形成点受力。顶托螺扣伸出长度不不小于30cm,若有空隙，用木楔

塞紧，用铁钉固定。支架搭拼完之后，用碗扣式钢管在立杆上沿纵横向每隔4排

设置一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶究竟要持续，搭接头保证不不不小于100cm,

接头卡不少于2个，与水平横杆的夹角宜为45度〜60度，两剪刀撑不容许自相

交，规定布置在立杆两侧。

3、支架搭设注意事项

①当立杆基底间日勺高差不小于60cm时，则可用立杆错节来调整。

②立杆日勺接长缝应错开。

③立杆的垂直度应严格加以控制：30nl如下架子按1/200控制，且全高的垂

直偏差应不不小于10cm,

④支架拼装到位时，应用经纬仪检查横杆口勺水平度和立杆口勺垂直度。并在

无荷载状况下逐一检查立杆底座有否松动或空浮状况，井及时旋紧可调座和薄钢

板调整垫实。

⑤剪刀撑口勺布置

剪刀撑根据构造设计，纵向和横向布置，在纵、横向每间隔固定距离立杆设

一道剪刀撑C

剪刀撑的作用在于保证脚手架构造的几何不变性，形成稳定口勺构架以防止杆

件间W、J位移变形；加强支架整体刚度；增长支架抵御水平荷载的能力。在水平

力作用下，剪刀撑的两根交叉斜杆一为受拉，一为受压，其应力一般较小，因此

一般不需进行强度及稳定验算。

第八节、支架预压或地基预压

一、支架预压

1、预压目的：检查支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形,

消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。

2、预压材料：或采用水预压，用大型胶袋加满水进行堆载。预压荷载为梁

体自重的L2倍。

3、预压布置：支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶运用顶托调平,

铺设横向梁和纵向防木,拼装组合竹胶合板,用吊车吊放砂袋对支架进行预压。预

压荷载H勺分布应按照梁的自重分区布置，做到按实际荷载进行预压。

5、预压卸载：卸载次序先跨中后跨端，对称匀速卸载。

6、支架预压，由有资质的检测单位负责完毕，见《支架预压专题方案》。

7、在支架搭设之前，必须按照设计规定，完毕两端桥台台背回填，

第九节、沉降及位移观测

1）布点规定：测点上下设置两层，分别布设在扫地杆和顶部的支架上，纵

桥向设置跨中及两侧端部，1/4、1/2梁长和3/4梁长共5个断面。每个横断面

在翼缘板两侧和梁体中部各设置上下2点，总计30点。

2）观测频率观测分五次进行：压重前、压重至50%、压重至100%、压重搁

置24h后、卸载后。

3）观测仪器、人员和数据处理：标高测量采用经标定合格的精密水准仪进

行，各阶段观测时，分队测量员必须及时汇总观测数据和有关资料•，并于当日书

面上报项目部测量室，上报资料包括测点平面布置图、测量标高、本次沉降值和

合计沉降值，数据分析由项目部测量员会同监理工程师完毕。

在预压的过程中平均每2小时观测一次，沉降观测稳定值定为持续三天，不

不小于Inrni/天。预压过程中进行精确的测量，可测出梁段荷载作用下支架将产生

的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的

因其他原因需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出H勺预

拱度调整底模标高。同步要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，防止流

水和雨水流入支架区，引起支架下沉。预压完毕移除载重，根据箱梁线型重新

放样，调整立杆高度。地基预压布点与观测措施同支架相似。沉降观测布点只

布置一排纵面即可。

用经纬仪观测支架小J位移变形，重要观测翼板侧压力较大Ef、J部位。从浇筑碎

开始不间断的观测直至验浇筑完毕2小时后。做好记录，如发现杆件发生位移立

即发出警报。

第十节、拆除模板、支架

碎强度到达设计强度80%后，方可拆模板及翼板下方的支架。

模板支架的卸落应对称、均匀和有序地进行。支架直接放松可调顶托，支

架卸落时应从跨中向两端进行，横向应同步一起卸落。模板卸落应分次分段进

行。

按先卸跨中后边跨，先跨中后墩顶日勺原则卸落，卸落时必须小量的慢慢日勺、

对称、均匀进行，并检查无误，然后再逐渐扩大下落量，切不可一开始就大落

量的卸落。支架模板在拆卸过程中应慢慢地下落到地面，不可乱丢，防止模板损

坏，应清理堆放好以备用。在卸模时应精心操作，不容许用硬撬和剧烈敲打、

强扭等措施进行，以免碰损碎表面，影响外观质量。模板、支架拆除后，应维修

整顿、分类、妥善寄存O

第十一节、支架应急措施及预案

1、方针与目的:

坚持“安全第一、防止为主”、“保护人员安全优先、保护环境优先”的方

针，贯彻“常抓不懈、统一指挥、高效协调、持续改善”的J原则。更好地适应法

律和经济活动的规定；给施工人员的工作和施工场区周围居民提供更好更安全的

环境；保证多种应急资源处在良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行;

防止因应急行动组织不力或现场救援工作日勺无序和混乱而延误事故H勺应急救援；

有效地防止或减少人员伤亡和财产损失；协助实现应急行动的迅速、有序、高效;

充足体现应急救援H勺“应急精神”。

2、应急筹划：

根据本工程的特点及施工工艺的实际状况，认真日勺组织了对危险源和环境原

因的识别和评价，特制定本项目发生紧急状况或事故H勺应急措施，开展应急知识

教育和应急演习，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件导致的损害和不良

环境影响。其应急准备和响应工作程序见下图：

3、搭设中的坍塌

（1）原因：搭设速度不均匀，导致某一区域搭设高度过高，且未及时加以

固定（缆绳或其他支撑）。

防止：规定速度一致；及时对已搭设的支架进行固定（包括扫地杆和剪刀撑

日勺设置）。

处理：对坍塌临边先进性加固，然后拆除堵塌的支架。

（2）原因：支架立杆地步未加填实，导致局部失稳坍塌。

防止：地基扎实整平；对每根立杆底部予以填实。

处理：对坍塌临边先进行加固，然后拆除班塌的支架。

4、搭设完毕於浇筑前的坍塌

(1)原因：汛期河水蔓延，河道漂浮物囤积急流冲击所致。

防止：加强河道水位水情观测，发现河道漂浮物即时清理。

处理：对坍塌临边先进性加固，然后拆除坍塌的支架，重新搭设。

5、浇筑混凝土时的坍塌

(1)原因：个别立杆失稳，引起连锁反应，导致局部甚至整体坍塌。

防止;选用材质和尺寸合格的、无锈蚀、无弯曲口勺材料；对H勺的布置立杆。

处理：立即停止浇筑混凝土，并对坍塌区域模内混凝土加以清除(可用高压

水冲去，必须扩大清晰范围，以减少后来凿除口勺工作量)。然后待混凝土终

凝后，开始清理现场：拆除模板、凿除松散混凝土、剔除变形的钢筋；清晰

地面废料；更换支架、模板和钢筋，重新浇筑混凝土。

(2)原因：模板格栅断裂。

防止：选用无裂纹、无结疤日勺相似落叶松之类的合格材料；布置对口勺。

处理：同上C

6、拆除时的坍塌

原因：局部拆除速度过快导致失稳；过早拆除剪刀撑等有稳定作用日勺杆件，

甚至先拆除了下面时杆件或干脆予以