双组分连续精馈筛板塔的设计

原始数据

1.设计题目：双组分连续精馈筛板塔的设计

2.原料处理量：1.30X104kg/h

3.原料组成：苯甲苯

组分名称

组成（质量分率）0.78

（苯（M=78kg/kmol），二甲苯（M二92kg/kmol））

4.分离要求：（1）:储山液中低沸点组分的含量不低于

97.5%（质量分率）

（2）:储出液中低沸点组分的收率不低于97%（质量分率）

5.操作条件：（1）:操作压力：常压

（2）:进料及回流状态：泡点液体

设计计算

1.全塔物料恒算计算播出液及残液产量

F=D+W

/

FXF=LXD^IIxlv.

0.70/78

XF=0.7335

0.70/78+0.30/92

0.975/78=0.9787

0.975/78+0.025/92

，沪0.7335X78+(1-0.7335)X92=81.IZg/mol

^1.30xl04=15906痴1/卜

81.73

Dx八0.97FX0.97X159.06X0.7335二公Q/

—2t=)0.9Q7------F-=-------------------=1]115.63Kmol7//Ah

FXFXD0.9787

W=F-Da159.06-115.63=43.43Klm)l/h

_FXF-DXD_159.06X0.7335-115.63X0.9787

X0gQ7

%W43.43•

2.塔顶温度、塔底温度及最小回流比的计算

2.1确定操作压力

塔顶:P顶二760mmHg

塔底：P底二760nlmHg+nAP(n=20—30块)

△P=100mmH20

100x1000

n=20p底=760+20X13600=907.06mmIIg

2.2根据塔顶压力及塔顶汽相组成用视差法计算塔顶温度(即露点温度):

(1)令圻81.14℃

AA=6.906BA=1211CA=220.8

AB=6.953BB=1344CB=219.4

logP^=A-Bi/(Cl+td)

lgP°4=A-B/(C+t)=6.906-———

AAAd220.8+81.14

“°=785.78mn】Hg

lgP°B=AB-BB/(CB+td)=6.953-———

219.4+81.14

P/=302.76勿/〃侑

笈=0“0339

"P7603年孝,

/寸=制=°9466（其中小二心）

=A=1-0.9787

=0.05346(其中yB=l—yA)

人80.3984

|ZXf-1|=|x4+-1|=|o.9466+0.05346-1|=0.()0006<£(0.0004)

a矿P°A/P°B=785.78/302.76=2.5954

t顶=81.14℃

同理，根据塔底压力及塔底残液组成用试差法计算塔底温度（即泡点温

度）：

(1)令tb=113.30°。

logP°A=A,—Bi/(Ci+tb)

AA=6.906BA=1211CA=220.8

AB=6.953BB=1344CB=219.4

lgP°A=ALB/C+G

/\°=1911.XlmmHg

lgP°B=AB-BB/(CB+tb)

pj=819.03mmHg

P0

3=2=1Q|117=2.10699

4P907.06

P°

=^-=819.03

=0.90295

907.06

R0.9787

)'"+l=0.46版“+

R+l0.858+1

yrt+1=0.0.4618.rw+0.5267

提留段操作线方程

-L+1/VV_258.2705/3.5048

）''"讨"L+F-WX,n~L+F-WXw~214.8405Vfl，-214.8405

-0.0163

JM+/-1.2021A/

用逐板计算法计算精微段的板数：（平衡方程与精循段操作线方程联立逐

步求解）

xD=y=0.9787

Xl=0.9492->y2=0.9650fx2=0.9181-*y3=0.9507

Xs=0.8869-y产0.9362-X产0.8564->y5=0.9222

FXLO.8281-y6=0.9091->X6=0.8026-y7=0.8973

fX?=0.7803->y8=0.8870fxs=0.7614->y9=0.8783

-X9=0.7458-*yio=0.8711-Xlo=O.7331<XFO.7335

所以精馀段的理论板数为n-l=10-l=9块

用逐板计算法计算提循段的板数：(平衡方程与提镯段操作线方程联立逐

步求解)

X：=x14=0.4695'为'=0.6514.=0.4537.才=0.6291

lf

->x3=0.4299->y；=0.5957->x/=0.3957->y5=0.5476

tx/=0.3498t)%'=0.4829TX：=0.2934t乃/=0.4036

txj=0.2312f=0.3162fx/=0.1705tyj=0.2307

->Xg-0.1176一4-0.1564一20’-0.0761->J)/-0.0980

Z

fx/=0.0460ty；=0.0557tX12=0.0255fy；=0.0268

=0.0121<xM(=0.0224

所以提镭段的理论板数为m-l=13-l=12块

所以该精僧塔的总理论板数为13+12=25块

同理可得：

(2)当R=1.2.=1.2X1.6173=1.9408时

精储段：

X。=必=0.987—再=0.9712-必=0.9766-匕=0.9488

-%=0.96187玉=0.9180fxi=0.9414f0.8772

一义=0.9146f,x5=0.8263—儿6=08809f儿=0.7668

$56v<x=04751

-y7=0.8417fx7=0.70279%=0・7993.玉=0.639112f

->)b=0.7574->X,=0.5811->y10=0.7191-»%=0.5323

Xi=0.68690.4937—>y]2=0.6614—>xI2=0.4647

所以精储段的理论板数为n-l=12-l=ll块

提储段：

X；=勺2=0.4647->y；=0.6348->x[=0.4359->力'=0.5848

TXy=0.3949Ty；=0.5381fx；=0.3411fy；=0.4637

Tx；=0.27767靖=0.3757Tx：=0.2110f=0.2835

fxj=0.1496.)；=0.1985f/=0099ITy；=0.0013

z

->x；=0.0616->yj=0.0767->x10=0.0356->)，/=0.0406

—>Mi=0.0185

xj<xw=0.0224

所以提储段的理论板数为mT=11T=1O块

所以该精谯塔的总理论板数为11+10=21块

(3)当=3X1.6173=2.1025时

精储段:

%)=%=0.9870T2=0.97127乃=0.976374=0.9482

T月=0.9607-七=09158fy4=0.9387f且=0.8719

—为=0.90907七=0.8162—儿=0・8712―4=0-7505

-%=0.8267-A7=0.6795—%=0.7786fa=0.6099

f%=0.7314—>%=0.5476—>y10=0.6892—>AI0=0.4964

y\\=0.6545->品=0.4571

xu<xF=0.4751

所以精储段的理论板数为n-l=ll-l=10块

提储段：

=%,,=0.4571ty/=0.6155x/=0.4158=0.5591

fx/=0.3605fy；=0.4837fx；=0.2939fy/=03929

t=0.2234t/=0.2966.x；=0.1579.y/=0.2072

fx/=0.1041ty；=0.1339Tx；=0.0643f%'=0.0795

Tx；=0.0370fy；=0.0423fx；=0.0192

x」=0.0224

所以提储段的理论板数为m-l=10-l=9块

所以该精饱塔的总理论板数为10+9=19块

(4)当R=1.4Rmin=1.4X1.6173=2.2642时

精饰段：

工。=凶=0.987-玉=0.97121必=0.9761fq=0.9477

-%=0.9597—七=°9137-尤=0.9361—a=0.8670

f为=0.9038x5=0.8067—>y6=0.8620—>x6=0.7351

T)，7=0.8123->A7=0.6579->%=0.7587->x8=0.5829

—>%=0.7067—>Ay=0.5171—>J、。=0.6611—>xI0=0.4643

x10<xF=0.4751

所以精储段的理论板数为nT=10-1=9块

提储段：

f

*'=$0=0.4643ty2=0.6174^x/=0.4177t为'=0.5546

tXy=0.3563fy；=0.4719fx；=0.2843t>>/=0.3750

f.4=0.21057•=0.27577《=0.144774=0.1871

f

txj=0.0928f)，；=0.1172->x/=0.0557ty9=0.0672

txj=0.0310ty；=0.0340.xj=0.0154

Ko<xw=0.0224

所以提馄段的理论板数为mT二10T=9块

所以该精储塔的总理论板数为n+m=9+9=18块

(5)当R=1.5R*=1.5X1.6173=2.4260时

精储段；

X。=%=0.987->x,=0.9712—为=0.97589%=0.9472

tX=0.9588T邑=0.91197居=0.93387七=0.8624

f必=0.8988f*0.7979f”=0.785319:%=0.7207

Ty7=0.7984—>A7=0.6377—>ys=0.7397t=0.5581

->y()=0.6833->=0.4895-»=0.6347->A10=0.4357

x10<xF=0.4751

所以精储段的理论板数为nT二10-1二9块

提储段：

(

X，=阳。=0.4357->y2=0.5722->x/=0.3728->%’=0.4884

y

->x/=0.2979->v4=0.3889f猫'=0.2205->=0.2858

7七'=0.15107九'=01935f%'=0.0963—=0.1207

T"=0.0575f)，；=0.0691f4=00319Ty；=0.0351

TX；=0.0159

x9<xw=0.0224

所以提储段的理论板数为m-l=9-l=8块

所以该精谯塔的总理论板数为9+8=17块

(6)当R=1.6R*=1.6X1.6173=2.5877时

精储段:

%。=弘=0,987->x,=0.9712->)A=0.9756-»x2=0.9468

->为=0.95807匕=0.9102->%=0.9316Tz=0.8582

-%=0.8941―毛=0.7896fy6=0.8446一人二0.7072

—>y7=0.7852—>A7=0.6190—>ys=0.7216—/=0.5353

f%=06612—>X)=0.4645

xg<xF=0.4751

所以精馄段的理论板数为n-l=9-l=8块

提储段：

X，=x9=0.4645T才=0.6038-=0.4038f4=0.5240

T=03285->y/=0.4250->"=0.2473.力’=0.3182

—《=01718fJ/=0.2189f4’=0.1107=1386

Txj=0.0667f%/=0.0807tx；=0.0375Ty；=0.0423

->X97=0.0193

Xg<xw,=0.0224

所以提镯段的理论板数为m-l=9-l=8块

所以该精馈塔的总理论板数为8+8=16块

(7)当，=1.731.7XL6173=2.7494时

精微段：

xD=弘=0.987—>x,=0.9712—>y2=0.9754—>x2=0.9464

->%=09572->七=0.9086->*=0.9295->七=0.8542

-%=0.8896—为=0.7818f舔=0.8365-4=0.6946

—>y7=0.7726一匹=0.6016—)、=0.7044―>网=0.5143

f%=0.6404—>%=0.4418

xg<xF=0.4751

所以精储段的理论板数为n-l=9-l=8块

提储段：

x'=xg=0.4418T乃'=0.5682tX；=0.3691T=0.4736

T=0.2857fy/=0.3650f"=0.2035T)丫=0.2581

fx；=0.1339./=01676.工6'=0.082=0.1001

f

txj=0.0471fy；=0.0546fx/=0.02507y9=0.0258

-%/_0.0116

%<%=00224

所以提储段的理论板数为m-l=9-l=8块

所以该精僧塔的总理论板数为8+8=16块

(8)当R=1.8凡产L8XL6173=2.9999时

精储段：

匹)=%=0.987f-=0.9712->y2=0.9752->x2=0.9458

->%=09561->x3=0.9064->乂=0.9265->x,=0.8486

T)，s=0.8832f%=0.7707—九=0.82470.6765

fy7=0.7542—>A7=0.5769—>y8=0.6794—>=0.4850

—>y9=0.6105—=0.4106

xg<xF=0.4751

所以精储段的理论板数为n-l=9-l=8块

提馈段：

x/=x9=0.4106T%'=0.5204TX；=().3253f力’=0.411()

z?

-»x3=0.2367ty'=0.2973->x4=0.1583-»%/=0.1967

z

->x；=0.0981fv6=0.1195fx6'=005697)；=0.0667

fx7/=0.0308-M/=().0331TA-/=0.0150

x；vxw=00224

所以提储段的理论板数为m-1=87=7块

所以该精镯塔的总理论板数为8+7=15块

(9)当R=1夕用.=1.9X1.6173二3.0729时

精循段：

工。=%=0.987-占=0.9712->为=0.9751»2=0.9457

->J、=0.9558->=0.9058->y4=0.9257->=0.8470

->)，5=0.8814->A5=0.7676->y6=0.8215->x6=0.6716

-%=0.74917&=0.5702f%=0.6725fd=0.4772

—必=0.6024f内=4024

x9<xF=0.4751

所以精镭段的理论板数为n-l=9-l=8块

提馄段:

X，=苞=0.4024T%'=0.5079—x；=0.3144.y；=0.3955

f占'=02253.y；=0.2816.x；=0.1484=0.1833

z(

Tx5=0.0907ty6=0.1097TX：=0.0519->才=0.0601

Txj=0.0276ty：=0.0291x/=0.0131

x；<xw=0.0224

所以提储段的理论板数为m-1=8-1=7块

所以该精储塔的总理论板数为8+7=15块

(10)当R=2.0/?min=2.0X1.6173=3.2346时

精储段：

xD=x=0.987tX)=0.9712—乃=0.9749-^x2=0.9453

Tx=0.9552—七二0-9045fy4=0.9240f5=0.8438

-X=0.8776—勺=0.7612—儿=0.8145f/=0.6612

T%=0.7381-七=0.5561f%=0.6579t”4608

x8<xf=0.4751

所以精储段的理论板数为n-1=8-1=7块

提储段：

x/=4=0-4608T为'=0.5778T占'=0-3782t)：=0.4733

fx'=0.2854t媪=0.3556TX；=0.1969t)，；=0.2436

fx/=0.1252r/=0.1526fx/=0.0741fy/=0.0879

TX：=0.0411-)：=0.0461=0.0210

<飞=00224

所以提储段的理论板数为m-l=8-l=7块

所以该精僧塔的总理论板数为7+7=14块

3.3绘制1^~川曲线，并根据曲线转点的位置，确定最佳回流比及最佳理

论板数

相关数据如

为倍

下表：全塔理论塔板数NTRinR,lin全塔理论塔板数NT

Ri为n倍Rmin

R11.125R61616

R21.221R71.716

R31.319R81.815

R41.418K91.915

R51.517RIO2.014

R-NT曲线

30

25,多—

10--------二-----二----:=

5.=^-

0三

12345678910

Ri

R〜NT曲线

根据曲线可知，最佳操作回流比R=R6=2.5877,最佳理论塔板数NT=16(块)

3.4塔板效率及全塔理论板数：

t=(td+tb)/2=(lll.27+148.70)/2=129.99℃

N甲苯二也o+AN«—20)/At=O.586+E-0.0035X(129.99-20)]=0.2011

N二甲苯二也。+/\四«-20)/At=O.687+[-0.0042X(129.99-20)]=0.2250

Mt=2XiMi.i=X&L甲笨+XF氏二甲苯=0.4751XO.2011+0.4751XO.2250=0.2024

-0245

ET=0.49(欧/尸2"=0.49(2.2500x0.2024)-=0.5941

Ne=NT/1.1ET=16/0.6535=24.48圆整为25块

4.塔板结构计算（设计塔顶第一块塔板）

塔精窗段第一块塔板的设计：

4.1塔顶实际气液相体积流量

P=P20^△P(td—20)/△t

对液相来说：

PL甲苯=P2o+Z^P(td-20)/△t=869+[-0.978X(111.27-20)]=773.8700Kg/m3

3

PL二甲行P20+Z\P(td-20)/△3864+[-0.875X(111.27-20)]=784.1388Kg/m

p2XiPLi=PL甲采X1+RL二甲茉(1—Xi)

=773.8700X0.9712+784.1388X(1-0.9712)=774.1657Kg/m3

ML=SXiMi=M甲笨Xi+M二甲笨(1-Xi)

=92X0.9712+106X(1-0.9712)=93.2554

对气相来说：

PG二PMG/RT=PXyiMi/RT

=101.325X[XDM甲4+(I-XD)M二甲笨]/8.314X(273.15+td)

=10.325X[0.9870X92+(1-0.9870)X1061/8.314X(273.15+111.27)

=2.9224Kg/m'

3

VG=(R+l)DMG/PG=(2.5877+1)X65.8106X92.1820/2.9224=7447.6359m/h

V,.=RDMi./Pi.=2.5877X65.8106X93.2554/774.1657=20.5140m3/h

4.2塔板间距出的选择

lb=0.45m

4.3确定液汽的动能参数

V{20.51401774.1657

片、万一7447.6359、2.9224=0.0448

查表C2o=O.084

。二。2O+A。(t-20)/At

。甲苯二。20+4。(t-20)/△t=28.53+(-0.113)X(129.99-20)=27.1001

。二甲米二。2。+/\。(t-20)/At=28.99+(-0.109)X(129.99—20)=17.0011

o=SXioi

二。甲苯XD+。二甲苯(1-XD)=27.1001X0.9870+17.001IX(1-0.9870)=26.9688

0202

C=C2o(o/20),=0.084X(26.9688/20)'=0.0892

4.4计算液泛速度4(人)

，5

Ui；=CJ(PL-PG)/PG=00892X((784.1388-2.9224)/2.9224)0=1.4584m/s

4.5空塔气速

取安全系数为0.7,则空塔气速=0.7=0.71.4584=1.0209m/s

4.6确定溢流方式

选用单溢流弓形降液管，取=0.7

查弓形降液管的参数图，杳取降液管面积同塔截面积的比值=0.088

降液管宽度同塔径的比值叱,/。=0.14

4.7根据VG求D

2

AG=VG/UG=7447.6359/(1.0209X3600)=2.0264m

塔截面积:

塔径：

按标准塔径圆整后D=1.8m

4.8计算圆整后实际气速

222

%=JiD/4=3.14X1.8/4=2.54m

AG=A(1-Ad/A)=2.54X(1-0.088)=2.3165m2

UG=VG/AG=7447.6359/(2.3165X3600)=0.8931m/s

UG/UF=0.8931/1.4584=0.6124m/s(在0.6〜0.8范围内)

4.9在1)=1.8111时，塔板结构尺寸:

堰长：LW=0.7D=0.7X1.8=1.26m

降液管宽度：Wd=0.14D=0.14X1.8=0.252m

降液管面积：=0.088=0.088X2.54=0.2235m2

4.10确定溢流堰高度hw和堰上液层高度how

选h\v=0.05m查取液流收缩系数图，得液流收缩系数E=l.021,选用平直堰，堰上液

层高度=0.0028E0.018m

ho=hw+葭=50+18=68mm

4.11板面筛孔布置的设计

(1)板面筛孔位置设计：

板面筛孔孔径：do=5mm

孔中心距/孔径比t/d0=3

孔中心距t=3d*3X5=15mm

选塔板厚度/『3.5mm(碳钢板)

(2)计算开孔区面积Aa

Aa=4—2Af

Aa=2.54-2X0.2235=2.0930/

⑶求开孔率°

22

夕二Ao/Aa=0.907(do八)=0.907X(1/3)=0.101

(4)计算塔板开孔面积

Ao=3Aa=0.101X2.0930=0.2114

(5)孔速

Uo=VG/AO=7447.6359/(0.2114X3600)=9.7861m/s

⑹孔数

22

N=Ao/(ndo/4)=(0.2114X4)/(3.14X0.005)=10772(个)

4.12水力学性能参数的计算、校核

(1)液沫夹带分率的校核

0.057

ErG=---

a2.59(鼠+%).

=0.057X[0.8931/(0.45-2.59X(0.05+0.018)]/26.9688=0.0069<0.1

故在本设计液沫夹带量EG在允许范围内。

(2)塔板压降

①干板压降

2

ho=-----(9.7860/0.892)(2.9224/774.1657)/2X9.8=0.0232m

PL

②液体静压降，查充气系数关联图，得充气系数=0.62

h=B(hw+how)=0.62X0.068=0.0422

③表面压力降

,4x10-30

%=-------=4X10X26.9688/(9.8X784.1388X0.005)=0.0028m

Pi.gd。

④单板压降

△h=ho+hL+ha=0.0232+0.0422+0.0028=0.0682m

⑤全塔总压降

0682

P氐=P顶+-N实=760+在*®x25=885.37mmHg

13.6

(3)液面落差△Vho/2忽略

(4)塔板漏液情况校验

①产生漏液的干板压降h(/

ho'=O.0056+0.05(hw+how)=0.0056+0.05X0.068=0.0090

②工作状态下K=(ho/ho')°，5=(0.0232/0.009)°，5=1.6055)1.5

故不会产生严重漏液

5.降液管液泛情况校验

(1)选取降液管下缘到下层塔板距离％=20mm

2

Ada=0.02xh=0.02X1.26=0.0252m

(2)液体流出降液管的阻力损失

,1QQ，v/QACCA、2/1.39r20.5140/3600?八八八

hd=l.39(VL/3600Ada)Zg=---x-------------=0.00725/〃

a9.81I0.0252)

⑶计算液层高度Hd,泡沫层高度Hd

+

Hd=△Ht.+hw+hOw+Ahda

=0.0682+0.05+0.018+0.00725=0.1435m

二甲苯一三甲苯物系属一般物系，取=0.5,

H/=HM0=0.1435/0.5=0.2869

Hd/(Hr+hw)=0.285/(0.45+0.05)=0.57<1

故在本设计中不会发生液泛现象

(4)液体在降液管中停留时间的校验

T=3600HdAf/Vi.=3600X0.2235X0.1435/20.5140=5.63s>5s

故降液管设计合理。

6.负荷性能图及操作性能评定

6.1负荷性能图

(1)最大气相负荷线(最大允许液沫夹带线)

=8812x2.3165x26.9688/0.45-2.50.05+0.0028x1/

1.26；

=8358.8576T71.2923匕%

(2)最大液相负荷线

以=3s作为液体在降液管中停留时间的下限，由二3

得y_AfH”0.2235x0.1435

=38.4867

、L-3/36003/3600〃%

(3)最小液相负荷线

/6'6

<2.8x1.023Jx1.26=3.8200

(4)最小气相负荷线

0.5

774.1657

15946-0.2114O.OO56+O.I30.05+0.0028-xl-0.0028

2.9224,

=48940.5440.0093+0.00032匕%

(5)降液管液泛线

A而二0皿”0.0252

、0.5

PL匕

%=15946Q4().5XHr-(0.5+/?K，-(l+Z?)x0.0028E|匕-0.142

1360(%

PG)

774.1657

I5946x

2.92243600x0.0252

=48940.54Jo.169-0.003978V/%—0.0000175兆/

6.2综上得VL与关系表如下:

最大气相负荷线最小气相负荷线最大液相负最小液相负降液管液泛线

荷线荷线

各负荷线

%=8358.8576V=48940.54X%;48940.54x

方程G

VL=38.4867匕二3.8200

-171.2923匕%小0.0093+O.OOO32匕/，0.169-0.003978V,%-0.00001753V,2

VL%%%

(m3/h)(m3/h)(m3/h)(m3/h)

08358.85764719.654820119.2649

57857.99644951.391019387.4983

107563.79045082.584218984.6228

VL=38.4867匕=3.8200

157317.04205190.074718368.1082

207096.76545284.167817826.6164

256894.36055369.181617283.6124

306705.08615447.479116583.3128

356526.09495520.501315918.5708

406355.46005589.226215038.8613

6.3根据上表相关数据，作出筛板的负荷性能图，如下:

25000

20000―-最小气相负荷线

N降液管液泛线

/15000

8

E最大液相负荷线

O

A10000最小液相负荷线

5000一最大气相负荷线

操作线

0

VL(m3/h)

负荷性能图

7.操作性能的评定:

7.1本设计的操作条件为二23.5140=7447.6359

在负荷性能图上作出操作点P（,）,连接OP,即作出操作线。

7.2根据操作线同负荷性能图的交点及设计工作点的坐标，计算下列

参数：

根据负荷性能图及操作线的交点，可以看出

从图上读出：=14850.56,

=5108.46,

=40.94,=14.33o

（1）操作弹性系数（极限负荷比）：

按气相负荷计算：==

按液相负荷计算：==

（2）设计工作点的安定系数（设计负荷对极限之比）：

对气相负荷二限：==

对气相负荷下限：==

对液相负荷二限：==

对液相负荷下限：==

项目符号单位数据

平均气相VG7447.6359

m/h

流量液相VL20.5140

实乐塔板数N块25

板间距HTm0.45

塔径Dm1.8

空塔气速UGm/s1.0209

塔板液流型式————单流型

降液管型式————弓型

堰长Iwm1.26

堰高hum0.05

溢流装置

溢流堰宽度Wdm0.252

管底与受液盘

m0.068

距离ho

板上清液层高度0.1435

Hdm

孔径domm5

2

开孔面积Aom0.2114

筛孔气速Uom/s9.7861

塔板压强△hm0.0682

液体在降液管内停留时间Ts5.63

液沫夹带分率————0.0069

气相负荷上限————1.99

气相负荷下限————1.46

KA.L

液相负荷上限—1.74

K/A.L

液相负荷下限—1.64

I.8.参考资料：

2.化工原理上下册(谭天恩等编著)

3.化学工程手册第13篇《气液传质设备》

4.炼焦化学产品理化常数

5.饱和蒸气压数据

lg/^"=Ai-Bi/(t+Ci)[mmHg]

式中t:温度，℃

：饱和蒸气压，毫米汞柱

Ai,Bi,Ci:同组分AiBiCi

种类有关的常数

组分名称

甲苯6.9531344219.4

二甲苯7.0001463214.7

密度(kg/m3)粘度(CP)表面张力(dyne/cm)

造理性

△cr/ZV

席间温度00Ap/Arko。20

的做关

系：\

性及

组分\

甲苯869-0.9780.586-0.003528.53-0.113

二甲苯864-0.8750.687-0.004228.99-0.109

结束语

通过本次对双组分连续精播筛板塔的设计，我了解了设计要求，掌握了设计步骤,

学会熟练地计算在给定原料组成及处理量、产品组分或分离要求的情况下的设计过程，

更为以后在工作中相似的实际操作中打下基础。在此感谢老师和同学的指导与帮助。

目录

第一章原始数据..................................................

第二章设计计算..................................................

1.全塔物料恒算计弊饱出液及残液产量........................

2.塔顶温度、塔底温度及最小回流比的计算...................

2.1确定操作压力..........................................

2.2计算塔顶温度:.........................................

2.3计算平均相对挥发度...................................