安全新形势下高支模技术（可编辑）

安全新形势下高支模技术一、高支模安全形势依然严峻二、五花八门的高支模三、钢管支架高支模安全监控点三、转换结构高支模成功案例

四、大悬挑结构高支模成功案例五、复盘讲座内容2014年12月31日住房城乡建设部关于对北京“12•29”等五起坍塌事故的通报近期连续发生的5起坍塌事故，暴露出一些地区和单位建筑施工安全工作存在薄弱环节，给全国建筑工程品质安全管控工作敲响了警钟。为坚决遏制较大及以上安全事故频发态势，我部决定采取以下四项措施：一是发生死亡5人及以上事故，我部将赴事故现场了解情况，并召开新闻发布会通报事故情况。二是对发生较大及以上事故的义务企业，一年内不得承接新的工程项目。三是对事故频发、造成恶劣作用的地区，我部将责令当地主管部门依法在一定范围内开展停工评估，切实消除隐患后方可复工。四是我部将对每起较大及以上事故的查处工作进行挂牌督办，督办是否符合时限要求、是否合法合规、是否处罚到位。对事故的查处情况，将在中国建设报上公布。一、高支模安全形势依然严峻2014年10月20日，江西省吉安市新干县河西接待中心工程，发生模板支撑体系坍塌事故，造成6名施工人员死亡。该工程建设单位，江西武功山嵘源国际温泉度假村有限公司；施工单位，江西省新干县建筑工程公司，法定代表人李耀东，项目经理邓和平；监理单位，江西建科建设监理工程有限公司，法定代表人周向民，项目总监赵协伟。主要违法违规行为：一是建设单位未按规定办理招投标手续；二是施工单位超资质承揽工程、违法分包工程；三是施工单位未

按要求编制和核准模板支架专项施工策略；四是施工单位未按规定对高支模进行验收；五是施工单位未按图施工，工程实体存在品质问题；六是监理单位未履行监理职责，项目总监长期不在岗，现场监理不到位。一、高支模安全形势依然严峻2014年11月20日，宁夏回族自治区吴忠市盐池县供热公司南苑热源站工程，发生模板支撑体系坍塌事故，造成3名施工人员死亡。该工程建设单位，盐池县供热公司；施工单位，宁夏德昌建设工程有限公司，法定代表人赵宏民，项目经理刘勤俭；监理单位，宁夏诚信工程建设监理有限公司，法定代表人田福才，项目总监闫金勇。主要违法违规行为：一是建设单位未取得施工许可证

即开工建设；二是施工总包单位存在转包及违法分包行为；三是施工单位未按要求编制和核准模板支架专项施工策略，违反安全技术规程灌注混凝土；四是监理单位现场监理不到位。一、高支模安全形势依然严峻2014年11月20日下午13时30分左右，宁夏盐池县德昌建设工程有限公司承建盐池县供热公司南苑热源站供热工程项目，在灌注锅炉房屋顶混凝土梁28米高处，因模板支撑体系不稳定，发生一起坍塌事故，将施工现场脚手架打致倾斜，致使脚手架内正在施工作业的6名工人中3人（张志琴，女，盐池县青山乡人，身份证号冯彦福，男，盐池县花马池镇人，身份证号邓鹏，男，甘肃省平凉人，身份证号直接坠落地面，送往盐池县人民医院经抢

救无效死亡；2名工人在坠落过程中掉入二层硬防护脚手架内受重伤，已转入宁夏医科大学附属医院进行抢救；1名工人受轻伤，在盐池县人民医院住院治疗。一、高支模安全形势依然严峻2014年12月19日，河南省信阳市光山县幸福花园工程，发生模板支撑体系坍塌事故，造成5名施工人员死亡。该工程建设单位，光山县城镇建设研制公司；施工单位，光山县城建建筑安装工程有限公司，法定代表人刘方，项目经理吕自东；监理单位，光山县工程建设监理站，法定代表人梅宝贤，项目总监陈金亮。主要违法违规行为：一是建设单位违法发包；二是施工单位存在出借资质证书行为；三是劳务分包及劳务用工不标准；四是施工人员违规搭设模板支架及灌注混凝土，违规处置重大险情；五是钢管、扣件品质严重不合格；六是工程实体存在严重品质问题；七是监理单位未依法履行监理职责，对现场存在的违法违规行为未及时制止。一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻据查，发生坍塌事故的幸福花园小区项目，项目用地26000多平方米，总建筑面积117000多平方米。发生坍塌的为1号商铺楼，该楼设计长度为46.2米，宽度为17.25米，3层高，建筑面积为2390多平方米。12月19日下午4点多，正在进行第一层混凝土灌注结构施工时发生坍塌。据光山县委宣传部官方通报显示，此次事故共造成5人死亡、9人受伤，伤者还包括一名12岁的男孩。12月22日，光山县警方相关负责人说，从目前调查物料看，19日上午10时，工人们开始对一层框架进行整体混凝土灌注，下午2时结束。半个小时后，施工队负责人识别倾斜，把研制商、监理员喊过来，商量怎么办。最初，曾试图用挖掘机把楼捣正，但识别无法处理，后研制商要求拆除。该负责人说，拆除过程中采取的一些措施不到位，用铁锹敲掉混凝土，再用水冲走，这样，钢筋架还能用，可降低损失。就在拆除过程中，发生

坍塌。一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻1项目施工队低级错误的支模坍塌事故案例2014年11月20日下午12点50分在碧景山庄二期地下室车库顶板斜坡面区域在后浇带附近灌注厚度为350mm的混凝土板时发生了模板支架局部坍塌事故，并造成木工带班长1人死亡。一、高支模安全形势依然严峻查看的局部坍塌事故区域的梁板模板支架采用了扣件式钢管支撑排架，楼板下的基本的排架尺寸为0.8×0.8m，其中立杆由于楼板为斜坡面板，其高度有变化，木工班组在立杆基本长度为

3.3m的基础上进行了用高度为0.7m的短钢管用对接扣件进行了统一的对接处理，在对接钢管端面不平整的情况下，对接接长的立杆有局部偏折，加之搭设的支架底部扫地杆很少，特别是立杆的中部及顶部水平主要为单方向搭设，造成立杆的支撑长度达4m左右，承载力严重不足是该事故的直接原因。一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻在坍塌事故发生区域附近为后浇带，梁下的支撑钢管作了加密及有可调托撑加强，但板下为单向水平杆直角扣件抗滑承力，因此，在立杆水平杆缺失的情况下，更使坍塌容易发生在后浇带附近的楼板区域，是该事故的技术原因之二。一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻该事故的发生还因木

工带班长在灌注混凝土时识别了楼板下方的扣件钢管架立杆发生了局部偏斜，并已灌注混凝土楼板有下沉趋势时，进入灌注混凝土下方的支架内试图作支顶加固，直接导致压入支架内，此为严重运行不当。一、高支模安全形势依然严峻2从量变到质变的大断面隧道钢筋笼安装坍塌事故案例2014年12月17日傍晚5点左右，位于南京玄武区蒋王庙

的地铁四号线隧道工地发生钢筋架垮塌事故，事故导致4人死亡3人受伤。记者19日了解到，南京地铁所有工地被叫停。一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻一、高支模安全形势依然严峻(1)普遍的共享空间大堂高支模二、五花八门的高支模(此区域高支模为从-1.70m~+29.20m）,支模高度30.90m600*500暗梁张拉后浇带张拉后浇带BDF现浇空心板h=500600*500暗梁1000*500预张力暗梁h=250+29.20+29.20h=250+29.20B2B1-2张拉后浇带B3-1张拉后浇带+29.20+29.20+29.20(此区域高支模为从-2.15m~+29.20m）,支模高度31.35m高支模区域南京青奥村南通新华施工的B2与B1-2、C2与C3-1之间连廊结构从地下室顶板（-2.15m）至屋面层（+29.20m），层高31.35m；B2与B3-1、C2与C1-2之间连廊结构从地下室顶板（-1.7m）至屋面层（+29.20m），层高30.90m，均属于高大模板支撑体系。二、五花八门的高支模二、五花八门的高支模二、五花八门的高支模(2)普遍的地下室顶板高支模二、五花八门的高支模(3)普遍的大型场馆顶板高支模二、五花八门的高支模(4)普遍的高架桥高支模二、五花八门的高支模(5)抽水储能电站顶板高支模二、五花八门的高支模3.1对扣件钢管支架高支模的再认识（1）钢管扣件品质的现状与作用解析评估出的劣质扣件。2003年6月25日，杭州市品质技术监控局曾向社会公布了一项对杭城部分建筑工地脚手架钢管和扣件品质专项评估的结果，识别杭州市30多个施工现场16批次的脚手架钢管和扣件，其中合格钢管只有1批次，合格率仅为6．25％，扣件品质更加糟糕，合格率为零！三、钢管支架高支模安全监控南京某工地的劣质对接扣件。2006年7月在浦口工地看到劣质扣件，直角扣件重0.9kg用机械螺母代替扣件螺母北京“西西工程”事故调查专家用扭力扳手评估扣件拧紧力矩。南京某工地组织人力将机械螺母替换为扣件螺母。扣件螺母机械螺母扣件品质作用解析：在目前状况下，要采用品质合格的扣件难度很大；坚决提倡在高支模大截面梁下扣件钢管顶部插入可调托撑；项目部应对本工地的扣件的品质有足够的

认识，并杜绝可锻铸铁韧性不足易发脆断的扣件；在一般高支模区顶部选用品质好的并且为标准扣件螺母的扣件，才可保证标准规定的拧紧力矩。三、钢管支架高支模安全监控出口的锻钢扣件三、钢管支架高支模安全监控三、钢管支架高支模安全监控三、钢管支架高支模安全监控三、钢管支架高支模安全监控（2）扣件钢管高支模架的构造与承载力作用解析

天津大学做的扣件钢管支架承载力测试得到的启发：（2）扣件钢管高支模架的构造与承载力作用解析

天津大学做的扣件钢管支架承载力测试得到的启发：加载反力梁及顶部U形托撑三、钢管支架高支模安全监控三、钢管支架高支模安全监控

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2007年东南大学对扣件钢管支架的节点抗扭刚度进行了基本反演理论的测试研究。（3）扣件拧紧力矩与节点抗扭刚度2007年东南大学对扣件钢管支架的节点抗扭刚度进行了基本反演理论的测试研究。8.7×107、9.3×107N·mm/rad。运算结果证明，扣件联结节点刚度系数随螺栓拧紧力矩增大而增大，但当拧紧力矩≥40N·m，节点刚度系数提升不明显。西安建筑科技大学胡长明教授的扣件钢管半刚性节点刚度测试（采用直角扣件抗弯刚度测试）结果为：当拧紧力矩为20、30、40、50、60

N·m时，分别为

6.4×107、7.5×107、8.5×107、9.2×107、11.8×107N·mm/rad测试条件是：钢管Φ48×3.21，新扣件自重为10.0～10.9N。对整架测试结果进行位移反解析研究，最后确定可引入整架数值解析运算的节点刚度系数为：当拧紧力矩为15、30、40、50N·m时，节点刚度系数Rk分别为3.0×107、5.5×107、扣件拧紧力矩T（N·m）线性稳定承载力PE（kN）非线性稳定承载力Pcr（kN）P

P刚接

cr

cr

100%P刚接cr1522.9019.86-46.3%3029.9525.68-30.7%4035.6528.50-22.9%5036.4729.00-21.5%刚性节点57.1436.96──立杆偏压形式直角扣件拧紧力矩指标解析结果454035302520151050153040立杆轴压立杆偏压50

刚接扣件拧紧力矩（N·m）稳定承载力（kN）对于扣件式钢管高大模板支撑结构，无论是立杆轴压受力形式还是立杆偏压受力形式，在进行稳定性解析时，均不能忽视扣件拧紧力矩对支架稳定承载力的作用。水平杆步高（mm）线性稳定承载力PE（kN）非线性稳定承载力Pcr（kN）P

P(1800

)

cr

cr

100%P(1800

)cr150038.6129.4515.0%160035.3228.009.4%170032.4526.804.7%180029.9525.60──（4）立杆偏压形式水平杆步高作用解析1.51.6343332313029282726252423222120稳定承载力（kN）1.7

1.8水平杆步高（m）立杆轴压立杆偏压对于扣件式钢管高大模板支撑结构而言，无论是立杆轴压

受力形式还是立杆偏压受力形式，水平杆步高对其结构稳定承载力均有较大的作用。指标解析结果证明，扣件式钢管模板支撑结构稳定承载力随步高减小而增大，所不同的是水平杆步高对立杆轴压形式的作用程度要高于对立杆偏压形式的作用程度。对于扣件式钢管高大模板支撑结构而言，无论是立杆轴压受力形式还是立杆偏压受力形式，当水平杆步高一定时，其立杆间距越小，其稳定承载力越大。对于立杆偏压受力形式，当水平杆步高为1500mm，立杆间距为500×500mm的稳定承载力比1000×1000mm的稳定承载力高12%左右；当水平杆步高为1800mm，立杆间距为500×500mm的稳定承载力比1000×1000mm的稳定承载力高10%左右。由此可知，对于扣件式钢管高大支模架结构而言，当水平杆步高一定时，立杆间距的降低（立杆布置数量增多）并不能显著的加强其极限稳定承载力，考虑经济性因素，不能仅仅通过减小立杆间距来加强承载力。253035稳定承载力（kN）201510500.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0ηh=1500mmh=1600mmh=1700mmh=1800mm对于立杆轴压形式的扣件式钢管高大模板支撑结构而言，立杆顶部悬臂段长度对其稳定承载力具有大的作用。支架稳定承载力随悬臂长度的提升而降低，其极限稳定承载力基本与η成线性关系变化。（5）立杆顶部悬臂高度作用解析运算结果证明，为了加强扣件式钢管高大模板支撑体系的稳定承载力，可以采取降低支撑架结构最顶一层水平杆步高的措施。并且运算结果证明，支撑架结构稳定承载力可主张基本与δ近似成线性关系。

(h

800)

h最顶一层

水平杆步高（mm）

(h

800)

h8000.0010000.1112000.2214000.3316000.4418000.56（6）立杆顶部步高作用解析4812162024162422201826轴压步高1500mm轴压步高1800mm偏压步高1500mm偏压步高1800mm稳定承载力（kN）支架步数扣件式钢管高大模板支撑结构稳定承载力随搭设步数提升而降低。模板支撑结构极限稳定承载力基本与搭设步数成线性关系。N（7）立杆搭设步数作用解析无扫地杆

有扫地杆模型扣件式钢管模板支撑结构整体稳定极限承载力运算结果证明：不设置扫地杆高支模架结构非线性稳定承载力比设置扫地杆减小约15%左右，因此为了保证扣件式钢管高大模板支撑体系的安全，必须要距离地面约300mm设置扫地杆，避免支架底部变形过大失稳导致支架整体坍塌。（8）支架有无扫地杆作用解析板式混凝土结构的支模架，立杆顶端受大小相等的竖向力P作用。运算选取一个纵、横向跨数为12×12的扣件式钢管模板支架作为基本运算模型，水平杆的步距为1800mm，步数N=6，立杆水平间距lx=ly=1000mm，a=b=300mm，扣件拧紧力矩T=30Nm。结合立杆轴压、立杆偏压两种受力形式，分别运算无剪刀撑、剪刀撑每隔9跨设置、剪刀撑每隔6跨设置、剪刀撑每隔3跨设置、架体四周设置剪刀撑、架体四周设置剪刀撑+中间每隔9跨设置，共6种工况。（9）支架竖向剪刀撑作用解析竖向剪刀撑的设置对两种受力形式模板支撑结构稳定承载力的作用趋势大体一致；设置剪刀撑可以有效加强支撑结构的稳定承载力；综合考虑安全性、经济性因素，对于板式混凝土结构的扣件式钢管高大模板支撑结构而言，应在支架四周以及中间每隔9跨左右设置竖向剪刀撑可以保证支撑结构的稳定性。稳定性解析证明，与板式混凝土结构模板支撑架失稳模式类似，无竖向剪刀撑时支架结构有侧移失稳，设置竖向剪刀撑支撑

结构以弯曲失稳为主。类似板式混凝土结构模板支撑，竖向剪刀撑设置对两种受力形式支撑结构稳定承载力的作用趋势大体一致；设置剪刀撑可以有效加强模板支撑结构的稳定承载力。对于梁板式混凝土结构的扣件式钢管高大

模板支撑结构而言，由于其作用力的不均匀性，应当在大梁底布置竖向剪刀撑，加强模板支撑结构整体稳定承载力，并且四周也可以布置剪刀撑以提升支架结构的安全性。与未设置水平剪刀

撑的扣件式钢管高大模板支撑架相比，设置水平剪刀撑可以加强稳定承载力约7%~10%之间。水平剪刀撑每隔6步、4步、2步设置，稳定承载力加强幅度不大。因此，对于支模高度较高或者搭设成独立方塔架形式的支撑结构，自顶层向下每隔4~6步设置与立杆扣接的水平剪刀撑可以加强支撑结构的安全性。（10）支架水平剪刀撑作用解析2468P(kN)00

10

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90u(mm)设置核心区域加强

未设置核心区域加强扣件式钢管高大空间支撑结构加强支

撑核心区域，可以提升支撑结构的整体刚度，加强稳定承载力。具体来说，对于如图所示梁板式混凝土结构扣件式钢管支撑体系，对于立杆轴压受力形式可以加强承载力约25%，对于立杆偏压受力形式可以加强承载力约35%。（11）支架核心区域加强解析(1)采用支托钢桁架的转换梁高支模——南通王府大厦在已开业的家具商场顶板上方施工梁式转换层，上部提升高层住宅楼，高支模架不落在顶板上。四、转换结构高支模——转换梁四、转换结构高支模——转换梁四、转换结构高支模四、转换结构高支模四、转换结构高支模(2)采用满堂扣件钢管排架的转换梁高支模——苏州园区国际大厦苏州工业园区国 际大厦转换梁楼 盖施工钢管排架 支模地上19层，地下2层大厅井式转换梁层平面尺寸为18m27m，上抬12层9m9m柱网框架绍兴一建于1999年8月施工四、转换结构高支模苏州工业园区国 际大厦转换梁楼 盖施工钢管排架 支模大厅井式转换梁层平面尺寸为18m27m，板厚250mm，支模高度25m模板支架策略进行了专家论证：策略一：钢管排架策略二：型钢桁架四、转换结构高支模苏州工业园区国际大厦转换梁楼盖施工钢管排架支模

大厅井式转换梁尺寸为X向1000mm3500mm，跨度27m;Y向10003200mm，跨度18m；C50砼。四、转换结构高支模苏州工业园区国 际大厦转换梁楼 盖施工钢管排架 支模在双向预张力大梁交叉点设4根高承载力钢柱，俗称“救命柱”大厅边缘组件预埋钢板，熔接钢三角挑架，利用边缘组件卸载四、转换结构高支模苏州工业园区国际大 厦转换梁楼盖施工钢 管排架支模转换梁下25m高的钢管支架设置加强带，以保证支架的整体刚度，减小晃动在下部楼层边梁砼施工时，预埋了短钢管支架外周的水平连系杆均与预埋短管扣接四、转换结构高支模苏州工业园区国际大 厦转换梁楼盖施工钢 管排架支模搭设时钢管林立，排架的基本尺寸：立杆间距428428mm，步高1600mm由于抢工期，10m以上支架立杆偏移，最大200mm，更显加强带及与周边组件扣接的重要四、转换结构高支模苏州工业园区国 际大厦转换梁楼 盖施工钢管排架 支模钢管排架支模搭设整齐，底部双向均设扫地杆立杆是否设木枋垫有争议剪刀撑的设置是必需的构造措施四、转换结构高支模苏州工业园区国际 大厦转换梁楼盖施 工钢管排架支模梁底模下木枋与梁轴正交布置，将

13t/m的负荷均匀分布到每排6根的钢管立柱上木枋的放置方向、 间距和长短等决定 了大梁施工线负荷

的分配四、转换结构高支模苏州工业园区国 际大厦转换梁楼 盖施工钢管排架 支模地下室两层均搭设钢管排架，间距为

800800mm浇砼时，对地下室顶板作评估，识别梁有小于

0.15mm的裂缝四、转换结构高支模(3)采用组合梁内型钢吊模的转换梁高支模——广州天誉大厦130m高空支模施工地下6层地上38层裙楼6层高度为172.9m建筑面积约14万㎡裙房上矗立南、北两座塔楼，其中南楼为超五星级酒店，北楼为高级办公写字楼，两楼相距20m四、转换结构高支模连体结构于

134.2m（第32层）的高度通过大型型钢混凝土转换层结构将两座塔楼连成整体，且转换层下为一悬挂结构，连体结构7层。连体结构剖面图四、转换结构高支模转换层钢主梁平面布置图四、转换结构高支模策略：充分利用转换层钢主梁自身的承载能力

转换层钢主梁设计为熔接H型钢，截面高2200㎜，教训算具有相当大的承载能力，绝对可以利用其悬挂运行平台和自身的模板体系。设计、建设和施工单位经过多次研究，主张可以在转换层钢主梁下悬挂一层钢结构组合楼板。该层组合楼板在施工阶段作为运行平台搭设模板支撑架，在利用阶段作为超高层建筑的永久性避难层，既保证了高空作业安全，节省了施工费用，又为业主提升了570㎡的利用面积四、转换结构高支模四、转换结构高支模转换层梁模板设计为自承重模板体系截面高度为2600㎜的转换梁其混凝土侧压力由对拉螺栓承受，而混凝土自重和施工负荷则由梁底部的吊拉钢筋与槽钢横楞承受。吊拉钢筋采用Φ

20钢筋制作，上端熔接在钢主梁腹板两侧的加劲肋板处，下端带有滚压直螺纹套筒，将槽钢横楞承受的转换梁混凝土自重和全部施工负荷传递给钢主梁。钢主梁在施工阶段的强度、刚度以及平面外稳定经过验算均满足要求四、转换结构高支模四、转换结构高支模四、转换结构高支模南京娄子巷高层商住楼2m厚砼转换板施工钢管排架支模地下1层，地上28层转换板2m厚，位于第6层，单块面积约

900m2，C40砼用钢管排架支模，一次性在第5层楼面上灌注砼模板支架的设计承载力为67kN/m2四、转换结构高支模——转换板南京娄子巷高层商住楼2m厚砼转换板施工钢管排架支模钢管排架间距

300600mm，步 高1600mm立杆顶部为双扣件抗滑，全部用扭力扳手评估验收立杆的抗滑设计承载力12

kN四、转换结构高支模——转换板南京娄子巷高层商住楼2m厚砼转换板施工钢管排架支模钢管排架间距300600mm钢管顶部铺放木枋四、转换结构高支模——转换板南京娄子巷高层商住楼

2m厚砼转换板施工钢管排架支模防止侧模炸模，有裙楼部位，设钢管斜撑，并固定在裙楼楼面上四、转换结构高支模——转换板南京娄子巷高层商住楼2m厚砼转换板施工钢管排架支模防止侧模炸模，无裙楼部位，在灌注支模层的剪力墙时，预埋水平钢管，搭设钢管斜撑。四、转换结构高支模——转换板南京娄子巷高层商住楼2m厚砼转换板施工钢管排架支模灌注砼时，应注意加载对称，宜对称灌注，并注意泵管的抖动作用四、转换结构高支模——转换板南京宏安高层商住楼2.1m厚钢骨砼转换板施工钢管排架支模模板支架设计负荷70kN/m2，钢管排架间距300600mm，木枋间距@200地下室排架间距600600mm

，地上一层排架间距300600mm四、转换结构高支模——转换板三亚海棠湾仁恒度假村皇冠假日酒店工程超长转换层厚板高支模案例。四、转换结构高支模——转换板本工程为三亚海棠湾仁恒度假村皇冠假日酒店工程，位于海棠湾旅游研制区9号地块。建筑面积地上59115.1m2，地下26301.22m2；地下2层，地上14层，建筑总高58.1m，大堂转换层层高10.6m，标准层

3.80m，地下二层5.8m，地下一层6m；采用了框架结

构、框架-剪力墙结构，在1层顶板处采用厚板转换，板厚1.2m，层间净高9.4m；转换层厚板混凝土强度等级C40，板面、板底均采用双层、双向配筋

Φ32@130（HRB400钢筋），其他层梁板混凝土等级为C35，竖向支撑组件（框支柱与剪力墙）混凝土等级为C50。四、转换结构高支模——转换板本工程转换层厚板长度达220m，高度

1200mm，支模高度9.4m，灌注负荷较重，模板支撑高度大，属于风险性较大的高大模板工程范畴，其模板支撑与混凝土灌注施工是本工程的一个难点。四、转换结构高支模——转换板部位层高（mm）板厚（mm）1层（结构转换层）94001200B1层6000200B2层5800180四、转换结构高支模——转换板思考的问题：转换层下支模采用什么样的钢管支架体系？三层模板支撑基本的架体间距如何？怎样最省钱？支模和拆模如何考虑？三层模板支撑间的承受负荷的传力关系？如何实现既经济合理又安全

可靠的超级转换板支模施工！四、转换结构高支模——转换板1规划转换板的钢管支架层策略表1

模板支撑指标部位层高（mm）板厚（mm）木枋间距（mm）立杆横杆步距（m）扣件形式横距（m）纵距（m）结构转换层94001200500.60.61.5m双1）Q235钢材Φ48×2.7钢管；2）12mm厚木胶合板；3）50×100mm木枋；4）M16对拉螺杆；5）脚手架用扣件；6）可调托撑。四、转换结构高支模——转换板（1）负荷设计值、标准值运算钢筋混凝土自重标准值模板及木枋自重标准值施工负荷标准值①运算支架时26KN/m3×1.2m=31.2kN/m20.5KN/m22.5kN/m2负荷设计值：q=1.35×（31.2+0.5）+0.7×1.4×2.5=45.245kN/m2负荷标准值：qk=31.2+0.5+2.5=34.2kN/m2②运算模板及木枋时负荷设计值：q=1.35×31.2+0.7×1.4×2.5=44.57kN/m2负荷标准值：qk=31.2+2.5=33.7kN/m2四、转换结构高支模——转换板（2）支架验算①支架立杆承载力复核由于采用可调托撑支撑，支架立杆为轴心受压状态，按轴心受压组件运算。按0.6m×0.6m排列钢管，每根钢管要承受的轴心负荷：N=45.245×0.36=16.29kN支撑架搭设高度约为9.4m，考虑下扫地杆离地200mm，步高设置为6×1.5m，顶部伸出段长度管控在0.2m。a）顶部立杆段运算长度运算k=1.185；

1=1.386；h=1.5m；a=0.2m；四、转换结构高支模——转换板b）非顶部立杆段运算长度运算。四、转换结构高支模——转换板立杆张力较标准允许值超过约8.9%，尚处在

10%的安管控范围内。同时，参考天津大学有关扣件式钢管脚手架的模型测试结果，按照本策略指标搭设的脚手架立杆极限承载力为3t（未考虑负荷分项系数），考虑2.0安全系数，可用于实际工程的脚手架立杆承载力为1.5t，而本工程立杆承担竖向负荷为

1.23t（1.23=34.2×0.36/10），因此，仍然说明本工程搭设策略安全、可靠。四、转换结构高支模——转换板根据本工程支架搭设指标，采用Midas/Gen有限元解析软件建立其整体有限元模型。钢管采用梁单元仿真，支架底部为铰接，立杆顶部试加

16.29kN集中力进行运算解析。经运算，支架的整体竖向变形最大值为

2.1mm，支架立杆的最大压张力为44.9MPa。刚度及强度均满足安全施工要求。四、转换结构高支模——转换板灌注转换层工况下，经有限元运算，支架的整体竖向变