高支模方案修改

中海华山珑城A-2地块高大模板专项施工方案PAGEPAGE1华山珑城A-2地块项目经理部目录1.编制依据 12.工程概况 13.施工安排 24.施工准备与资源配置计划 55.支撑系统设计 66.模板拆除 827.成品保护 838.安全文明施工要求 83编制依据1.1《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002（2011版）1.2《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3－2010）1.3《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20081.4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）1.5《建筑施工安全技术手册》1.6中海华山珑城A-2地块工程施工图纸1.7山东枣建建设集团公司《管理文件汇编》及《程序文件》。工程概况2.1工程概况2.1.1工程名称：中海华山珑城A-2地块2.1.2建设地点：济南市华山镇2.1.3建设单位：济南中海城房地产开发有限公司2.1.4监理单位：山东泉景工程咨询有限公司2.1.5总建筑面积115800平方米，其中地上98774.26平方米，地下部分17025.74平方米。2.1.6建筑层数及高度：本工程包括7个单体分别为26层27层和33层，总高度95.7米。2.1.7建筑结构安全等级：二级。2.1.8建筑耐火等级：一级。2.1.9抗震设防烈度：6度设防。2.1.10抗震等级:33层三级，26层27层四级。2.1.11结构类型：框架剪力墙结构。2.1.12建筑设计使用年限：50年。2.1.13地下车库部分为人防区。2.2方案设计概况2.1.1、方案适用范围：地下室人防区域顶板。2.1.2、本工程结构概况：地下室人防区域顶板厚350mm，其中部分区域板厚400mm、车库最大梁600*1400。地下室人防部分顶板结构类型为无梁楼盖。2.1.3、材料选择：模板采用15mm木胶板，50×100mm木方，φ48x3.0mm2.3高大模板区域根据济南市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定中规定符合下列条件之一的模板支撑系统称为高大模板支撑系统：（一）高度超过6.5m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（二）跨度超过15m现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（三）施工总荷载大于12kN／m2（板200mm厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（四）集中线荷载大于15kN／m（梁500mm宽×1000mm高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（五）滑模模板及其它特殊脚手架（搭设高度超过30m的构筑物脚手架）。根据图纸设计，本工程地下室人防部分顶板厚350mm、部分区域400mm；转换梁600×1400，属于高大模板区域，因此对以上部分模板支撑体系进行设计施工。施工安排3.1工程施工目标3.1.1质量目标所有模板必须符合规范要求，一次验收合格。1、主控项目：上下层立柱应对准，并铺设垫板。避免油污染钢筋和混凝土。2、一般项目：模板接缝处不得漏浆；在浇筑之前木模应浇水湿润，但板内不应有积水。混凝土浇筑之前，模板内的杂物应清理干净。模板起拱，高度必须符合要求。3、预埋件和预留洞允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留洞中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0现浇结构模板安装的允许偏差项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差1.5m表面平整度53.1.2安全目标认真贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，落实在工程施工中的安全责任，做到各知其责、各负其责。保证人身安全、实现安全生产，制定目标如下：序号管理目标1杜绝重伤、死亡事故2轻伤事故频率控制在0.5‰以内3施工人员、工人安全教育必须达到100%4单项安全技术措施必须有针对性5施工用电达到国家、地方及公司标准6三宝、临边防护达标7施工机具、防护齐全有效8施工现场安全达标率100%9施工现场文明施工率100%3.1.3环境目标环保目标项目分项目标环境保护扬尘施工现场采用双层密目网防扬尘，并且及时洒水，生活区用洒水车洒水一天两遍。大气污染符合国家标准噪音污染符合国家GB12523标准要求水污染符合国家GB8978标准要求。固体废弃物10万平方米建筑垃圾不超过400吨。建筑垃圾再利用和回收率达到30%。3.1.4成本目标合理配制模板，优化施工工艺，墙采用木胶板，楼顶板采用木胶板，在混凝土同条件试块抗压强度满足规范的拆模强度及时拆模，提高顶板模板的周转率。柱采用木胶板。配模中，严禁优材劣用、长材短用、大材小用，合理使用木材。3.2项目管理组织机构序号姓名项目部职务小组职务1张会项目经理组长2褚衍奎项目总工副组长3李季生产经理副组长4魏伟安全员组员5张堃技术员施工准备与资源配置计划4.1施工准备：4.1.1技术准备：项目部由项目技术负责人组织，仔细学习施工图纸和施工规范，对于图纸的存在的问题在施工前与设计办好洽商和变更。项目部设立专职技术人员负责模板支设的技术工作，两名工长负责现场的模板现场支设与安装。墙体、柱模支设前，墙、柱钢筋、预埋件、各种预留洞口、避雷等工序均已完成，并经检查验收合格后方能进行合模。4.1.2现场准备施工阶段在建筑物的东侧设立周转料堆放场、木工加工棚、半成品堆放场，并在加工区设置配电箱、消防箱，灭火器等设施，整个场区地面用细石砼同进行硬化。４.2资源配置计划：4.2.1劳动力配置计划：工种施工投入劳动力情况木工60机械工6塔吊司2信号工24.2.2物资配置计划及用量：本工程模板采用15mm木胶板，50mm×100mm木方，φ48x3.0mm钢管，φ14对拉螺栓。周转材料和施工机具应提前进场，并满足施工进度要求。模板检验仪器水准仪线坠、钢尺等。支撑系统设计5.1地下室人防顶板５.1.1支撑系统选型、选材本区域内梁、板均采用木胶板；次龙骨采用50*100mm的木方，主龙骨、立杆、斜撑等支撑构件采用Ф48×3.0mm的钢管；标准扣件；对拉螺栓、顶撑，采用扣件式满堂脚手架支撑。５.1.2顶板模板支撑体系楼层顶板模板支撑体系采用扣件式满堂支撑架，模板采用15mm厚木胶板，次龙骨采用50*100mm木方，间距200mm，主龙骨采用Ф48×3.0mm的双钢管。满堂支撑体系地下室立杆间距800mm，立杆顶部使用U型顶托支撑在主龙骨上，且顶托伸出钢管的高度小于等于200mm。所有支撑架距地面300mm处设置纵横向扫地杆，第一步、第二步纵横向水平拉杆距地面1500mm，第三步水平拉杆间距1200mm，最上部水平拉杆根据层高不同但不得大于500mm。满堂模扳支架外围立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部每隔8跨在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑，在其支架中部设置水平剪刀撑。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，剪刀撑应与地面顶紧，并采用两个旋转扣件在距立杆两端不小于100mm处进行固定。跨度大于4m的楼板跨中应按2‰坡度起拱。施工时应注意仅在跨中起拱，四边与墙体相交处保持水平。由于地下室顶板部分区域板厚为400mm，所以板支撑体系计算按照400mm厚板进行验证，支设高度为3.7米。梁模板支撑体系地下室负四层梁板中最大梁为600mm×1400mm，梁模板采用15厚木胶板，次龙骨采用50*100mm木方，主龙骨采用Ф48×3.0mm的钢管，梁底支撑立杆横向设2根，梁底立杆纵向排距为0.8m，梁底次楞木枋纵向布置，共设3根，主楞双钢管置于立杆端的“∪”可调支托内，沿梁宽横向布置。梁侧模次楞木枋顺梁方向布置，间距200mm，外主楞双钢管竖向布置，间距同对拉螺栓，Φ14对拉螺栓自梁底起向上200＋400×2道（按梁高作变化），纵向间距400mm。300mm×850mm的梁模板支撑体系除按上述支撑体系支设外，在梁底设置1根立杆。５.1.3受力验算（1）顶板计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):3.7；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.400；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.65；楼板的计算厚度(mm):400.00；楼板的计算长度(m):7.80；施工平均温度(℃):20.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×1+0.4×1=7.85kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×7.85+1.4×2.5=12.92kN/m最大弯矩M=0.1×12.92×0.22=0.052kN·m；面板最大应力计算值σ=51680/37500=1.378N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.378N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=7.85kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×7.85×2004/(100×9500×4166666.667)=0.002mm；面板最大允许挠度[V]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.2×0.3=1.5kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.2=0.07kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.5+2)×0.8×0.2=0.72kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.5+0.07)=1.884kN/m；集中荷载p=1.4×0.72=1.008kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.008×0.8/4+1.884×0.82/8=0.352kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.008/2+1.884×0.8/2=1.258kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.352×106/83.333×103=4.228N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为4.228N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.8×1.884/2+1.008/2=1.258kN；方木受剪应力计算值T=3×1257.6/(2×50×100)=0.377N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.377N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.5+0.07=1.57kN/m；集中荷载p=0.72kN；方木最大挠度计算值V=5×1.57×8004/(384×9500×4166666.67)+720×8003/(48×9500×4166666.67)=0.406mm；方木最大允许挠度值[V]=800/250=3.2mm；方木的最大挠度计算值0.406mm小于方木的最大允许挠度值3.2mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.884×0.8+1.008=2.515kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.755kN.m；最大变形Vmax=0.766mm；最大支座力Qmax=11.004kN；托梁最大应力σ=0.755×106/8980=84.044N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的计算最大应力计算值84.044N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.766mm小于800/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.65=0.644kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.3×0.8×0.8=4.8kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.668kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.8×0.8=2.88kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.833kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.833kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.3×2=2.1m；L0/i=2100/15.9=132；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10833.072/（0.386×424）=66.191N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=66.191N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）梁计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.40混凝土板厚度(mm):300.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.55；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=275mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×2752=8.30×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.30×104/1.88×104=4.429N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.429N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=275mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×2754/(100×9500×1.41×105)=0.261mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=275/250=1.1mm；面板的最大挠度计算值ω=0.261mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.275=6.04kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.04×500.002=1.51×105N.mm；最大支座力:R=1.1×6.039×0.5=3.321kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.51×105/8.33×104=1.812N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1.812N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.28=4.95N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×4.95×5004/(100×10000×8.33×106)=0.025mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.025mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.321kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.664kN.m外楞最大计算跨度:l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=6.64×105/8.98×103=73.974N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=73.974N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.398mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.398mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.4=3.6kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.6kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×15×15/6=3.00×104mm3；I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.40×0.90=30.84kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=30.84+0.30+2.02=33.16kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.125×33.163×0.22=0.166kN.m；σ=0.166×106/3.00×104=5.527N/mm2；梁底模面板计算应力σ=5.527N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.80=28.84KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×28.84×2004/(100×9500×2.25×105)=0.112mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.112mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.4×0.2=7.14kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×1.4+0.4)/0.4=0.56kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×7.14+1.2×0.56=9.24kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=9.24+1.26=10.5kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×10.5×0.8×0.8=0.672kN.m；最大应力σ=M/W=0.672×106/83333.3=8.064N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值8.064N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×10.5×0.8=5.04kN；方木受剪应力计算值τ=3×5040/(2×50×100)=1.512N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.512N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=7.140+0.560=7.700kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×7.7×8004/(100×10000×416.667×104)=0.512mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ω=0.512mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.400=35.700kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(35.700+0.350)+1.4×4.500=49.560kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.093kN，中间支座最大反力Rmax=7.307；最大弯矩Mmax=0.227kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.074mm；支撑钢管的最大应力σ=0.227×106/4490=50.55N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值50.55N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=7.307kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.093kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.55=0.55kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.300×(1.50+24.00)=4.406kN；N=1.093+0.55+0.202+4.406=6.251kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=6251.142/(0.209×424)=70.542N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=70.542N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=7.307kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(3.55-1.4)=0.55kN；N=7.307+0.55=7.64kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=7639.902/(0.209×424)=86.214N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=86.214N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！5.2负一层顶板５.2.1支撑系统选型、选材本区域内梁、板均采用木胶板；次龙骨采用50*100mm的木方，主龙骨、立杆、斜撑等支撑构件采用Ф48×3.0mm的钢管；标准扣件；对拉螺栓、顶撑，采用扣件式满堂脚手架支撑。５.2.2顶板模板支撑体系楼层顶板模板支撑体系采用扣件式满堂支撑架，模板采用15mm厚木胶板，次龙骨采用50*100mm木方，间距200mm，主龙骨采用Ф48×3.0mm的双钢管。满堂支撑体系地下室立杆间距800mm，立杆顶部使用U型顶托支撑在主龙骨上，且顶托伸出钢管的高度小于等于200mm。所有支撑架距地面200mm处设置纵横向扫地杆，第一步纵横向水平拉杆距地面1500mm，以上水平拉杆间距1200mm，最上部水平拉杆根据层高不同但不得大于500mm。满堂模扳支架外围立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部每隔8跨在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑，在其支架中部设置水平剪刀撑。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，剪刀撑应与地面顶紧，并采用两个旋转扣件在距立杆两端不小于100mm处进行固定。跨度大于4m的楼板跨中应按2‰坡度起拱。施工时应注意仅在跨中起拱，四边与墙体相交处保持水平。由于地下室负一层顶板部分区域板厚为250mm，所以板支撑体系计算同人防区负四层计算，此处不再验算。梁模板支撑体系地下室负一层梁板中最大梁为400mm×2350mm，梁模板采用15厚木胶板，次龙骨采用50*100mm木方，主龙骨采用Ф48×3.0mm的钢管，梁底支撑立杆横向设2根，梁底立杆纵向排距为0.8m，梁底次楞木枋横向布置，共设4根，主楞双钢管置于立杆端的“∪”可调支托内，沿梁纵向布置。梁侧模内次楞木枋立放横向布置6根，间距200mm，外主楞双钢管竖向布置，间距同对拉螺栓，Φ14对拉螺栓自梁底起向上200＋400×4道（按梁高作变化），纵向间距500mm。5.2.3受力计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):2.35混凝土板厚度(mm):200.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm，400mm，400mm，500mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=307.14mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×307.1432=1.04×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.04×105/1.88×104=5.524N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.524N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=307.14mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9×307.144/(100×9500×1.41×105)=0.406mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=307.143/250=1.229mm；面板的最大挠度计算值ω=0.406mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.229mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.307=6.74kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.74×500.002=1.69×105N.mm；最大支座力:R=1.1×6.745×0.5=3.71kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.69×105/8.33×104=2.023N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.023N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.31=5.53N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.53×5004/(100×10000×8.33×106)=0.028mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.028mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.71kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.927kN.m外楞最大计算跨度:l=500mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=9.27×105/8.98×103=103.276N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=103.276N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.943mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.943mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:14mm；穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18×0.5×0.5=4.5kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.5kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×15×15/6=3.00×104mm3；I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×2.35×0.90=51.78kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=51.78+0.30+2.02=54.09kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×54.094×0.1332=0.096kN.m；σ=0.096×106/3.00×104=3.206N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.206N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×2.350+0.35）×0.80=48.22KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×48.22×133.34/(100×9500×2.25×105)=0.048mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.048mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×2.35×0.133=7.99kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×2.35+0.4)/0.4=0.595kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×7.99+1.2×0.595=10.302kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=10.302+0.84=11.142kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×11.142×0.8×0.8=0.713kN.m；最大应力σ=M/W=0.713×106/83333.3=8.557N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值8.557N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×11.142×0.8=5.348kN；方木受剪应力计算值τ=3×5348.16/(2×50×100)=1.604N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值1.604N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=7.990+0.595=8.585kN/m；方木最大挠度计算值ω=0.677×8.585×8004/(100×10000×416.667×104)=0.571mm；方木的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ω=0.571mm小于方木的最大允许挠度[ω]=3.2mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.350=59.925kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(59.925+0.350)+1.4×4.500=78.630kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.399kN，中间支座最大反力Rmax=12.009；最大弯矩Mmax=0.28kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.1mm；支撑钢管的最大应力σ=0.28×106/4490=62.303N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值62.303N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=12.009kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1.399kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.5=0.852kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.200×(1.50+24.00)=2.938kN；N=1.399+0.852+0.202+2.938=5.39kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=5389.97/(0.209×424)=60.824N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=60.824N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=12.009kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(5.5-2.35)=0.852kN；N=12.009+0.852=12.497kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.167；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.7×1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=124