装配式钢筋混凝土简支t形梁课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁

课程设计计算书

课程名称：结构设计原理

姓名：_________________

学号：________________

年级：_________________

专业：

装配式钢筋混凝土简支T形梁课程设计计算书

设计资料:

1.主要结构尺寸和构造

某钢筋混凝土公路桥梁的主梁构造如图1和图2所示，标准跨径lk=16m,主梁全

长l=15.96m,计算跨径10=I5.5m。主梁之间在1/2、1/4和支点处共设置5道横隔梁，间

距3.85m,主梁间距1.6m。采用装配式简支T形梁结构形式，钢筋骨架采用焊接骨架。

图1主梁纵断田（尺寸单位：mm）图2桥梁横断面（尺寸单位：mm）

2.设计荷载

恒载（结构重力）按钢筋混凝土的重力密度丫=25kN/n?计算；

主梁上作用的活荷载（汽车+人群）按均布荷载q=12.63kN/n?计算；

计算桥面板时，除承受恒载和均布活荷载外，局部在翼缘板端部再作用一个集中荷

载（车轮荷载）P=13KN（按1m板宽计）。

结构重要性系数¥0=1.1。

3.材料规格

混凝土强度等级采用C30o

主梁主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm以下者采用R235级钢筋；

桥面板主筋采用R235级钢筋。

4.设计规范

《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）（简称《公通规》）；

《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）（简称《公桥

规》）。

第一部分主梁尺寸拟定与荷载效应计算

一、拟定主梁、横隔梁细部尺寸

横断面共5片主梁，间距1.6m。纵断面共5道横梁，间距3.85m。尺寸拟定见图,

T梁的尺寸见下表:

T形梁尺寸表（单位：m）

主梁计算主梁梁肋横隔梁横隔梁横隔梁翼板翼板

长度跨径高度宽度高度宽度间距厚度宽度

15.9615.501.300.181.000.15-0.163.850.08-0.141.60

横断面

桥梁横断面图（尺寸整位：cm）

16纵断面

-HH-

§

3857385;385；385

1596

桥梁纵断面图（尺寸单位：cm）

主梁断面图（尺寸单位：cm）横梁断面图（尺寸单位：cm）

二、荷载效应计算

1、桥而板的荷载效应

（一）桥面板的计算图式

（二）桥面板的内力计算

1）恒载及其内力

（1）荷载

恒载：翼板gt=25X1X0.11=2.75KN/m

（2）横载产生的内力

弯距：

M,u.=-l/2Xg(l-b)2=-1/2X2.75X(1.60-0.18)J-2.773KN.m

剪力:

QAH=gx(l-b)/2=2.75X(1.6-0.18)=3.905KN/m

(3)活载产生的内力

汽-20级：

以重车后轮作用于钱缝线上为最不利荷载布置，此时两功的悬臂板各承受一半的

车轮荷载。

按“桥规”，后车轮着地宽度b?及长度也为：也=0.2mb2=0.6m

顺车方向轮压部分宽度：

Pl=p/(4abl)EZ=p/4a'b

ai=a+2H=0.2+2X0.11=0.42m

2LZB

垂直行车方向轮压部分宽度：nrblr/2rn

b尸b2+2H=0.6+2X0.11=0.82mLO

荷载作用于悬臂根部地有效分布宽度：

a=a1+l.4+2Lo=O.42+1.4+2X0.71=3.24m

单轮时：

a=al+2Lo=O.42+2X0.71=1.84m

冲击系数：

1+U=1.3

作用于，每米宽板条上的剪力为：

MAP=-(1+U)xp/4aX(Lo-b.A)X2

=-1.3X120/(4X3.24)X(0.71-0.82/4)X2=-12.04KN.m

单个车轮时：

M*-1.3X32.5/1.82X(0.71-0.21)

=11.61KN.m

取大值:取，=T2.04KN.m

作用于每米宽板条上的剪力为：

QAP=(1+P)X2P/4a=l.3X60/3.24=24.07KN

挂TOO：

按“桥规”，车轮着地宽度bz及长度&为：a2=0.2mb2=0.5m

b.=b2+2H=0.5+2X0.11=0.72m

a尸a2+2H=0.2+2X0.11=0.42m

校缝处2个轮重对于悬臂根部的有效分布宽度为：

2a=ai+l.2+2U=0.42+1.2+2X0.71=0.34m

悬臂根部处的车轮尚有宽度为c的部分轮压作用于需计算的钱接悬臂板上：

C=bl/2(0.9Lo)=0.72/2(0.90.71)=0.17m

a=a+2C=0.42+2X0.17=0.76m

悬臂根部每米板宽的弯距为：

MA.*Xb1/2X(U-b1/4)-P2XC72

P,=2XP/4Xl/(2aXbl)=P/(4aXbJ

P2=P/4Xl/(a-XbJ=P/(4aXb)

带入后得：

MAg=-P/(4aXb1)Xb1/2X(L「E/4)-P/(4a'XbJXC72

=-250/4/3.04X(0.71-0.72/4)-250/(8X0.76X0.72)XO.172

=-12.55KN.m

作用在每米宽板条上得剪力为：

Xb)/2+P2C=P/(8Xa)+PC/4a-X匕

=-250/(4X3.04)X(0.71-0.72/4)-250/(8X0.76X0.72)XO.172

=39.98KN

（4）荷载组合:

恒+汽：

1.2MMi.4MAP=-(1.2X2.773+1.4X12.04)=-20.184KN.m

1.2Q*h+L4Qv=l.2X3.305+1.4X24.07=38.384KN

恒+挂：

1.2M,u<+l.4MA3=-(1.2X2.773+1.1X12.55)=-17.133KN.m

1.2QAg+l.40^=1.2X3.905+1.1X39.98=48.664KN

故桥面板控制截面的荷载效应设计值为：

M,^-20.184KN.mQ」=48.664KN

(5)截面设计、配筋与强度验算

悬臂板根部高度h=14cm,净保护层a=2cm,若选用6^16钢筋(外径18.4mm)。

a.=2+1.84/2=2.92cm

h0=14-2.92=11.08cm

b=100cm

2

Ax=12.06cm

U=AK/(bh0)=12.06/(100X11.08)=0.0102>口川产0.0015

€=uR/RE.0102X340/14.5=0.239<，=0.55

Ao=€(1-&/2)=0.239(1-0.239/2)=0.21

^1/rcXAoXbXRaXh.)2

=1/1.25X0.21X1.OX14.5X0.11082

=29.9KN.in>M)=20.184KN.m

故每米板宽上排采用6中16,钢筋面积为12.06•2。此时钢筋间距为16.7cm,满足

《桥规》要求。下排每米板宽采用5①8,净保护层厚2cm,钢筋从翼板伸出与铺装层联

结。每支主梁翼板上下缘左右各布置3①8作为分布钢筋，使分布钢筋间距不超过256cm.

斜截面强度验算:

不设剪力钢筋的抗剪强度为:

(1+25%)XO.038XR(bXho

=1.25X0.038X1.55X1.00X0.1108=81.58>Qj=48.664KN

所以，不需配置剪力钢筋。

2、主梁的荷载效应

(一)内力计算

1)恒载内力计算：

上部结构自重计算表

构件名单元构件体积及计算式容重每延米重量

主梁1.60X1.30-2X0.71X[1.30-(0.08+0.14)/2=039250.39X25=9.76

外主梁横梁0.89X(0.16+0.15)72x2x0.71x5/15.5=0.0632250.0632X25=1.58

内主梁横梁0.89x(0.16+0.15)/2x0.71x5/l5.5=0.0316250.0316X25=0.79

则各梁的恒载汇总如下:

各梁的恒载汇总表

梁号主梁横梁合计

1(5)9.760.7918.79

2(4)9.761.5819.26

39.761.5819.08

主梁恒载内力计算

设x为计算截面离支座的距离，并令a=x/L,则：主梁弯距和剪力的计算公式分别

为：

弯距及剪力影响线

Mg=ya(l-a)L2^&=g(l-2〃)Lg

影响线面积计算见表

项目计算图示影响线面积CM

1----------L---------1

M|/2QM=1/8XL2Xl/2=l/8xl5.52=30.03

/1715

M1/4QM=3/32XL2X1/2=3/32x15.52=22.52

Ql/2QM=0

U2

QoOM=l/2xL=1/2x15.5=7.75

恒载内力计算结果见表

Mg=g°M(KN.m)Q=Q(KN/m)

项目gQ

L/2L/4L/2L/4支点

。M=a(1-a)L2/230.0322.52

QQ=a(l-a)L/203.8757.75

1（5）号梁564.26423.15072.81145.62

G=gl+g2+g32(4)号梁578.38433.74074.63149.27

(KN/m)

3号梁572.97429.68073.94147.87

2）活载内力计算:

集中荷载作用下的计算公式为:

5=(1+〃)二(以月切

分布荷载作用下的计算公式为:

5=(1+")夕即9

挎中截面剪力

L/4截面剪力

12012060

1.44

-LBs___IO------------

|15J

支点处剪力

(1)汽车荷载冲击系数：

1+11=1+(45-15.5)/(45-5)X0.3=1.221

(2)1号梁，计算各截面的弯矩与剪力(见上图)

汽-20：

跨中：

Mmax=1.221X[0.52X(120X3.875+120X3.175)+0.517X60X1.875]

=608.16KN.m

Qmax=1.221X[0.488X60X0.152+0.52X(120x0.41+120x0.5)1=74.77KN

174处：

M,nax=1.221X[0.52X(120X2.906+120X2.556)+0.443x70X0.056)]

=418.27KN.m

Qmax=1.221X0.52x(l20X0.75+120X0.66+60x0.402)=122.74KN

支座处：

Qmax=1.22IX(0.438x120X1+0.468X120X0.91+0.52x60x0.652)=151.41KN

挂车・100：

跨中：

Mmax=0.326X250X(3.265+3.875)+0.32X250X1.885+0.263X250X1.285

=817.2KN.m

QneO.326X250X(0.5+0.423)+0.165X0.263X250+0.205x0.087x250

=90.53KN

L/4处：

Mmax=().269X25()X2.006+0.326X250X(2.906+1.906+1.606)=657.97KN.m

Q.nax=0.326X250X(0.75+0.673+0.415+0.337)=177.26KN

支座处：

Qm”=().141X250X1+0.198X25()X().923+().326x(250x().665+250x0.587)

=182.98KN

人群荷载：

跨中：

Mmax=ITlcr€|r3

其中：人群和载集度qr=3X0.75=2.25KN/m,。为影响线面积，

对于跨中弯距：3=1/2X15.5X3.875=30.03

Mmax二mc03=0.659X2.25X30.03=44.53KN.m

L/4截面弯距：3=1/2X15.5X2.906=22.5

Mmax二mc03=0.659X2.25X22.5=33.36KN.m

跨中剪力：＜0=1/2X15.5/2X0.5=1.94

Qmax=mcrqr3=0.659X2.25X1.94=2.88KN.m

L/4截面剪力：3=1/2义(15.5-3.875)X0.75=4.36

Qmax=mcq⑴=0.659X2.25X4.36=6.46KN.m

支座处剪力影响线面积3=1/2X15.5X1=7.75,荷载横向分布系数变化段所对应影

响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：y=1.0X(15.5-1/3X3.875)/15.5=0.917

Qmax=mCrqrw+l/2XL/4X(mo-mc)qry

=0.659X2.25X7.75+1/2X15.5/4X(1.422-0.659)X2.25X0.917

=14.54KN

3、1号主梁内力组合

1号梁主梁内力组合表

弯距M(KN.m)剪力Q(KN.m)

序号何载类别

粱端L/4L/2梁端L/4L/2

(1)恒栽0423.2564.3145.672.80.0

(2)汽车何载0418.3608.2151.4122.774.8

(3)挂车何载0658.0817.2183.0177.390.5

(4)人群何载033.444.514.54.42.9

(5)汽+人0451.6652.7166.0127.177.7

(6)1.2X恒载0507.8677.1174.787.40.0

(7)L4X（汽+人）0632.3913.8232.3177.9108.7

(8)1.IX挂0723.8898.9201.3195.099.6

⑼51=(6)+(7)01140.1lbyo.94U7.1265.3108.7

(10)S2=(6)+(8)01231.51576.0376.0282.499.6

(11)⑺/⑼0.0%55.5%57.4%57.1%67.1%100.0%

(12)(8)/(10)0.0%58.8%57.0%53.5%69.1%100.0%

(13)提高后的S101140.11590.9407.1265.3108.7

(14)提高后的S201256.21607.6383.5290.899.6

控制设计的计算内力01256.21607.6407.1290.8108.7

（4）2号梁，计算各截面的弯矩与剪力汽-2（）：

跨中:Mmax=1.221X[0.465X(120X3.85i120X3.175)10.466X60X1.875]=544.34KN.m

Q.nax=1.221X[0.479X60X0.152+0.465X(120x0.41+120x0.5)]=67.33KN

L/4处:Mmax=1.221X[0.465X(12()X2.906+12()X2.556)+0.498x70X0.056)]=374.52KN.m

Q.nax=1.221X0.465x(120X0.75+120X0.66+60x0.402)=109.76KN

支座处：Qmax=1.221X(0.465X120x1+0.487X120X0.91+0.5x60x0.652)=156.95KN

挂车-100

跨中：Mmax=0.262X250义(3.265+3.875)+0.269X250X1.885+0.333X250X1.285=701.41

Qmax=0.262X250X(0.5+0.423)+0.333X0.165X250+0.397x0.087x250=82.83KN

L/4处:Mmax=0.326X250X2.006+0.262X25()X(2.906+1.906+1.606)=583.87KN.m

Qmax=0.262X250X(0.75+0.673+0.415+0.337)=142.46KN

支座处:Qmax=0.469X250X1+0.405X250X0.923+().262x(25()x0.665+250x().587)=292.71

人群荷载：

跨中：Mmax=mc03其中：人群和载集度q「=3X0.75=2.25KN/m,3为影响线面积,

对于跨中弯距：<0=1/2X15.5X3.875=30.03

Mmax=mcrqr<0=0.411X2.25X30.03=27.77KN.m

L/4截面弯距：(0=1/2X15.5X2.906=22.5

Mmax=mcrqrW=O.411X2.25X22.5=20.81KN.m

跨中剪力：(o=l/2X15.5/2X0.5=1.94

Qmax=mcrqr^=0.4i1X2.25X1.94=1.79KN.m

L/4截面剪力：G)=1/2X(15.5-3.875)X0.75=4.36

Qmax=mcrqr3=0.411X2.25X4.36=4.03KN.m

支座处剪力影响线面积3=1/2X15.5X1=7.75,荷载横向分布系数变化段所对应影

响线面积形心处的影响线竖直坐标值为：尸1.0X(15.5-1/3X3.875)/15.5=0.917

Qmax=mcrqr<^+1/2XL/4X(mo-iiic)qry=O.411X2.25X7.75=7.17KN

（5）2号主梁内力组合

2号梁主梁内力组合表

弯距M(KN.m)剪力Q(KN.m)

序号何载类别

粱端L/4L/2梁端L/4L/2

0)恒载0433.7578.4149.374.60.0

(2)汽车何载0374.5544.3157.0109.867.3

(3)挂车何载0583.9701.4292.7142.582.8

(4)人群何载020.827.87.24.01.8

(5)汽*人0395.3572.1164.1113.869.1

(6)L2X恒载0520.5694.1179.189.60.0

(7)1.4X（汽+人）0553.5801.0229.8159.396.8

(8)1.IX挂0642.3771.6322.0156.791.1

⑼Sl=(6)+(7)01074.01495.0408.9248.996.8

(10)S2=(6)+(8)01162.71465.6501.1246.391.1

(11)⑺/⑼0.0%51.5%53.6%56.2%64.0%100.0%

(12)(8)/(10)0.0%55.2%52.6%64.3%63.6%100.0%

(13)提高后的S101074.01495.0408.9248.996.8

(14)提高后的S201186.01494.9516.1253.691.1

控制设计的计算内力01186.01495.0516.1253.696.8

（6）3号梁，计算各截面的弯矩与剪力

汽・20：

跨中：Mmax=1.221X0.436x120x(3.875+3.175)+0.441x60x1.875x1.221=510.95KN.m

Qmax=1.221X0.436x120x(().41+O.5)+O.498x6()x().l52=62.68KN

L/4处：M.nax=1.221X0.436x120x(2.906+2.556)+0.585x70x0.056=351.22KN.m

Qmax=1.221X0.436X120x(0.75+0.66)+60x0.409x0.402x1.221=102.12KN.m

支座处：Qm：,x=1.22IX(0.594x120X1+0.545X120X().91+0.436x60x().652)=180.53KN

挂车・100

跨中：Mmax=0.244X250X(3.265+3.875)+0.251X250X1.885+0.321X250X1.285=656.95

Qmax=0.244X250X(0.5+0.423)+0.321X0.165X250+0.391x0.087x250=78.05KN

L/4处：M.nax=0.314X250X2.006+0.244X250X(2.906+1.906+1.606)=548.97KN.m

Qmax=0.244X250X(0.75+0.673+0.415+0.337)=132.68KN

支座处：Qmax=0.469X250X1+0.399X250X0.923+0.244x(250x0.665+250x0.587)=285.69

人群荷载：

跨中：MmaxTYlcrqr3

其中：人群和我集度q「=3X0.75=2.25KN/m,3为影响线面积，

对于跨中弯距：3=1/2义15.5X3.875=30.03

Mmax二mcq3=0.528X2.25X30.03=35.68KN.m

L/4截面弯距：3=1/2X15.5X2.906=22.5

Mmax=mci<]rco=0.528X2.25X22.5=26.73KN.m

跨中剪力：w=l/2X15.5/2X0.5=1.94

Qmax=mcrqrco=0.528X2.25X1.94=2.3KN.m

L/4截面剪力:3="2X(15.5-3.875)XO.75=4.36

Qmax=mCrqrco=0.528X2.25X4.36=5.18KN.m

支座处剪力影响线面积3=1/2X15.5X1=7.75,荷载横向分布系数变化段所对应影

响线面积形心处的影响线竖直坐标值为:

y=1.0X(15.5-1/3X3.875)/15.5=0.917

Qmax二mcqr3+l/2XL/4X(mo-mc)qry=O.528X2.25X7.75=9.21KN.m

(7)3号主梁内力组合3号梁主梁内力组合表

弯距M(KN.m)剪力Q(KN.m)

序号何载类别

粱端L/4L/2梁端L/4L/2

(1)恒载0433.7578.4149.374.60.0

(2)汽车何载0351.22510.95180.53102.1262.68

(3)挂车何载0548.97656.95285.69132.6878.05

(4)人群何载026.735.79.25.22.3

(5)汽+人0378.0546.6189.7107.365.0

(6)1.2X恒载0520.5694.1179.189.60.0

(7)1.4X(汽+人)0529.1765.3265.6150.291.0

(8)1.IX挂0603.9722.6314.3145.985.9

(9)Sl=(6)+(7)01049.61459.3444.8239.891.0

(10)S2=(6)+(8)01124.41416.7493.4235.585.9

(11)(7)/(9)0.0%50.4%52.4%59.7%62.7%100.0%

(12)(8)/(10)0.0%53.7%51.0%63.7%62.0%100.0%

(13)提高后的S101049.61459.3444.8239.891.0

(14)提高后的S201146.81445.0508.2242.685.9

控制设计的计算内力01146.81459.3508.2242.691.0

（8）各号梁内力汇总

各号梁的跨中截面、L/4截面及支点截面的Mmax和Qmax,计算结果汇总于下表中。

各号梁内力汇总表

弯距M(KN.m)剪力Q(KN.m)

序号何载类别

粱端L/4以2梁端L/4L/2

提高后的

01140.11590.9407.1265.3108.7

S1

提高后的

1(5)#01256.21607.6383.5290.899.6

S2

控制设计

01256.21607.6407.1290.8108.7

的内力

提高后的

01074.01495.0408.9248.996.8

S1

提高后的

2(4)#01186.01494.9516.1253.691.1

S2

控制设计

01186.01495.0516.1253.696.8

的内力

提高后的

01006.91397.7435.0229.485.9

S1

提高后的

3#01049.61459.3444.8239.891.0

S2

控制设计

01146.81445.0508.2242.685.9

的内力

控制设计的计算内力01256.21607.6516.1290.8108.7

第二部分主梁配筋设计

一、按正截面强度配筋设计

先估计出ho,试算出受拉钢筋面积，最后进行复核。先拟定受拉钢筋，再进行复核,

必要时进行调整的方法

1、主筋计算

（1）计算资料

由弯矩组合表可知，1号梁M值最大，偏安全的一律按1号梁计算弯距进行配筋。

初拟跨中断面受拉钢筋为8①32（外径35.8mm）设钢筋净保护层为3cm,受压区钢筋

合力点至受压边缘的距离aJ为3.3cm。

a『3+4/2X3.58=10.16cm

h0=130-10.16=119.84cm

b.=18+12Xh.=18+12XH=150cm

A=8X8.042=64.35cm2

(2)判断界面类型

RKXAg=320X6435=2059.2KN

R；，Xb】Xh尸14.5X1500X110=2392.5KN

由于凡XA,VR“Xb|Xh”按第一类T梁截面设计。

（3）承载能力计算

RgXAg=RaXbx

x=320X6435/(14.5X1500)=94.68mm

且需:RgAg=RabxxW0.55Xh0x22Xa

0.55Xho=O.55X1198.4=659.12mm2Xa52X33=66皿n

659.12>x=94.68>80故受拉区高度为94.68mm

其正截面强度按下列公式计算：

MjWl/rcRabx(h0-x/2)+l/rsR£A；(h(ra；)

把受拉区高度x=94.68mm代入计算，

25X14.5X1500X94.68X(1198.4-94.68/2)

=1896.3KN>1607.6KN

故可以采用H级钢筋8中32,钢筋面积64.35cn）2°

二、按斜截面强度配筋设计

（1）尺寸检验:

0.051VRXbXho=O.051X725X18X119.84=550.1KN>516.1KN

故截面尺寸可满足要求。

0.038RXbXh广0.038X1.55X18X119.84=127.。5KN<516.1KN

故应进行剪力钢筋设计。

(2)求不需设剪力钢筋的区段和距支座中心h/2处裁面的最大剪力。

Xh=(127.05-108.7)X775/(516.1-104.6)=34.56cm

Qj=108.7+(775-65)X(516.1-108.7)/775=481.9KN

(3)箍筋设计

采用封闭式双肢箍筋上二2,箍筋直径中=8nun(I级钢筋)，

钢筋截面积为：0.503X2=1.006cm2

纵筋平均配筋率取最大和最小配筋率的均值：

P=100口=100X[64.35/(18X119.84)+16.09/(18X126.6)]/2=1.84

2

Sk=0.0033X(2+1.84)XV25X1.006X240X18X(119.84/2+126.6/2)7481.9

=18cm

故选用Sk=15cm,此时配筋率为：uk=l.006/(15X18)=0.373%>0.18%

满足最小配筋率要求。箍筋间距为15cm,且第一道箍筋设置在距梁端一个保护层

的距囹处。在支座中心截面两侧h/2=65的范围内，箍筋间距不大于10cm。

(4)箍筋与混凝土共同承担的剪力

极限抗力：

Q*0.0349X18X126.6J(2+1.84)X5X0.03373X240=329.7KN<481.9KN

需设弯起筋分担剪力。

Q*0.6Q'尸0.6X481.9=289.14KN<329.7KN

所以箍筋满足要求，此时斜筋分担剪力：

0=481.9-329.7=152.2KN

（5）斜截面配筋设计

a、最大剪力取用距支座中心h/2（梁高一半）处截面的数值，其中混凝土与箍筋共

同承担60%,弯起钢筋（按45♦弯起）承担40%；

b、计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起

钢筋承担的那部分剪力侑：

c、计算以后每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋弯起点处由弯起钢筋承担的

那部分剪力值。

弯起钢筋配置计算图式如图。

剪力分配图

架立钢筋采用①16(I［级钢筋)，上净保护层厚2.5cm。

需设置斜筋的区段长度

X=(516.1-289.1)X775/(516.1-108.7)=431.8cm

第一排

Q.尸Q\=152.2KN

2

A'=0.06RaA.sin,F152.2/(0.06X320X0.707)=11.21cm

于是，在B点将2①32弯起，实际钢筋面积A,尸16.09cm2,此时

AB=130-(2.5+3+3.58+3.58/2+1.8)=117.3cm

由于A，>A\2,所以第二排弯起2①32；第三、四排补焊钢筋2①32便可。此时:

BC=AB-3.58=113.7cm

CD=BC-3.58=110.1cm

DE=CD-3.58=106.5cm

至此AF=AB+RC+Cn+DE=117.3+113.7+110.1+106.6=447.7cm>436.2cm

故四排斜筋已满足要求。

(6)正截面抗弯检验

各截面设计弯距M⑴由Ml/2=1571.4KN.m,Ml/4=1227.71KN.m,临=0KN.m拟合的四

次抛物线：y=axj+bx2+c

则：C-1607.6

1256.2=3.875a+3.8752b+1607.6

0=7.75a+7.75V1607.6

得出：a=-0.074664b=-22.28055

即M3=1607.6-(0.074664x4+22.28055x2)

插侑计算得出：各截面抵抗弯距近似按与该微面的钢筋面积成正比的关系进行计

算，比例因子由跨中截面的已知条件确定，计算结果见表。

设计弯距与抵抗弯距对照表

断面位置跨中距离X(cm)设计弯距(KN.ni)抵抗弯距(KN.m)

跨中01607.61896.3

B点657.7504.1