钢结构设计计算书

阂宙在A淳保

MINNANUNIVttSinOfSCIENCtANDTtCHNOtOG^

《钢结构设计原理》课程设计

计算书

专业：土木工程

姓名________________

学号：_________________

指导老师：

目录

设计资料和结构布置--------------------------------------------------------------------1

1.铺板设计

1.1初选铺板截面-----------------------------------------------------------------2

1.2板的加劲肋设计-----------------------------------------------------------------3

1.3荷载计算---------------------------------------------------------------------4

3.次梁设计

3.1计算简图-----------------------------------------------------------------------5

3.2初选次梁截面----------------------------------------------------------------5

3.3内力计第----------------------------------------------------------------------6

3.4截面设计----------------------------------------------------------------------6

4.主梁设计

4.1计算简图--------------------------------------------------------------------7

4.2初选主梁截面尺寸------------------------------------------------------------7

5.主梁内力计算

5.1荷载计算-----------------------------------------------------------------------9

5.2截面设计-----------------------------------------------------------------------9

6.主梁稳定计算

6.1内力设计-----------------------------------------------------------------------11

6.2挠度验算-----------------------------------------------------------------------13

6.3翼缘与腹板的连接---------------------------------------------------------------13

7主梁加劲肋计算

7.1支撑加劲肋的稳定计算----------------------------------------------------------14

7.2连接螺栓计算-----------------------------------------------------------------14

7.3加劲肋与主梁角焊缝---------------------------------------------------------15

7.4连接板的厚度----------------------------------------------------------------15

7.5次梁腹板的净截面验算---------------------------------------------------------15

8.钢柱设计

8.1截面尺寸初选------------------------------------------------------------------16

8.2整体稳定计算------------------------------------------------------------------16

8.3局部稳定计算----------------------------------------------------------------17

8.4刚度计算-----------------------------------------------------------------------17

8.5主梁与柱的链接节点---------------------------------------------------------18

9.柱脚设计

9.1底板面积--------------------------------------------------------------------21

9.2底板厚度---------------------------------------------------------------------21

9.3螺栓直径--------------------------------------------------------------------21

10.楼梯设计

10.1楼梯布置--------------------------------------------------------------------22

10.2踏步板计算------------------------------------------------------------------22

10.3梯段梁设计------------------------------------------------------------------23

11.斜支撑设计

11.1支撑布置--------------------------------------------------------------------25

11.2斜支撑刚度计算-------------------------------------------------------------25

设计资料

某机床加工车间，厂房跨度24m,长度96m.设计对象为厂房内的钢操作平台，其平面尺寸为

30.0mX12.0m,室内钢结构操作平台建筑标高为4.000m。设计使用年限50年，结构安全等级二

级，拟采用钢平台。

⑴钢平台楼面做法：采用花纹钢板或防滑带肋钢板。

⑵楼面活荷载标准值：根据工艺要求取为6.0KN/mo

⑶钢平台结构连接方式：平台板与梁采用焊接（角焊接）；次梁与主梁采用高强度螺栓连接；主

梁与柱采用焊接或高强度螺栓连接，定位螺栓采用粗制螺栓。

（4）材料选用：型钢、钢板采用Q235-A.F；焊条采用E43XX型。粗制螺栓采用Q235钢材。

⑸平台柱基础混凝土强度等级C25。

（6）连接方案：次梁与主梁采用高强螺栓侧面较接连接，次梁与主梁的上翼缘平齐；主梁与柱采用

侧向较接连接；柱与基础采用较接连接；平台板与主（次）梁采用焊接（角焊缝）连接。

试对铺板、次梁、主梁、钢柱以及次梁与主梁、主梁与柱上端、柱脚及钢楼梯进行设计。

连接方案

结构布置

梁格布置：采用单向板布置方案，柱网尺寸为6.0mX6.0m；主梁沿横向布置，跨度为6m；次

梁沿纵向布置，跨度为6.0mo次梁的间距为1.5m；单块铺板的平面尺寸为0.75mX1.5m。平台

结构平面布置如图1所示。

1*^0woo

6000M006000

39900

5)CbA

图1钢平台平面布置图

一、铺板设计

1.1.初选铺板截面

在铺板的短跨方向设置15道加劲肋，间距h=750mm。

平板厚度t>li/150~li/120=5.0~6.25mm-01171。

12计算简图

因铺板区格长边之比b/〃=1.5/0.75=2.0可作为多跆连续的双向板计算，加劲肋和次梁作为

其

支承边。

13.内力计算

(1)荷载计算

7mm厚花纹钢板：78.5x0.007=0.55KN/m2'1

平台板永久荷载标准值：gi=0.55kN/m2

平台板可变荷载标准值：q?=3.0/m22

平台板的荷载基本组合值：

22

尸=7g+Vq=1.2x0.55+1.3x3.0kN/m=4.26kN/m(

G1QI'3

平台板的荷载标准组合值：

P=g+q=0.55+3.0=3.55k^/m2

k124

(2)内力计算

平台板单位宽度最大弯矩：

A/max=<zpa2=0.102x4.56x0.752=0.26kTVem5

平台板的最大挠度：

pa43.55x10-3x75()4

1

-3=0.111x--------------------mm=1.75mm

Et2.06x10x7

注：根据b/a=2.O,查表4-1可得，均布荷我作用下四边简支板的弯矩系数a=0.102,=0.111o

1.4.截面设计

(1)强度计算铺板的强度按式(4-5)计算

M6M

max=max

yW1

22

=6x0.26x1()3%/mm2=265N/mm<f=215N/mm

1.2x727

£=L75=1<_1_

(2)a750428.57150'8

二、板的加劲肋设计

2.1.计算简图

加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊脚尺寸6mm,每焊150mm后跳开50mm间隙（图2-

2b）o此连续构造满足铺板与加劲肋作为整体计算的条件。

加劲肋高度取h=80mm,厚度6mm，按T形截面i一算，受压区为铺板翼缘，t=7mm,受压

区长度301=210mm,如图2-2c所示。加劲肋的跨度为1.5m,计算简图如图2-2a所示

图2-2b图2-2c

22荷载计算

铺板为四边支承板，较精确地计算可假定荷载按梯形分布，为简化计算，可安全地均布荷载考

虑，即取加劲肋的负荷宽度750mm。

永久荷载标准值：

平台板传来永久荷载().55x().75=0.41

加劲肋自重78.5x0.08x0.006=0.04kN/m

gk=0.45kN/m

可变荷载标准值：qk=3.0x0.75kN/m=2.25kN/m

荷载的基本组合值:

尸=7Ggk+YQqk=1.2x0.45+1.3x2.25=3.47kN/tn

荷载的标准组合值：

&=gk+qk=(0.45+2.25)kN/m=2.70kN/m

(3)内力计算

跨中最大弯矩设计值

Mmax=1/8pl2=l/8x3.47x1.52=0.98kN•m

支座处最大剪力设计值

Vmax=2pl=2x3^7xl.5W=2.60kN

(4)截面特性计

算截面形心位置

兴=21Ox7x3.5+80x6x(40+7)mm=14.21mm

210x7+80x6

截面惯性矩

1=121x210x73+210x7x(14.21-3.5)2+]2^x6x803

+80x6x(72.79-40)2=946705.90(mm4)

支座处抗剪面积只计算铺板部分，偏于安全的仍取210mm范围，则

Ai，=210x7=1470mn?

(5)强度计算受弯强度计算按式(4-7)计算，受拉侧应力最大截面塑性发展系数取1.2.

6

Mnm0.98x107,，，田口

~yW~=1,2x946705.90/(87-14,21)=62.79N/mnr</=215N//〃"广(泄j/t要求)

按抗剪强度公式计算：

V5V

-mTaxT=X5—max

T二v

2

=1,5x2.60/1470=2.65/V/mm<fv=\25N/mnr（满足要求）'21

（6）变形计算加劲肋的挠度按式（4-9）计算：

33

f=5pZ5x2.70x1500=1<1（满足要求）

'22

I384E7A-384X2.06X10X946705.901643.64150

三、钢结构次梁设计

3.1.计算简图

次梁与主梁钱接，按简支梁计算，跨度/o=6.0m,如图3-1所示。

加劲肋支控间距750

0

ID3I

0

0

IOMIP

81

每根次梁的0

。9

s何面秒!适

f

主梁

0。

巴

、.

6000

3-1次梁计算简图

32初选次梁截面

次梁的荷载主要由铺板一加劲肋传来相隔750mm分布集中荷载，每个加劲肋传到次梁上的集

中荷载设计值

qBs=3.34KN/mX1.5/0.75=6.94KN/m?3

qBSK=2.70KN/mX1.5/）.75=5.40KN/m24

次梁采用轧制普通工字钢，假定铺板不起刚性楼板作用。跨中无侧向支撑，上翼缘受均匀布荷

载，自由长度为6.0m。

假定钢号为22~40之间，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B.2,

夕。=0.6。

次梁跨中弯矩设计值

22

Mmax=-qiis/=-X6.94X9KN-m=70.27KN•m'25

88

所需的截面抵抗矩

3

Wx>L02MX・max=L°2x70.27xI°。=55562cm

(Pbf0.6x215'26

34

选用/32a,h=320mm,b=130mm/t=15.0mmzU=9.5mm/Wx=692cmz/x=11080cm,

自重为60Kg/m=0.527KN/m

3.3.内力计算

包含自重在内的次梁均布荷载基本组合值

qes=(6.94+1.2X0.527)=7.57KN/m，28

均布荷载标准组合值

qssK=(5.40+0.527)=5.93KN/m为

最大弯矩基本组合值

1)17

Mmax=—L~=-x7.57x9~=76.65KN•m'30

88

最大剪力基本组合值

Vmax=-~x7.57x9=34.07KN'31

22

3.4•截面设计

轧制型钢梁不需要验算局部稳定；正截面强度不起控制作用；连接处净截面抗剪强度见连接节

点计算。截面积算内容包括承载力极限状态的整体稳定和试用阶段极限状态的挠度。

(1)整体稳定性计算

M

76.65X1()62

O=0.6X692X103=184.61</=215N/〃〃〃(满足要求)'32

(2)挠度验算

/5qBS*5x5.83x900()3j

54

I=384EZV=384x2.06xlOx15796xlO=264.86<250(满足要求)'33

四、初选主梁截面

4.1.计算简图

主梁与柱被接，按简支梁计算，跨度/o=6.0m,计算简图见图4-1

、（单位：八7

图4-1主梁计算简图

a）计算简图b）内力图c）截面尺寸

4.2.初选主梁截面尺寸

（1）梁腹板高度％梁承受次梁传来的集中荷载，主梁的负荷长度为6.0m。次梁传来集中荷

载设计组合值：P=7.57KN/mX9m=68.13KN

次梁传来集中荷载标准组合值：PK=5.4KN/mX9m=48.60KN

主梁的弯矩设计值近似按此梁端部反力计算

Mx工l.lx（^2^x2^-Px4^）=l.lx\pi=I.lx12x68.13x7.5=281MKN•m34

注：系数1.1为考虑主梁自重后的附加系

数。则所需的截面抵抗矩为

W2M/f=281.04mm3X107215=1307.16c/

nxx'35

按下式确定梁的经济高度：

h=7\^W-30cm=7XV13O7.16-30cm=46.53cm

nx'36

主梁的最小高度按刚度条件确定，由表4-2可见，梁的允许挠度为/o/4OO,其最小高度

Lin必须满足：

力minNZo/15=7500mm/l5=500mm'37

取梁的腹板高度h‘=500mm,满足最小高度要求，且接近经济高

度。（2）梁腹板厚度tw梁腹板可按式（4-13）估算：

L=‘八"'=、5°cm=0.6428cm=6.43mm

'38

1111

取tv=8mm，大于6mm的最小要求。

（3）梁翼缘尺寸bXt取上、下翼缘相同，截面模量按式计算:

thr

此二6

可得到所需的上（下）翼缘面积：

1%twhw1307.160.8x502

bt=ihv6二（506)cm=19.48c阳39

翼缘宽度b=（1/6〜1/2.5）h=83.33〜200mm,b的取值不能小于构造要求的最小值，且

不小于180mm

取b=200mm,翼缘厚度取t=10mm,满足、8mm的要求°

单个翼缘面积A、=20cm2X1=20cm2>19.48cm2满足要求。

'40

主梁截面尺寸如图4-24C所示。

（4）几何特征

主梁截面面积：

2

4=2x200X10+500x8=8000/n/n'41

主梁截面惯性矩:

人=200x5203/12-192x5003712=343.47xlO6mm4'42

3364

Iy=2x10x200/124-500x8/12=13.36xl0w/n

抗弯截面模量：

W=I1(h/2)=343.47x106/(520/2)mm3=1.80x106mm3

'43

中和轴以上部分的面积距：

S=200xlOx255/wzz3+250x8x125mtn3=760x103mm3

'44

翼缘走截面中和轴的面积距:

5|=20()xl()x255mtn3=51()xl()3/n/n3'45

五、主梁内力计算

5.1.荷载计算

取加劲肋的构造系数为1.05,主梁自重标准值:

gk=1.05x8000xl0-6x78.5KN/m=0.66KN/m'46

主梁自重设计值:荷载计算

g=12gk=1.2x0.66KN/m=0.79KN/'47

截面最人弯矩的基本组合值

Mmax=(68.13X6/2+0.79x62/S)K/V•tn^207.95KN•w'48

截面最大剪力的基本组合值

%皿=1"+3g=(1.5x68.13+3x0.79)KN=104.57KV'49

主梁内力图如图4-24b所示。

5.2.截面设计

(1)强度计算

抗弯强度：

M-

max207.95x106222

w

cr=S«=1.05x1.32x106N/mm=W0.02N/nun<f=2\5N/mm(满足要求)(50

抗剪强度：

VS104.57xlO3x770xlO3

r=―-—=------------6------N/mnr=29.31<f=125N/mm1'51

以w343.47x10x8(满足要求)

次梁可以作为主梁的侧向支撑。主梁受压翼缘的自由长度/i=1.5m,受压翼缘

(2)整体稳定计算宽

度b=200mmo八/b"1500/200=7.5<16,因此可不计算主梁的整体稳定性。

(3)黑缘局部稳定计算梁受压翼缘自由外伸宽b,=(200-8)/2=96mm,厚度t=10mm0

bi961235

t=1()=9.6<11fy=13'52

故受压翼缘局部稳定满足要求。(4)腹板

局部稳定验算和腹板加劲肋设计

h。二卜卬二500mm,8mm,所以h0/tu,=500/8=62.5<80々35/6=80,且

无局部压应力(％=°),偏安全按照构造配置横向加劲肋。

根据连续需要，在次梁位置没置横向加劲肋，间距a=1.5mo腹板两侧成对布置。其外伸宽度

bs要求满足：

b>如+40=(52Q+40)=56.67〃〃〃，取bs=(200-8)mm/2=96(

3303053

加劲肋的厚度ts应满足：

bs

人2I=26nun=6.4〃〃〃，t$=8mm'54

1515

因梁受压翼缘上有密布铺板约束其扭转,腹板受弯计算时的通用高厚比4：

〃2h=t存jfy底2x=500/^8^"71<0-85

因此，临界应力。cr=f=215N/mm2o'55

a/ho=1500/500=3.0>l,腹板受剪计算的通用高厚比储：

力心iTT50。8

X=41^.34+4(/?0/«)2'235=41xV5.34+4x(5()61500)2xl=0.634<0.80

s'56

因此，临界应力^cr=125N/m-n2

六、主梁稳定计算

6.1.内力设计

根据主梁的剪力和弯矩分布(图4-24b),需对各地区段分别进行局部稳定性验算。

根据区段I:平均弯矩Mi=(2/5pl+2/25ql2+0)/2=103.97KN•m157

平均剪力Vi=(2p+l/2ql+2p+3/10ql)KN/2=138.63KN,则弯曲应力和平均剪应力分别为

Mih

2

21x~103.63*1000000*500/(2*343.47*1000000)A7ww=75A2N/mnr'58

Vi

777-=22

r-ww138.63*1000/(500/mni=34.66N/mm59

因局而压应力为0,区段I的局部稳定：

I।J(75.42/215)*(75.42/215)+(34.66/125)*(34.66/125)=0.20<1.0w

区段H：平均弯矩M2=(2/5pl+2/25qr+3/5pl+3/25qr)/2

=259.93KN•m

'61

平均剪力V2=(2p+2*3/10ql+p)/2=207.95KN,则弯曲应力和平均剪应力分别为

o-==259.93*1000000*500/(2*343.47*1000000)=189.19/V/min1,

62

21x

V2(

，63

r=/bvZu,"207.95*1000/(500*8)N/innr=51.99N/mnr

因局部压应力为0,区段n的局部稳定：

((TY2

I——I+I——I=(189.19/215)*(189.19/215).<51.99/125)*(51.99/125)=0.95<1.0

✓y1104

I"s

注：

计算主梁跨度是4.5米、6米的同学，主梁内力计算有2个区段，右边序列号有61、62、63、64.

计算主梁跨度是7.5米、9米的同学，主梁内力计算有3个区段，右边序列号增加第三区段的65、66、67、68.

其中：主梁跨度是7.5米，区段3的计算

2=31L92

M3右=3/5P*L+3/25Q*L

M.1.=4/5P*L+1/8Q*L2=31214

区段3的平均弯矩值应取以上两式的平均值，平均值的符号为M区段3=312.03,65

Q3右=3/5Q*L

11

Q中二0

区段3的平均剪力值应取以上两式的平均值，平均值的符号为V区段3

则弯曲应力和平均剪应力分别为

M?h

<7=2/x

因局部压应力为o,区段n的局部稳定：

0Y02

|—I+||—I<10'68

区段3局部稳定计算，要小于1.0满足要求

其中：主梁跨度是9.0米，区段3的计算

M3右=5/6P*L+l/9Q*l?

M.|.=3/4P*L+1/8Q*L2

区段3的平均弯矩值应取以上两式的平均值，平均值的符号为M区段3,65

Q3右=P/2+l/6Q*L

Q*P/2

区段3的平均剪力值应取以上两式的平均值，平均值的符号为V区段3

则弯曲应力和平均剪应力分别为

<7=21x

因局部压应力为o,区段n的局部稳定:

¥(…

区段3局部稳定计算，要小于满足要求

6.2.挠度验算

简支梁在对称集中荷载(次梁传来)和均布荷载(主梁自重)作用下的跨中挠度系数分别为

19/348和5/348,则：

19以15“

f=384E/V+384EA-

=(19*48.6*7500*7500*7500+5*0.66♦7500*7500*7500*7500)/

'69

(384*2.06*100000*343.47*1000000)〃〃〃=0.38〃〃〃<//o400=6000物77400=15mm

6.3.翼缘与腹板的连接强度

采用连续直角焊缝，所需焊缝的焊脚尺寸为：

Fb

按构造要求，hfmin>1.5max=1.5X10/wn=4.74mm

h

/max<1.2rmin=1.2*8mm=9.6mm'70

V3

inax1

hf>-------------------=

-/.rX2X0,7//1104.57*1000*51000()/(1.4*160*343.47*lOOOOOO)=().69〃〃九'71

则取hf=6mm,如图4-lc所示。

13

七、主梁加劲肋计算

次梁与主梁平接，如图7-1所示，连接螺栓采用8.8级M16摩擦型高强度螺栓。计算连接螺栓和

连接焊缝时，除了次梁端部垂直剪力外，尚应考虑由于偏心所产生的附加弯矩的影响。

7.1.支撑加劲肋的稳定计算

一侧加劲肋宽bs=96mmz厚度t=8mm,按轴心受压杆件验算腹板平面外稳定。验算时考虑与加

劲肋工作单边的长度15tw=15X8=120mm范围内的腹板参与工作。

加劲肋总的有效截面特性：

A=200x8+2x120x8=352()团〃,，72

336

/=(8x200/12+2x15x8x8/12)/1000000=5.34xlO加淄73

i/A=V5.34xlO6/3520/MW=38.95〃〃〃74

入二曲i=500/38.95=12.8475

根据X=12.84,查《钢结构设计规范》(GB50017--2003)附录C表C.2,可得受压稳定系卿=0.987。

加劲肋承受两侧次梁的梁端剪力，N=2V=2X34.07=68.14kN176

3

0=_/v=68.14X/O=19.55A^/mm2</=215A^/(满足要求)177

M0.99x3520

72连接螺栓计算

在次梁端部剪力作用下，连接一侧的每一个高强度螺栓承受的剪力：

Nv=V/n=34.07/2=17.04KN(I)'78

剪力V=46.69KN,偏心距e=(40+10+40)mm=90mm

偏心力矩Me=V-e=34.07X90=30663KN•mm'79

作用在单个高强度螺栓的最大剪力：

3066.3x1

N=NM=MN00=15.33KN(->),80

,।Zy22x1002

单个8.8级M16摩擦型高强度螺栓的抗剪承载力

Nv=N俨=aK丐RP=0.9X2X0.45X68.14=55.40KN'81

在垂直剪力和偏心距共同作用下，一个高强度螺栓受力为

NS=J(NV)2+(M)2=37)2+(15.33)2KN=20.59KN<N、=55AOKN(满足要求)।82

14

7.3.加劲肋与主梁的角焊缝

剪力V=34.2kN,偏心距e=(96i40410)mm=146mm,

偏心力矩Me=V-e=34.07X146=4984.22kN•mm,采用hf=6mm,焊缝计算长度仅考虑与主梁腹

板连接部分有效，即儿x

=500mm-202mm=460mm,则

=V=34.07xlO3=S.S2N/mm2'83

2x0.7xhfxlw1.4x6x(5C0-40)

a\i=Me=4974.22xlO3NImrn1=16.79N/mm?

Ww1.4x6x(500-4O)2/6'84

*2+97)2=^.822+(16.79/1.22)2N/mm2=16.79N/innr<fw=160/V/mni2

vMif'85

(满足要求)

74连接板的厚度

连接板的厚度按等级强度设计。对于双板连接板，其连接板厚不宜小于梁腹板厚度的0.7倍,

且不应小于S/12(S为螺栓间距)，也不宜小于6mm,hs=180为连接板高度。

1

t=twhw/(2hs)=9.5x(32.-2x15)/(2x180)nnn=7.65mm86

1

0.7tw=0.7X9.5〃7〃2=6.55mm87

S/12=100〃〃〃/12=8.33〃〃〃

综上，取连接板的厚度为7mm。'88

次梁与主梁跨内的连接节点大样如图7-1所示

75次梁腹板的净截面验算

不考虑孔前转力，近似按下式进行验算：

---------(68.14/2)2CP-----=28.24</v=125NImnr'89

图7-1次梁与主梁跨内的连接节点大样

八、钢柱设计

平台结构中，中柱、边柱和角柱的受力显然不同，从节约钢材出发，可以设计成不同的柱子截面。

但从方便钢材订货、构件加工和现场安装的便利考虑，实际工程设计时，采用相同的截面。以最不利

的中柱为参照，选择柱子截面并计算。

8.1.截面尺寸初选

一根主梁传递的竖向反力设计值Nl=104.57kN.90

一根次梁传递的竖向反力设计值N2=34.07kN.91

所以，中柱的轴力设计值N:

N=2x(Nl+N2)=2x(l04.57+34.07)=277.28KN(92

柱子的计算简图如图8-1所示，因有柱间支撑，将其视为两端不动的较支承，计算高度是将柱

子高度(钢平台楼面标高为4.00m)减去主梁高度的一半，即：

H=(4000-520/2)=3740mm,

因柱子高度不大，初步假定弱轴方向(y轴)的计算长度为屋=70,b类截面，由《钢结构设计规

范》(GB50017-2003)附录B表B.2,可查得轴心受压构件的稳定系数3=0.751,则所需的面积A：

N277.28x10322

A>(l)f=0.751x215mm=1717.28/n/n'93

柱的计算长度/o

X=/oj=3740mm,截面的回转半径iy=3740/70=53.43mm,

查有关表格，选择柱子截面HW200'200,其几何系数：

翼缘厚t=12mm,腹板厚tw=8mm,回转半径乙=8.61cm,4=4.99cm,面积A=64.28cm2,理论重量

50.5kg/rrio

16

82整体稳定计算

考虑一半柱子重量集中到中柱顶，则柱顶轴力设计值：

N=277.28+1.2X50.5X4.0/(2*100)=278.49KN

fv=3740/86.1=43.44'95

=3740/49.9=74.95'96

绕两主轴截面分类均属于b类，故按较大长细比(为=74.95)计算，由《钢结构设计规范》

(GB50017-2003)附录B表B.2,可查得Py=0.720,则

N278.49x103222

N/mm

2yA=0.720x6428=6().18N/〃〃〃<f=215N/〃加z(满足要求),97

图8-1平台柱计算简图

8.3.局部稳定计算

翼缘外伸宽度与其厚度的比值：

bi(200-8)/21235

t=12=8<(10+().1/1«fy=(10+0.1x74.95)x1=17.5'98

腹板高度与其厚度的比值：

hw200-2x121235

tw=8=22<(25+0.52)Vfy=(25+0.5x74.95)x1=62.48'99

满足稳定要求。

17

84刚度计算

Xmax=74.95<[X]=150(满足要求)，100

8.5.主梁与柱的链接节点

8.5.1.主梁与柱侧的链接设计

主梁搁置在小牛腿上，小牛腿为T形截面，尺寸如图8-2所示。小牛腿与柱翼用角焊缝链接，主

梁支座反力通过支撑面接触传递。小牛腿2M12普通螺栓其安装定位作用，与连接角钢连接的2M12

普通螺栓其防止侧倾作用。

主梁梁端局部承压计算：

腹板翼缘交界处H部承压长度：

lz=(135—10+2.5xlO)=150nun'101

梁端集中反力设计值口=104.57kN,则

22

(je=)-=""57xl(>=87.15N/mm<f=215N/nim

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