【《A2O一体化设备的启动及优化运行效果分析案例》8800字】

A2O一体化设备的启动及优化运行效果分析案例目录TOC\o"1-3"\h\u9024A2O一体化设备的启动及优化运行效果分析案例 1256861.1系统在启动及稳定运行阶段的运行能效研究 163441.1.1COD去除效果研究 2149821.1.2NH4+-N去除效果研究 3259821.1.3TN去除效果研究 429921.1.4TP去除效果研究 6237401.1.5污泥活性与沉降性能研究 7132781.2稳定运行阶段问题解析及优化运行思路 9205031.2.1进水碳源分析 9218201.2.2系统沿程氮类污染物浓度分析 11154391.2.3优化运行思路 12224721.3不同进水比例下污染物去除性能研究 13140061.1.1COD去除效果研究 13234391.1.2NH4+-N去除效果研究 14263771.1.3TN去除效果研究 14229671.1.4TP去除效果研究 15309231.4强化脱氮除磷增效机理研究 16212171.4.1强化脱氮增效机理研究 1622011.4.2强化除磷增效机理研究 18为了使关山牧场风情小镇景区的污水处理站迅速投产，A2/O一体化设备中接种的活性污泥取自附近生活污水处理厂好氧池中的活性污泥，以期缩短污泥驯化周期。上一章对关山牧场风情小镇景区生活污水处理工艺从一级处理到深度处理均做出了设计，本章首先考察了二级处理系统，即A2/O一体化设备的启动及稳定运行阶段的污染物去除情况；然后针对稳定运行阶段存在的问题，提出分段进水优化运行思路，并考察了系统在优化运行阶段对污染物去除效果的改善情况；最后基于系统宏观和微观两方面的研究，对系统的强化脱氮除磷机理做出阐述。1.1系统在启动及稳定运行阶段的运行能效研究系统通过清水试机后于4月初启动，此时水温还不能达到微生物代谢繁殖所需的最佳温度范围，因此为了缩短污泥驯化周期，A2/O一体化设备中接种的污泥取自附近生活污水处理厂中好氧池的活性污泥。系统的启动阶段分为污泥接种阶段和污泥驯化阶段，前后总共持续了30d，具体的启动方案如表3-1所示。表3-1启动方案启动阶段接种污泥量(t)进水量(m3/d)运行方式是否投加碳源持续时间(d)污泥接种5030~40间歇运行否5污泥驯化/50~70连续运行否1070~90连续运行是15污泥接种阶段：首先向A2/O一体化设备中接种50t的活性污泥(有效体积的50%)，然后进入30~40m3的生活污水，闷曝时(不进水不出水)好氧池DO浓度控制在2.0~1.0mg/L，闷曝时间控制在20h左右，经沉淀泥水分离后再次进水，上清液溢流至下一单元。污泥驯化阶段：经过污泥接种阶段的驯化后，每天向A2/O一体化设备进入50~70m3的生活污水，使系统进入连续运行阶段，之后在逐渐增加进水量(70~90m3/d)，使系统达到设计负荷，在该阶段的后期为了提升系统污染物去除性能，每天投加一定量的优质碳源(葡萄糖)来增加系统内的微生物活性。直至5月初，也就是系统启动的第30天，在好氧池中污泥浓度维持在4000mg/L左右，污泥的絮体、沉降性能表现良好、SV30、SVI维持在27~35%、97~112mL/g，在显微镜检查下发现大量钟虫和少量轮虫存在，说明系统启动成功。1.1.1COD去除效果研究系统启动到稳定运行阶段间的COD进水、出水浓度及去除率如图3-1所示。在设备在启动期间，进水COD浓度在231.85~399.42mg/L内波动，在污泥接种的前5d，系统的平均出水COD浓度为78.55mg/L，平均去除率为77.94%，由于系统接种的是已经驯化成功的活性污泥，因此在接种的前5d就能保持较好的COD去除效果，然而出水COD浓度还是无法满足一级A的限值要求。进一步加大系统进水量，使其进行连续运行的污泥驯化阶段。在接下来的10d内，系统的平均出水COD浓度为65.38mg/L，平均去除率为78.43%，可以看出在该阶段虽然系统对COD的去除效果有所提升，但还是无法满足一级A的限值要求。为了进一步提升系统对COD的去除效果，在污泥驯化阶段的后15d内每天投加一定量的葡萄糖以期提升污泥活性，增加系统COD去除性能。在这15d内，系统出水COD平均浓度、平均去除率分别为39.30mg/L、88.28%，至此系统出水COD浓度稳定达到一级A的限值要求，且保持了较高的COD去除率，标志着系统启动成功。为了降低运行成本，在接下来稳定运行的阶段将停止投加葡萄糖。在设备稳定运行的期间，其进水COD浓度在222.14~391.24mg/L内波动，系统出水COD平均浓度、平均去除率分别为39.51mg/L、87.96%。结果表明，停止对系统投加碳源后，系统仍能对COD保持较理想的去除效果，系统平均出水COD浓度能稳定满足一级A标准中的限值要求。图3-1系统启动及稳定运行阶段对COD的去除效果1.1.2NH4+-N去除效果研究系统启动阶段间的NH4+-N进出水浓度及去除率如图3-2所示。从图中可以看出，在设备启动期间，NH4+-N进水浓度在31.02~54.36mg/L之间波动，在污泥接种的前5d，系统的平均出水NH4+-N浓度为7.36mg/L，平均去除率为80.61%，由于系统接种的是已经驯化成功的活性污泥，因此在接种的前5d就能保持较好的NH4+-N去除效果，然而出水NH4+-N浓度还是无法满足一级A的限值要求。进一步加大系统进水量，使其进行连续运行的污泥驯化阶段。在接下来的10d内，系统的平均出水NH4+-N浓度为1.53mg/L，平均去除率为90.70%，可以看出在该阶段系统对NH4+-N的去除就达到了理想的效果，其出水可稳定满足一级A的限值要求。在污泥驯化阶段的后15d内，系统出水NH4+-N的平均浓度、平均去除率分别为1.19mg/L、97.07%，至此系统对NH4+-N的去除效果已达到非常理想，好氧区内几乎发生了彻底的硝化作用，这与好氧区充足的DO浓度(2.0~1.0mg.L)和较高的污泥活性密切相关，系统对NH4+-N的彻底去除标志着其启动成功。为了降低运行成本，在接下来稳定运行的阶段将停止投加葡萄糖。在这一阶段，进水NH4+-N浓度在34.20~41.22mg/L内波动，系统出水NH4+-N的平均浓度、平均去除率分别为1.21mg/L、96.96%。结果表明，停止对系统投加碳源后，系统仍能对NH4+-N保持较理想的去除效果，系统平均出水NH4+-N浓度能稳定满足一级A标准中的限值要求。图3-2系统启动及稳定运行阶段对NH4+-N的去除效果1.1.3TN去除效果研究系统启动阶段间的TN进出水浓度及去除率如图3-3所示。在设备启动期间，进水TN浓度在38.68~77.17mg/L内波动，在污泥接种的前5d，系统的平均出水TN浓度为21.46mg/L，平均去除率为56.65%，虽然系统接种的是已经驯化成功的活性污泥，但是在接种的前5d其对TN的去除效率仍然较低，这可能是因为反硝化细菌对进水水质和外部环境的要求更加苛刻，对于已经适应了一种进水条件和外部环境的反硝化菌群，短期内仍无法适应新的环境。进一步加大系统进水量，使其进行连续运行的污泥驯化阶段。在接下来的10d内，系统的平均出水TN浓度为16.78mg/L，平均去除率为70.89%，可以看出在该阶段虽然系统对TN的去除效果有所提升，但还是无法满足一级A的限值要求。为了进一步提升系统对TN的去除效果，在污泥驯化阶段的后15d内每天投加一定量的葡萄糖以期提升污泥活性，增加系统TN去除性能。可以看出在该阶段的15d内，系统TN的平均出水浓度、平均去除率分别为14.22mg/L、74.52%，至此系统TN出水浓度可稳定达到一级A的限值要求，且保持了较高的TN去除率，标志着系统启动成功。为了降低运行成本，在接下来稳定运行的阶段将停止投加葡萄糖。在设备稳定运行的期间，其TN进水浓度在44.68~68.41mg/L之间波动，系统在稳定运行阶段前30d的出水TN平均浓度、平均去除率分别为15.04mg/L、72.88%，TN出水浓度基本可满足一级A标准中的限值要求；而系统在稳定运行阶段后30d的平均出水TN浓度增长至18.08mg/L，平均去除率降低到68.73%，其出水TN浓度已不能满足一级A标准中的限值要求。结果表明，停止对系统投加碳源后会降低其对TN的去除效果，分析原因主要是进水中微生物可利用的有机质组分不足，无法满足反硝化细菌维持较高的活性与丰度，从而使其无法成为系统内活性污泥中的优势菌种，致使系统不具备充足的反硝化作用影响其出水TN浓度。图3-3系统启动及稳定运行阶段对TN的去除效果1.1.4TP去除效果研究系统启动阶段间的TP进水、出水浓度及去除率如图3-4所示。在设备启动期间，TP进水浓度在4.59~9.29mg/L内波动，在污泥接种的前5d，系统出水TP的平均浓度、平均去除率分别为1.30mg/L、57.61%，虽然系统接种的是已经驯化成功的活性污泥，但是在接种的前5d其对TP的去除效率仍然较低，这可能是因为聚磷菌对进水中碳源质量的要求更加苛刻，由于该景区污水中碳源负荷较低，再加上硝化细菌的竞争性抑制，使系统对TP的去除效果短期内无法达到理想效果。进一步加大系统进水量，使其进行连续运行的污泥驯化阶段。在接下来的10d内，系统的平均出水TP浓度为1.84mg/L，平均去除率为71.75%，可以看出在该阶段虽然系统对TP的去除效果有所提升，但还是无法满足一级A的限值要求。为了进一步提升系统对TP的去除效果，在污泥驯化阶段的后15d内每天投加一定量的葡萄糖以期提升污泥活性，增加系统TP去除性能。可以看出在该阶段的15d内，系统出水TP的平均浓度、平均去除率分别为0.86mg/L、87.46%，至此系统出水TP浓度可稳定达到一级B的限值要求，虽然系统已经保持了较高的TP去除率，但仍无法满足一级A的限值要求，且系统对TP的去除性能几乎达到极限，已无增长趋势。系统对TP的去除接近饱和与A2/O工艺自身的缺陷直接相关，有两个原因，一是聚磷菌和硝化、反硝化细菌的污泥龄矛盾，二是聚磷菌与反硝化细菌对碳源竞争的矛盾，这两个原因致使A2/O系统无法同时满足N、P污染物的去除效果，只能达到对这两类污染物去除效果平衡的最佳状态。本系统可在出水TN浓度满足一级A的情况下，使出水TP浓度满足一级B的限值要求，已经算是较理想的平衡状态。为了降低运行成本，在接下来稳定运行的阶段将停止投加葡萄糖。在设备稳定运行的期间，其TP进水浓度在4.51~9.19mg/L之间波动，系统在整个稳定运行阶期间的出水TP平均浓度、平均去除率分别为1.62mg/L、78.23%，出水TP浓度已无法满足一级B标准中的限值要求；结果表明，停止对系统投加碳源后会对其TP的去除效果造成严重影响，致使系统对TP的去除率波动起伏，出现这种情况可能存在以下两方面的原因：一方面是因为原水中微生物可利用的有机质组分不足，不足以使聚磷菌维持较高的活性与丰度；另一方面原因是因为系统的反硝化作用消弱，致使其出水中NO3--N浓度升高，与此同时外回流的剩余污泥中NO3--N浓度也在升高，致使NO3--N在厌氧区对聚磷菌的释磷作用产生抑制，进而影响其在好氧区的聚磷作用，最终到时系统的出水TP浓度升高。图3-4系统启动及稳定运行阶段对TP的去除效果1.1.5污泥活性与沉降性能研究1.1.5.1污泥活性研究MLVSS指混合液挥发性悬浮固体浓度，是混合液活性污泥中有机固体物质部分的浓度。MLTSS指混合液浓度，是在曝气池单位容积混合液内所含有的活性污泥固体物的总重量，MLVSS/MLTSS的比值代表总污泥中活性污泥所占比例，即污泥的活性。系统在启动及稳定运行期间内的MLVSS、MLTSS及其比值如图3-5所示。从图中可以看出，系统在启动期间的MLTSS维持在3474~5919mg/L之间，MLVSS维持在2088~4146mg/L之间，MLVSS/MLTSS维持在0.60~0.74之间。总体来看，系统在启动阶段期间MLVSS/MLTSS可维持在0.6以上，表明系统内污泥活性较好。系统在整个稳定运行期间的MLTSS维持在3287~4160mg/L之间，MLVSS维持在1737~3024mg/L之间，MLVSS/MLTSS维持在0.51~0.75之间。总体来看，系统在稳定运行的前30d，MLVSS/MLTSS可维持在0.6以上，表明系统内污泥活性较好；而系统在稳定运行的后30d，MLVSS/MLTSS基本维持在0.5~0.6之间，与前30d相比，系统污泥活性有所降低，具体的宏观表现为出水TN和TP浓度无法稳定满足相应的标准要求。由此可以看出，在系统稳定运行的期间停止葡萄糖的投加对其污泥活性和TN、TP的去除均有着负面影响，这也表明系统的进水处于碳源不足的状态。图3-5系统启动及稳定运行阶段的MLVSS、MLTSS及其比值1.1.5.2污泥沉降性能研究SVI是污泥容积指数，表示曝气池混合液经过30min静止沉降后1g干污泥所占的体积，单位为mL/g。SVI=(SV%×100)/MLSS，其数值可表示活性污泥的沉降性能好坏。据相关资料显示良好的活性污泥SVI一般维持在80~120mL/g内[57]。系统在启动及稳定运行期间内的SVI值如图3-6所示。系统的SVI在整个启动阶段期间维持在96.21~132.96mL/g内，其平均值为115.62mL/g。这表明系统在整个启动阶段期间保持了较好的污泥沉降性能，通过镜检可以发现大量的钟虫和少量的轮虫出现，标志着系统启动成功。系统的SVI在整个稳定运行期间维持在91.13~121.91mL/g之间，其平均值为108.84mL/g。这表明系统在整个稳定运行期间均能保证较好的污泥沉降性能，通过镜检也并未发现丝状菌过度繁殖的现象，整个稳定运行期间均未出现污泥膨胀的现象。图3-6系统启动及稳定运行阶段的SVI值1.2稳定运行阶段问题解析及优化运行思路1.2.1进水碳源分析系统在稳定运行阶段停止投加葡萄糖后，其对TN和TP的去除率有所降低，出水TN和TP浓度已无法满足相应标准限值要求。因此，首先考虑系统的进水碳源不足，不足以满足功能菌种代谢繁殖的需求。对系统在稳定运行期间进水中的BOD5、TN和TP浓度值进行了检测，结果如图3-7(A)所示。从图中可以看出，系统在稳定运行期间进水中的BOD5浓度在88.89~146.87mg/L之间波动，平均值为120.73mg/L；进水中的TN浓度在45.63~64.32mg/L之间波动，平均值为56.59mg/L；进水中的TP浓度在5.33~9.19mg/L之间波动，平均值为7.32mg/L。系统在整个稳定运行期间的进水BOD5浓度处于一个较低的水平，而TN和TP却处于一个较高的水平，这可能与系统的来水较为单一有关(景区生活污水)。系统在稳定运行期间进水中的BOD5/TN和BOD5/TP如图3-7(B)所示。从图中可以看出，系统在稳定运行期间进水中的BOD5/TN值在1.38~1.22之间波动，平均值为2.19；进水中的BOD5/TP值在9.92~27.27之间波动，平均值为17.46。生物在脱氮及除磷过程中需要消耗有机碳源，研究发现，生物脱氮系统要想达到较好的脱氮效果，BOD5/TN应大于(3~5)：1，生物除磷系统要达到较好的除磷效果要求BOD5/TP应大于等于15[58,59]。因此，理论上讲系统在稳定运行期间来水中的有机物含量在除磷方面处于富余的状态，而在脱氮方面处于不足的状态。但系统在稳定运行期间对TN和TP的去除均不能满足相应水质标准限值的要求，这就要考虑对生物除磷系统抑制影响较大的另一因素，即厌氧区NO3--N浓度的影响。图3-7进水中污染物浓度(A)；进水中BOD5/TN和BOD5/TP(B)1.2.2系统沿程氮类污染物浓度分析系统在稳定运行阶段末期(最后3d)沿程氮类污染物平均浓度如图3-8所示。从图中可以看出，系统在稳定运行阶段末期进水中NH4+-N和NO3--N的平均浓度分别为38.87±1.46和2.46±0.78mg/L；当污水流入厌氧池中，NH4+-N通过稀释作用降低至15.34±0.45mg/L，而由于系统反硝化作用较差，二沉池中NO3--N浓度较高，通过外回流将大量的NO3--N引入厌氧池中，致使其中的NO3--N浓度增长至9.45±1.23mg/L；当污染继续流入缺氧池中，NH4+-N通过同化及微弱的硝化作用降低至11.46±0.77mg/L，而NO3--N浓度缺增长至15.23±0.89mg/L，分析原因主要是进水碳源不足，系统的反硝化作用较弱，没有将内回流和外回流中所携带的NO3--N进行有效去除，其次是系统的硝化作用较好，几乎将全部的NH4+-N都转化为了NO3--N，这也进一步的增加了内回流和外回流中所携带的NO3--N浓度；当污水继续流入好氧池中，NH4+-N通过较完全的硝化作用其浓度值降低至2.45±0.54mg/L，而由于系统没有将内回流所携带的NO3--N进行有效去除，致使好氧区内发生NO3--N累积，使其浓度值增长至18.24±1.24mg/L；污水进入二沉池后通过泥水分离作用去除了少量的NH4+-N和NO3--N，使系统出水中的浓度分别为1.46±0.23和16.97±0.79mg/L，由此也说明系统在稳定运行期间平均出水TN浓度超标的主要原因是NO3--N没有得到有效的去除。当生物除磷系统中NO3--N浓度过高时，会对聚磷菌的厌氧释磷作用造成抑制，从而进一步抑制其在好氧段的过量吸磷作用，使系统出水TP浓度升高，这是系统在稳定运行阶段期间平均出水TP浓度无法满足一级B限值要求的主要原因。图3-8系统沿程氮类污染物浓度1.2.3优化运行思路通过上述分析可以得知，系统在稳定运行阶段期间的平均出水TN和TP浓度无法满足相应标准限值要求的主要原因是：首先，系统进水的碳源不足，不足以维持反硝化细菌的丰度和活性，致使系统反硝化作用差，NO3--N在好氧区发生了累积，从而导致出水中NO3--N浓度过高，出水TN浓度超标；然后，大量的NO3--N通过外回流途径被送至厌氧区，抑制释磷，进而影响好氧池内的吸磷，使系统的出水TP浓度升高。为了提升系统的脱氮除磷效率，可以选择在缺氧池继续投加化学药品来增加碳源含量，从而提升系统的反硝化作用。但是这样做会大幅增加运行成本，降低经济效益。除此之外，常见的A2/O强化生物脱氮除磷的运行策略有：①根据缺氧去末端出水NO3--N浓度来控制消化液回流比；②调节厌氧/缺氧/好氧段的分区比例，以此来增强系统脱氮除磷的功能；③向系统内投加生物悬浮填料给微生物提供附着载体，在不改变系统体积的情况下增加微生物的丰度；④通过分段进水将进水中的部分碳源分配至缺氧区，以此来增加系统的反硝化作用[60]。根据缺氧去末端出水NO3--N浓度来控制消化液回流比需要配置具有一定专业知识的人员来进行长期的运行与维护，这同样会增加运行成本；调节厌氧/缺氧/好氧段的分区比例需对一体化装置进行停水改造，从而对景区的水环境造成影响；向系统内投加生物悬浮填料给微生物提供附着载体首先并不能解决进水碳源不足而导致系统脱氮除磷效率差的问题，其次也会增加经济投入。而分段进水的优化运行方法最符合当下的场景，首先关山牧场风情小镇污水中的有机物含量理论上可满足生物除磷系统对碳源的需求，而一体化设备在稳定运行阶段出水TP浓度过高的原因是外回流携带了大量的NO3--N抑制了聚磷菌的释磷作用，因此可以将污水通过分流的方式按一定比例引入缺氧区，以此来增强一体化设备的反硝化作用；其次，分段进水的优化运行方法可在最少的经济投入下，在最短的时间内完成一体化设备的升级。基于上述分析，拟采取分段进水的方式对一体化设备进行改造，以此来提升其脱氮除磷性能。1.3不同进水比例下污染物去除性能研究1.1.1COD去除效果研究系统在不同进水比例下对COD的去除效果如图3-9所示。在分段进水期间，COD进水浓度、出水浓度分别在211.46~452.76mg/L、29.78~55.76mg/L内波动，平均值分别为336.51mg/L、37.98mg/L；系统在3个阶段对COD的平均去除率依次为88.58%、88.72%和88.67%。结果表明，系统在整个分段进水期间均可对COD保持较高的去除效率，其出水浓度可满足一级A标准限值要求；但是不同的进水比例对系统COD的去除效率影响不大。图3-9系统在不同进水比例下对COD的去除效果1.1.2NH4+-N去除效果研究系统在不同进水比例下对NH4+-N的去除效果如图3-10所示。在分段进水期间，NH4+-N进水浓度、出水浓度分别在31.22~57.60mg/L、0.01~5.19mg/L内波动，平均值分别为39.30mg/L、1.32mg/L；系统在3个阶段对NH4+-N的平均去除率依次为97.39%、97.47%和95.77%。结果表明，系统在整个分段进水期间均可对NH4+-N保持较高的去除效率，其出水浓度满足一级A标准限值要求；但不同的进水比例对系统NH4+-N的去除效率影响并不明显。图3-10系统在不同进水比例下对NH4+-N的去除效果1.1.3TN去除效果研究系统在不同进水比例下对TN的去除效果如图3-11所示。在分段进水期间，TN进水浓度、出水浓度分别在31.68~77.17mg/L、7.32~16.72mg/L内波动，进水平均值为56.54mg/L，系统在各阶段的平均出水TN浓度依次为11.92、11.46以及10.10mg/L，对TN的平均去除率依次为74.90%、76.67%和81.70%。结果表明，分段进水的优化运行方式对系统TN的去除性能有较明显的改善作用，且系统对TN的去除效率随着缺氧区进水比例的增加而升高。这种现象的主要原因是分段进水的方式将原水中有限的一部分碳源分配到缺氧区使反硝化菌群优先使用，从而削弱了厌氧区其它异养型菌群对碳源的竞争性抑制作用，系统的反硝化性能得到提升，这是系统TN去除效果改善的主要原因，系统在整个分段进水期间，其平均出水TN浓度均可满足一级A标准限值要求。图3-11系统在不同进水比例下对TN的去除效果1.1.4TP去除效果研究系统在不同进水比例下对TP的去除效果如图3-12所示。在分段进水期间，TP进水浓度、出水浓度分别在1.59~9.33mg/L、0.33~1.24mg/L之间波动，进水平均值为7.09mg/L，系统在各阶段的出水TP平均浓度依次为0.83、0.73以及0.62mg/L，对TP的平均去除率依次为88.10%、90.00%和91.07%。结果表明，分段进水的优化运行方式对系统TP的去除性能有较明显的改善作用，且系统对TP的去除效率随着缺氧区进水比例的增加而升高。发生这种现象可能主要存在以下两个方面的原因：首先，分配到厌氧区的碳源可以满足聚磷菌厌氧释磷的需求；其次，随着系统的反硝化作用增强，外回流携带至缺氧区的NO3--N浓度也随之降低，削弱了NO3--N对聚磷菌厌氧释磷的抑制作用。这两方面的综合作用致使系统TP去除效果得到改善，系统在整个分段进水期间，其平均出水TP浓度均可满足一级B标准限值要求。图3-12系统在不同进水比例下对TP的去除效果1.4强化脱氮除磷增效机理研究1.4.1强化脱氮增效机理研究1.4.1.1系统沿程氮类污染物浓度分析在不同进水比例条件下，NO3--N和NH4+-N的浓度在反应器内的沿程变化如图3-13所示。从图3-13(A)中可以看出，在缺氧区NO3--N的去除最为显著，且在相同的水利停留时间内，随着缺氧区进水比例的增加，去除的NO3--N量也随之增加。因此，相较于传统厌氧区单点进水方式，优化的厌氧和缺氧分段进水运行方式可大大改善A2/O系统的反硝化性能，保证NO3--N去除的同时提升对于TN的去除效率。由图3-13(B)中可见，在好氧区NH4+-N的去除最为显著，且不同的进水比例对A2/O系统的硝化性能影响不大，系统在各个阶段均具有较强的硝化性能。结果表明，氮主要是通过传统的好氧硝化和缺氧反硝化作用在系统内去除，厌氧和缺氧分段进水优化运行的方式对于A2/O系统的反硝化性能起到了大幅提升的作用，并保证了TN的去除效率。图3-13系统在不同进水比例下沿程氮类污染物浓度1.4.1.2脱氮功能菌属相对丰度分析分别在不同进水比例阶段末期(后3d)对系统缺氧池内活性污泥进行DNA提取，通过高通量测序检测手段，运用Miseq平台进行微生物种群结构分析。通过对高通量数据的分析，发现随着实验的进展，系统内4类反硝化细菌在属水平上的相对丰度显著增加，如表4-2所示。可见，优化后的厌氧和缺氧分段进水运行方式可促进缺氧区内反硝化菌属的生长繁殖，从而不同程度的提高Pseudomonas、Thauera、Denitratisoma和Thermomonas4类反硝化菌属的相对丰度。Q厌:Q缺=2:3的进水比例对于这4类反硝化菌属的富集更加有益，其在该进水比例阶段内的相对丰度总和(1.70%)与Q厌:Q缺=