塔式起重机专门策略

目录

一、编制根据

二、工程概况

三、塔吊施工布署

四、塔吊基础设计

（-）地质资料状况

（二）塔吊基本性能

（三）塔吊基础设计计算书

五、塔吊基础及预埋件施工

六、塔吊的安装规定及准备

七、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正

八、塔吊的操作与维护

九、附墙杆布置与规定

十、塔吊使用安全管理制度

十一、多塔作业防碰撞措施

十二、塔吊拆卸施工技术措施

十三、安全环境保护措施

附图表：

1、现场塔吊平面布置图（图一）

2、塔吊附墙图（图二）

3、塔吊基础图（图三）

一、编制根据

《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992)

《地基基础设计规范》(GB50007-2023)

《建筑构造荷载规范》(GB50009-2023)

《建筑安全检查原则》(JGJ59-2023)

《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)

《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2023)

《地质勘察汇报》浙江中材工程勘察设计有限企业

《QTZ80塔式起重机使用阐明书》

二、工程概况

本工程1#、2#塔吊基础采用钻孔灌注桩，四旌钢构柱基础。桩径800.桩顶标高为

-7.05,钢构柱入桩长度为2.5m,钢构柱到地板面上3m后经250*200*20加强板加固后

搭设塔吊，钢构柱采用L140*14角钢，400*250*1()缀板。3#、4#塔吊采用自然独立承台

基础。

余政储出(2023)05号地块商业办公用房一期房建工程位于杭州市余杭区，建筑总

高度为88.80米；工程包括地下室一层(局部夹层)、裙房及两幢主楼主城。工程±0.000

标高相称于黄海高程4.85米，工程构造形式为矩形柱框架构造和框架剪力墙构造，建

筑物外形基本为矩形。

本工程位于兴国路西，南公河路北。项目总用地面积为99232.38m2,下设IF地下

室。多层商铺为框架构造，高层为框架剪力墙构造。

本工程共设置三台塔吊分别位于：1#塔吊ZJ5710布置在A楼北面位置，即7轴〜8

轴处，塔吊安装高度为83.0m,,臂幅57米，四桩钢构柱基础。2#塔吊ZJ5710布置在B

楼日勺北面，即11轴〜12轴处，塔吊安装高度为94.0m,臂幅57米，四桩钢构柱基础。

3#塔吊QTZ63在t轴北4.5米交9^10轴处，4#塔吊待3#塔吊使用完毕后将3#塔吊拆至

场地南面离地下室4.51r.日勺1011轴之间。

ZJ5710塔式起重机，是浙江省建设机械集团有限企业按照国标GB/T13752《塔式起

重机设计规范》及GB/T5031《塔式起重机》设计的塔式起重机。

ZJ5710塔机为水平起重臂、小车变幅、上回转、自升式多用途塔机。最大工作幅度

57m,最大起重力矩95.4t.m.。独立式的起升高度为40.5%附着式是在独立式的基础

上，增长塔身原则节和附着装置即可实现，特殊规定可加高至140m。

详细各幢拟建物位置详见附图一。

三、塔吊施工布署

本工程塔吊布置日勺原则如下：

1、塔吊与塔吊之间在不一样高度时不产生互相干扰运行的状况；

2、塔吊回转半径内必须留有加工场地位置和材料二次吊运的位置；

3、基坑内塔吊布置位置需尽量避开待建构造；

4、塔吊所处的位置必须保证装拆均能顺利进行；

5、塔吊布置位置应尽量防止影响周围工地施工或被周围工地施工所影响；

6、塔吊布置在保证安全、进度不受影响日勺前提下，应尽量节省施工成本。

根据以上原则，本过程拟布置两台ZJ5710塔式起重机，1#塔吊回转半径覆盖B楼、

2F及部分3F商业群房，塔吊安装高度为94米（地下室构造施工期间塔吊安装高度为

15米)；2#塔吊回转半径覆盖A楼及部分三层商叱裙房。

两台塔吊桩基础在地下室基坑土方开挖前施工，承台基础土方开挖按土方开挖及围

护施工方案规定执行，到达设计强度后安装塔吊。

四、塔吊基础设计

(一)地质资料状况

根据浙江省工程物探勘察院提供日勺《岩土工程勘察汇报》详勘及补勘，本工程塔吊

基础下范围内地基土物理力学指标设计参数如下：

和孔灌注桩

钻孔灌注桩桩周

压缩模量桩端土承载

土摩擦力

层号土类土层厚度Es(Mpa)力特性值

特性值qsa(kpa)

qsa(kpa)

1-1素填土0.40-5.80

2-1粉质粘土0.50-3.506.089

2-2粘质粉土0.70-4.309.3110

2-3砂粉质土7.20-16.609.8914

3淤泥质粉质粘土夹18.40〜30.74.698

粉土0

4-1粉砂夹粉质粘土0.80-6.106.3330

4-2粉砂3.30-10.708.7134

6-1粉质粘土0.90〜8.107.8332

6-2含角砾粉质粘土0.70-7.608.3235

10-1全风化泥质粉砂岩0.60〜7.405.3140

10-2强风化泥质粉砂岩1.00〜5.1060

10-3中风化泥质粉砂岩801200

（二）塔吊基本性能

本工程根据实际状况拟采用日勺ZJ5710塔吊其基本性能如下:

起升机构M5

机构工作级别回转机构M4

牵引机构M3

倍率独立附着式

起升高度（m）a=240.5121.5

a=440.580

最大起重量（t）6

最大幅度（m）57

幅度m

最小幅度（m）2.5

起倍率a=2a=4

升起重量t1.533366

机速度m/min80408.540204.3

构电机功率kw24/24/5.4

转速功率

回转机构

0.6r/min2X2.2KW

速度功率

牵引机构

40/20m/min3.3/2.2kW

顶升速度m/min0.6

顶升机构电机功率KW5.5

工作压力MPa20

臂长重量（t）

45m10.22

47m11.02

平衡重50m11.5

52m12.3

55m12.52

57m13.32

总功率31.7KW（不包括顶升电机）

工作温度一20℃〜50c

独立式附着式

整机重量

31.lt61.lt

（三）塔吊基础设计计算书

1#塔吊四桩基础的计算书

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2023）o

参数信息

塔吊型号：ZJ5710塔机自重原则值:Fkl=5£3.OOkN起重荷载原则值:Fqk=60.OOkN

塔吊最大起重力矩:M=798.75kN.m塔吊计算高度：H=94m塔身宽度：B=1.60m

非工作状态下塔身弯矩:Ml=-356.86kN.m桩混凝土等级：C35承台混凝土等级:C35

保护层厚度：50mm矩形承台边长：5.00m承台厚度：llc=0.500m

承台箍筋间距：S=200mm承台钢筋级别：HRB335承台顶面埋深：D=0.000m

桩直径：d=0.800m桩间距:a=l.600m桩钢筋级别：HRB335

桩入土深度：56.00m桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩

计算简图如下:

OO

□3

0^0

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重原则值

Fki=583kN

2）基础以及覆土自重原则值

Gk=5X5X0.50X25=312.5kN

3）起重荷载原则值

Fqk=60kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（Wo=0.2kN/m2）

心=0.84〃典

=0.8X1.59X1.95X1.39X0.2=0.69kN/m2

q5k=a-/H

=1.2XC.69X0.35X1.6=0.46kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qskXH=O.46X94.00=43.56kN

c.基础顶面风荷载产生日勺力矩原则值

Msk=O.5FvkXH=0.5X43.56X

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方句所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（当地区Wo=0.45kN/m2）

=0.8X1.65X1.95X1.39X0.45=1.61kN/m2

=1.2X1.61X0.35X1.60=1.08kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qskXH=1.08X94.00=101.70kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩原则值

Msk—0.5FvkXH—0.5X101.70X

3.塔机H勺倾覆力矩

工作状态下，原则组合日勺倾覆力矩原则值

Mk=-356.86+0.9X

非工作状态下，原则组合的倾覆力矩原则值

Mk

三.桩竖向力计算

非工作状态下：

Qk=(Fk+Gk)/n=(583+312.50)/4=223.88kN

Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(583+312.5)/4+(4423.17+101.70X0.50)/2.26=2201.43kN

Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n~(Mk+FvkXh)/L

=(583+312.5-0)/4-(4423.17+101.70X0.50)/2.26—1753.68kN

工作状态下:

Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(583+312.50+60)/4=238.88kN

Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+FvkXh)/L

=(583+312.5+60)/4+(2204.50+43.56X0.50)/2.26=1222.91kN

Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Fik)/n-(Mk+FvkXh)/L

=(583+312.5+60-0)/4-(2204.50+43.56X0.50)/2.26=745.16kN

四.承台受弯计算

1.荷载计算

不计承台自重及其上土重，第i桩『、J竖向力反力设计值：

工作状态下：

最大压力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(583+60)/4+1.35X(2204.50+43.56X

0.50)/2.26=1545.46kN

最大拔力Ni=l.35X(Fk+Fqk)/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X(583+60)/4-1.35X(2204.50+43.56X

0.50)/2.26=-lill.43kN

非工作状态下：

最大压力Ni=L35XFk/n+l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X583/4+1.35X(4423.17+101.70X

0.50)/2.26=2866.46kN

最大拔力Ni=l.35XFk/n-l.35X(Mk+FvkXh)/L

=1.35X583/4-1.35X(4423.17+101.70X

0.50)/2.26=-2472.94kN

2.弯矩日勺计算根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第条

其中M*Myi——计算截面处XY方向日勺弯矩设计值(kN.m)；

xi,yi——单桩相对承台中心轴的JXY方向距离(m)；

Ni—不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

由于非工作状态下，承台正弯矩最大：

加二MEX2866.46X

承台最大负弯矩：

Mx=ML2X-2472.94X

3.配筋计算

根据《混凝土构造设计规范》GB50010-2023第条

_朋'__________

%aJ1-2%

/=^-

九=1一》2s

式中c：—系数，当混凝土强度不超过C50时，⑶取为1.0,当混凝土强

度等级为C80时，

m取为0.94,期间按线性内插法确定；

混凝土抗压强度设计值;

ho-----承台日勺计算高度；

2

fy—钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mmo

底部配筋计算：

£Ks=O.00X106/(l.000X16.700X5000.000X4502)=0.0000

羡1-(1-2X0.0000)o・5=O.0000

Zs=l-0.0000/2=1.0000

As=0.00X106/(i.0000X450.0X300.0)=0.0mm2

五.承台剪切计算

最大剪力设计值：

Vmax=2866.46kN

根据《混凝土构造设计规范》(GB50010-2023)日勺第条。

我们考虑承台配置箍筋日勺状况，斜截面受剪承载力满足下面公式:

心安1触nA

<4+1S

式中2—计算截面的剪跨比，2=1.500

ft—混凝土轴心抗拉强度设计值，fi=L570N/mm2；

b——承台日勺计算宽度，b=5000mm；

ho-----承台计算截面处日勺计算高度，ho=450mm；

fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；

S——箍筋日勺间距，S=200mmo

通过计算得:

Asv=(2866.464X1000-0.700X1.57X5000X450)X200/(300X

450)=583.280mm2

六.承台受冲切验算

用桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造规定，故

可不进行承台角桩

冲切承载力验算

七.桩身承载力验算

桩身承载力计算根据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2023)口勺第条

根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=l.35X

2201.43=2971.93kN

桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

N<%九A,、

其中5——基桩成桩工艺系数，取0.75

fe---混凝土轴心抗压强度设计值，fe=16.7N/mm2；

APs——桩身截面面积，A*502655【nm2。

桩身受拉计算，根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2023第

条

力a

受拉承载力计算，最大拉力N=1.35XQkmin=-2367.47kN

通过计算得到受拉钢筋截面面积As=7891.567mm2o

由于桩的最小配筋率为0.20%,计算得最小配筋面积为1005伽2

综上所述，所有纵向钢筋面积7892nm)2

八.桩竖向承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)日勺第和条

轴心竖向力作用下,Qk=238.88kN；偏向竖向力作用下，Qkmax

桩基竖向承载力必须满足如下两式：

戢工&

以迎夕2段

单桩竖向承载力特性值按下式计算：

&二〃Z/3+q24

其中心——单桩竖向承载力特性值；

qsik—第i层岩石H勺桩侧阻力特性值；按下表取值；

qpa—桩端端阻力特性值，按下表取值；

u---桩身欧I周长，u=2.51m；

2

AP---桩端面积，取Ap=0.50m：

b—第i层土层的厚度,取值如下表；

厚度及侧阻力原则值表如下：

序号土层厚度(m)侧阻力特性值(kPa)端阻力特性值(kPa)土名称

18.3140砂粉质十

222.880淤泥质粉质粘土夹粉土

34.1300粉砂夹粉质粘土

47.8340粉砂

53.4320粉质粘土

63.9350含角砾粉质粘土

71.8600强风化泥质粉砂岩

86801200粉土或砂土

由于桩日勺入土深度为56m,因此桩端是在第8层土层。

最大压力验算：

Ra=2.51X(8.3X14+22.8X8+4.1X30+7.8X34+3.4X32+3.9X35+1.8X

60+3.01X80)+1200X0.50=3998.20kN

由于：Ra=3998.20>Qk=238.88,因此满足规定！

由于:1.2Ra=4077.84>Qkmax=2201.43,因此满足规定!

九.桩日勺抗拔承载力验算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)口勺第条

偏向竖向力作用下，Qkmin

桩基竖向承载力抗拔必须满足如下两式：

五】="Z4//+G,

式中GP—桩身的重力原则值，水下部分按浮重度计；

九一抗拔系数；

Ra=2.51X(0.750X8.3X14+0.700X22.8X8+0.700X4.IX30+0.700X7.8X

34+0.700X3.4X32+0.700X3.9X35+0.700X1.8X60+0.700X3.01X80)=2539.364kN

Gp=0.503X(56X25-56X10)=422.230kN

由于：2539.36+422.23>=1753.68满足规定！

十.桩式基础格构柱计算

根据《钢构造设计规范》(GB50017-2023)。

1.格构柱横面日勺力学特性：

格构柱的截面尺寸为0.45X0.45m；

主肢选用:14号角钢bXdXr=140义14X14mm；

缀板选用(mXm):0.25X0.40

244

主肢日勺截面力学参数为Ao=37.57cm,Zo=3.98cm,1x0=688.81cm,Iyo=688.81cm；

格构柱截面示意图

格构柱口勺y-y轴截面总惯性矩:

4=40+4(5—Zo)

格构柱日勺X-X轴截面总惯性矩：

4=4&+4(5b-2。尸2

乙

通过计算得到；

Ix=4X[688.81+37.57X(40/2-3.98)2]=41320.08cm4；

Iy=4X[688.81+37.57X(40/2-3.98)2]=41320.08cm4；

2.格构柱的长细比计算：

格构柱主肢的长细比计算公式：

…lH

卜/(44)

其中H——格构柱的总高度，取3.5m；

4

I——格构柱的I截面惯性矩,取，Ix=41320.08cn)4,Iy=41320.08cm；

Ao------种主肢的I截面面积，取37.57cm2o

通过计算得到3=27.74,兄尸27.74o

格构柱分肢对最小刚度轴1TIKJ长细比计算公式:

…9

其中b——缀板厚度，取b=0.25m。

h——缀板长度，取h=0.40m。

ai----格构架截面长，取ai=0.40mo

通过计算得ii=[(0.252+0.452)/48+5X0.452/8]°-5=0.32m。

ri=3.5/0.32=14.22o

换算长细比计算公式：

儿=打+年

通过计算得到4kx=31.17,2ky=31.17o

3.格构柱日勺整体稳定性计算：

格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：

N

其中N——轴心压力日勺计算值(kN)；取N=1.35Qkniyx=2971.93kN；

A—格构柱横截面的毛截面面积，取4X37.57cm2；

6—轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；

根据换算长细比2ox=31.17,2oy=31.17^150满足规定！

查《钢构造设计规范》得到九=0.93,丸二0.93。

X方向：N/^A=2971933/(0.93X15026.8)=212^215.00N/mm2

满足规定！

Y方向：N/。A=2971933/(0.93X15026.8)=212^215.00N/mm2

满足规定！

4.格构分肢的长细比验算：

由于格构形式采用角钢+缀板，分肢选用14号角钢bXdXr=140X14X14nm］，其

回转半径i=27.5mmo

2i=L/i=300/27.5=10.91W0.5X

2ox=15.59且不不小于等于40满足规定！

由此可见：2#塔吊也符合规定

3#塔吊天然基础的计算书

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)o

一.参数信息

塔吊型号：QTZ63自重(包括压重):F1=45O.80kN最大起重荷我：F2=60.00kN

最大起重力距：M=733.70kN.m塔吊计算高度：H=24.00m塔身宽度：B=1.60m

非工作状态塔身弯矩:-356.86kN.m

混凝土强度等级:C35钢筋级别：HPB235地基承载力特性值：90.OOkPa

承台宽度：Bc=5.00m承台厚度：h=l.25m基础埋深：D=0.50m

计算简图:

4Z,

Z

7Z基坑处向勰地面R

7

7

7

二.荷载计算

1.自重荷载及起重荷载

1）塔机自重原则值

Fki=450.8kN

2）基础以及覆土自重原则值

Gk=5X5X（1.25X25+0.5X17）=993.75kN

承台受浮力:Fik=5X5X0.25X10=62.5kN

3）起重荷载原则值

Fqk=60kN

2.风荷载计算

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷我原则值（Wo=0.2kN/m2）

心=0.8勘典Wo

=0.8X1.48X1.95X1.54X0.2=0.71kN/m2

qik=a-/H

=1.2XC.71X0.35X1.6=0.48kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk=qskXH=0.48X24=11.47kN

c.基础顶面风荷载产生日勺力矩原则值

Mk=O.5FvkXH=0.5X11.47X

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载原则值

a.塔机所受风均布线荷载原则值（当地区％=0.35kN/m2）

心=08向%％

=0.8X1.51X1.95X1.54X0.35n.27kN/m2

?戊=鼠fH

=1.2X1.27X0.35X1.6=0.85kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力原则值

Fvk—qskXH-0.85X24—20.48kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩原则值

Msk=O.5FvkXH=0.5X20.48X

3.塔机日勺倾覆力矩

工作状态下，原则组合日勺倾覆力矩原则值

Mk=-356.86+0.9X

非工作状态下，原则组合的倾覆力矩原则值

Mk

三.地基承载力计算

根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2023)第条承载力计算。

塔机工作状态下：

当轴心荷载作用时：

=(450.8+60+931.25)/(5X5)=57.68kN/m2

当偏心荷载作用时：

k=(7+5)fA-M3Wx-M,/Wy

=(450.8+60+93L25)/(5X5)-2X(427.33X1.414/2)/20.83

=28.68kN/m2

由于Pkmin^O因此按下式计算Pkmax:

k=(线+%)//

=(450.8+60+931.25)/(5X5)+2X(427.33X1.414/2)/20.83

=86.69kN/m2

塔机非工作状态下：

当轴心荷载作用时：

“二(4+GJ/H

=(450.8+931.25)/(5X5)=57.78kN/m2

当偏心荷载作用时：

一=(4+6拼工-屈/鸭-川/叫

=(450.8+931.25)/(5X5)-2X(-111.13X1.414/2)/20.83

二62.82kN/m2

山于Pkuiiu>0因此按下式计算Pkmax；

k=(4+GJ//+%+股/町

=(450.8+931.25)/(5X5)+2X(-111.13X1.414/2)/20.83

=47.74kN/m2

四.地基基础承载力验算

地基基础承载力特性值计算根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2023第

条。

计算公式如下：

X=拉+牡y（8・3）+陀加（d・0.5）

其中fa——修正后的地基承载力特性值（kN/货）；

fak——地基承载力特性值，取W.OOkN/m2；

%---基础宽度地基承载力修正系数，取0.00；

小—基础埋深地基承载力修正系数，取0.00；

Y——基础底面如下土日勺重度，取20.OOkN/m3；

Y-n——基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；

b——基础底面宽度，取5.00叱

d——基础埋深度，取0.00mo

解得修正后的地基承载力特性值fa=90.OOkPa

实际计算取的地基承载力特性值为:fa=90.OOkPa

轴心荷载作用：由于fa^Pk=57.68kPa因此满足规定!

偏心荷载作用：由于1.2Xfa2Pkmax=86.69kPa因此满足规定!

五.承台配筋计算

根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2023第条。

1.抗弯计算，计算公式如下：

“白⑵+小Q产-与）+（'〃

式中ai----截面IT至基底边缘日勺距离，取ai=l.70m；

a'——截面IT在基底的投影长度，取a：=1.60mo

P----截面IT处的基底反力；

B/一名

P~国-Omin)+Pmin

工作状态下：

P=(5-l.70)X(86.69-28,68)/5+28.68=66.96kN/m2；

M=l.702X[(2X5+1.6)X(1.35X86.69+1.35X66.96-2XI.35X

931.25/52)

+(1.35XX66.96)X5]/12

非工作状态下：

P=(5-l.70)X(47.74-62.82)/5+62.82=52.87kN/m2；

M=l.702x[(2X5+1.6)X(1.35X47.74+1.35X52.87-2X1.35X

931.25/52)

+(1.35XX52.87)X5]/12

2.配筋面积计算，公式如下：

根据《混凝土构造设计规范》GB50010-2023

M

%=----T

九二1-"2

Ai=------

YM,

式中a\——系数，当混凝土强度不超过C50时，勿取为1.0,当混凝土强度等级为

C80时,

⑶取为0.94,期间按线性内插法确定；

fc—混凝土抗压强度设计值；

ho—承台的计算高度。

通过计算得—=330.57X106/(1.00X16.70X5.00X103X12023)=0.0027

5=l-(l-2X0.0027)05=0.0028

rs=l-0.0028/2=0.999

As=330.57X106/(o9986X1200X210.00)=1313.59mm2。

六.地基变形计算

规范规定：当地基重要受力层日勺承载力特性值(fak)不不不小于130kPa或不不

小于130kPa但有地区经验，且黏性土

的状态不低于可塑(液性指数IL不不小于0.75)、砂土口勺密实度不低于稍密时，可

不进行塔机基础的天然地基

变形验算，其他塔机基础欧I天然地基均应进行变形验算。

五、塔吊基础及预埋件工

(一)塔吊基础及预埋件施工工艺流程如下：土方开挖一浇筑垫层一绑板下层受力筋

一放入预埋基础节一摆放马凳一绑扎上层受力筋一模板支设一混凝土浇筑

（二）施工要点

1、钻孔灌注桩规定必须严格按照规定施工；

2、预埋件放入时须俣证端部水平，并采用措施加以固定，防止浇捣混凝土时，预埋

件出现移动或倾斜；

3、模板支设完毕后须有可靠加固措施，防止因炸模、跑模影响预埋件；

4、混凝土浇筑采用商品混凝土，严格控制塌落度，浇筑完后做好混凝土养护工作；

5、预埋件应与基础内的钢筋网可靠连成一体，预埋节主弦杆周围的钢筋数量不得减

少，主筋通过主弦杆有困难时，容许主筋避让；

6、预埋节埋设后，露出端面的4根主弦杆平面度不不小于1/1000；

7、预埋节露出舲表面800mm左右，周围的混凝土必须振捣密实。

六、塔吊的安装规定及准备

1、在塔基周围，清理出场地，场地规定平整，无障碍物；

2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整；

3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆余或改道；

4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、

经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只；

5、塔吊安装必须由专业日勺安拆人员进行操作。安拆单位必须指定一名熟悉该类型塔

吊、经验丰富的工长现场指挥。

6、设用塔吊专用电源，并按塔吊阐明的规定设置塔机日勺防雷接地装置，接地电阻不

得不小于4Q,接地保护电缆可与任何一根塔身主弦杆连接，并清除表面日勺油漆。

七、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正

1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设

附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。

2、当塔吊出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔吊进行纠偏校

正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊基脚螺栓叵加垫钢片校正，校正过程中用高吨千

斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能

松动螺栓上的螺母，详细长度根据加垫片的厚度而确定，当有多道附墙架设后，塔吊的

垂直度校正，在保证安全日勺前提下，可通过调整附墙拉杆日勺长度来实现。

八、塔吊的操作与维护

1、操作人员必须持记上岗，熟悉机械日勺保养和安全操作规程，无关人员不得攀登塔

吊。

2、塔吊日勺正常工作气温为-20~+4（TC,转速低于13m/s。

3、塔吊转场安装使用都必须进行空载、静载试验、动载试验，静载试验吊重为额定

载荷日勺125%,动载试验吊重为额定载荷的110机

4、夜间工作时，除塔吊自身自有日勺照明外，施工现场应备有充足日勺照明设备。

5、塔吊日勺操作必须贯彻三定制度，司机日勺操作按塔吊操作规程严格执行。处理电气

故障时，须有维修人员两人以上。

6、塔吊在现场工作时司机应高度集中注意，防止碰撞周围的建筑物。

7、塔吊应常常检查、维护、保养，传动部件应有足够日勺润滑油，对易损件应及时维

修或更换，对连接螺栓,尤其是常常振动的零件，应检查与否松动，如松动则必须及时

拧紧。

8、检查和调整制动瓦和制动轮日勺间隙，保证制动敏捷可靠，其间隙在0.5~lmni之间，

磨擦面上不应有油污等污物。

9、钢丝绳的维护和保养应严格按规定执行，发既有超过有关规定，必须立即换新。

10、塔吊的各构造、焊缝及有关构件如有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝应及时修复。

11、各电器线路也应定期检查，有老化、故障、损伤等状况，应及时修复和保养。

12、定期检查接地线和接地电阻，接地电阻不不小于4欧姆。

九、附墙杆布置与规定

1、本工程塔机安装高度分别为93和83米，根据塔吊使用阐明，均只需设置4道附

墙杆。

2、本工程塔机设置附附着点均应在圈梁或框架梁上，也可是框架柱或剪力墙上。

3、在升塔前要严格执行先装后升日勺原则，先安装附墙装置，再进行升塔作业。即当

自由高度超过规定高度时，先加装附墙装置，然后才能升塔。

4、在降塔拆除时，也必须严格遵守先降后拆的原则，即当爬升套降到附墙不能再拆

塔身时，才能拆除附墙，严禁先拆附墙再降塔。

5、装设附着框架和附着杆件，应采用经纬仪测量塔身垂直度，并应采用附着杆进行

调整，在最高锚固点如下垂直度容许偏差2/1000；

6、在附着框架和附着支座布设时，附着杆倾斜角不得超过10°;

7、附着框架宜设置在塔身原则节连接处，箍紧塔身。塔架对角处在无斜撑时应加固;

8、塔身顶升接高到规定锚固间距时，应及时增设与建筑物的锚固装置。塔身高出锚

装置的自由端高度，应符合出厂规定；

9、起重机作业过程中，应常常检查锚固装置，发现松动或异常状况时，应立即停止

作业，故障未排除，不得继续作业；

10、拆卸起重机时，应伴随降落塔身的进程拆卸对应的锚固装置。严禁在落塔之前先

拆锚固装置；

11、遇有六级及以上大风时，严禁安装或拆卸错固装置；

12、锚固装置日勺安装、拆卸、检查和调整，均应有专人负责，工作时应系安全带和戴

安全帽，并应遵守高处作业有关安全操作的规定。

附墙杆平面布置详见附图七、附图八。

锚固装置附着杆在建筑构造上的固定点要满足如下原则：

1、附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设

置在轻质隔墙与外墙汇交的节点欠；

2、对于框架构造，附着点宜布置在靠近柱根部；

3、附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。

十、塔吊使用安全管理制度

1、塔吊必须建立完善日勺设备档案，施工现场应有满足设备安全运行的使用阐明、维

护管理的技术资料和各方人员履行职责的记录资料作备查。

2、在塔吊安装之前7日内，认真填写《起重设备安装动工登记表》，并提供生产许可

证、产品出厂合格证、产品使用阐明书、安拆协议、安拆方案（含基础设计方案）、安

拆单位资质、安全许可证和安拆、操作人员证件、设备维修保养证明等资料，书面告知

有关建筑行业主管部门,

3、塔吊使用和保养，必须遵守《塔式起重机操作使用规程》、《建筑机械使用安全技

术规程》等技术原则、规程，由有关专业工程技术人员指导、特种作业人员持证上岗。

4、塔吊保养、维修时所更换日勺零部件或钢丝绳，必须有产品质量合格证明书，必要

时应进行质量检查，严禁使用替代品。

5、每天使用前，应当进行试运行，并对安全装置进行检查；定期进行维护保养，发

现问题，及时联络生产厂家和安拆单位处理，并填写《故障维修记录》。

6、塔吊安装完毕后叫一周时间内，对塔身的垂直度的测量不少于4次，并做好测量

记录，如垂直度超过4%。，塔吊必须停止工作，并报专业企业处理。

7、所有参与作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程。

8、塔吊司机、塔吊拆装人员以及塔吊指挥都必须有当