浅海5.2m水深海上石油储罐平台的设计与分析说明书.doc
浅海5.2m水深海上石油储罐平台的设计与分析含开题及7张CAD图
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1目录目录第一章第一章 前言前言61.1 国外海洋工程发展状况61.2 我国海洋工程发展现状7第二章第二章 设计条件设计条件82.1 环境条件82.1.12.1.1 水深和潮位水深和潮位82.1.22.1.2 波浪波浪(50(50 年重现期年重现期) )82.1.32.1.3 海流海流82.1.42.1.4 风风92.1.52.1.5 海冰海冰92.1.62.1.6 海生物海生物92.1.72.1.7 腐蚀和磨损腐蚀和磨损92.22.2 设计标准设计标准92.4 平台用钢材 10第三章第三章 平台选型和主尺度平台选型和主尺度11第四章第四章 设计方法设计方法124.1 荷载计算 124.1.1 固定荷载 124.1.2 活荷载 124.1.3 风荷载 124.1.44.1.4 波浪荷载波浪荷载134.1.54.1.5 流荷载流荷载144.1.64.1.6 冰荷载冰荷载144.24.2 允许应力允许应力154.34.3 荷载组合荷载组合154.4 钢结构设计 154.4.1 概述 154.4.2 圆形截面杆件的应力校核 15 24.4.3 型钢杆件的应力校核 164.4.4 管节点 17第五章第五章 SACSSACS 结构分析软件的相关说明结构分析软件的相关说明185.15.1 概述概述185.25.2 程序功能简介程序功能简介185.35.3 主要特点主要特点19第六章第六章 平台整体静力分析平台整体静力分析206.1 结构分析计算模型 206.26.2 静力分析静力分析226.2.16.2.1 荷载组合荷载组合226.2.46.2.4 节点的冲剪应力节点的冲剪应力326.3 静力分析结论32第七章第七章 地震地震动力动力分析分析337.17.1 概述概述337.27.2 地震质量地震质量337.3.1 模态分析347.3.27.3.2 地震应力校核地震应力校核387.3.37.3.3 结构变形结构变形397.3.47.3.4 节点冲剪应力校核节点冲剪应力校核407.4.27.4.2 地震应力校核地震应力校核457.4.37.4.3 结构变形结构变形467.57.5 动力分析结论动力分析结论47第八章第八章 桩基分析桩基分析488.18.1 桩基础的设计方法桩基础的设计方法488.28.2 桩基础静力分析桩基础静力分析488.3 桩基分析结论60总结总结61附录附录63 3 第一章第一章 前言前言随着社会的发展和科学技术的进步，人类社会对能源的需求越来越大。陆地上的油气资源经过长时期大规模的开发之后已日趋枯竭，油气勘探与开发渐渐转向了资源丰富的海洋，各国对开发海洋油气资源的热情和投资越来越高，海上石油的勘探和开发得到迅猛发展。目前世界上己有 39 个国家(或地区)从事近海石油开发，22 个国家(或地区)从事近海天然气开发。我国幅员辽阔，海洋资源丰富，大陆架面积约有 110 万平方公里，渤海，黄海，东海和南海的沉积盆地面积较大，天然资源储量丰富，其中具有油气勘探价值的面积就在 60 万平方公里以上，即一半以上的海域有宝贵的石油。据相关资料显示目前已探知的石油储量可达250 亿吨，为我国海上石油天然气资源的开发奠定了良好的基础。我国的海洋石油勘探开发始于 1957 年，改革开放以来，我国的海上石油开发更是进入了如火如荼的高速发展期，到2000 年生产能力已达到 2000 万吨。目前海洋石油己成为我国重要的原油生产基地。早期近海油田开采的油气多通过海底管道输往陆地油库，经初加工后再由陆地油库中转外输。随着海上油田逐渐向远离海岸的深水发展以及边缘井采油的出现，由于在深水海域建造水下输油管难以施工，边缘井产量较小，建造水下输油管不仅经济上不合算，而且输油工艺上也有困难，所以从 60 年代起就出现了海上就地储油技术储罐平台。钢质导管架储罐平台是目前使用最广泛的一种储罐平台，在使用上布置灵活、周转期短、效益高，平台的设计、制造及安装技术日益成熟，实践经验多，适用性强。针对浅海海域状况，导管架平台设计仍具有广阔的开发前景。计算机技术的发展进步，SACS、MSC/NASTRAN、ANSYS 等各种结构分析软件的广泛应用，为平台及导管架的设计和强度计算提供了良好的技术支持。其中，由美国 EDI 公司开发研制的 SACS(STRUCTURAL ANALYSIS COMPUTER SYSTEM)软件久负盛名。 该软件最早起源于航空航天技术及其程序代码，已发展成当今海事结构设计分析中应用最广泛的软件系统，目前有超过 300 家专业海事结构设计公司采用 SACS 系统。1.11.1 国外海洋工程发展状况国外海洋工程发展状况世界石油开发的历史已有 200 多年， 19901995 年间，除美国以外全世界共安装了 703座平台，其中 83 座为半潜式、张力腿式和可移动生产平台，41 个国家安装了 370 多座水深不超过 60m 的浅水平台。长期以来，桩基导管架平台是世界海洋石油生产中采用最广泛的一种结构。以墨西哥湾 4海域的平台发展为例，1978 年建造的“Cognac”钻井平台以极端的飓风载荷控制设计，导管架分三段建造；1981 年水深 285m 的“Cerveza”平台则使用更为先进的整体制造，简化了结构且成本大大降低。而北海的环境条件比墨西哥湾还要恶劣很多，海水腐蚀也更为严重，1974 年建造的一座平台，其导管架所有的桩基在四角上，除主桩腿外周围又打入数根环绕桩，以增大抗倾覆能力。目前整个世界的趋势都是向深海进军，美国、挪威及英国等欧美国家海洋工程开发技术较成熟，建造的平台水深较深，正在探索综合利用深水张力腿平台技术、单圆柱平台(SPAR)技术以及桶形基础技术等开发出新的平台形式。1.21.2 我国海洋工程发展现状我国海洋工程发展现状我国第一座固定式导管架平台是 1966 年 12 月底成功地安装在渤海湾水深 6m 处油田上。1986 年 3 月，渤海石油公司平台制造厂为南海涠 103 油田成功制造了井口导管架平台，标志着我国导管架平台制造已经达到了世界先进水平；适合于我国海域的钢筋混凝土平台研制工作也取得了很大进展；大连造船厂 1985 年首次按国际规范标准建造平台模块。这些进展标志了我国海洋工程技术和近海油气田开发已进入海洋开发新近阶段。虽然我国海洋石油开发较晚，但近年来通过对外合作，引进国外先进技术，加上自己研究开发，已在该领域取得了显著的进步。通过对深海导管架结构进行简化，我国在 3 个月之内成功设计建造了 CB35 井、CB151 井和 CB11A 井平台，开创了我国浅海石油开发的历史起点。之后的几年里，导管架工艺不断得到开发和改进，在结构上出现单层或双层平台，桩腿也发展到 3 腿式、4 腿式和 6 腿式等，平台面积更是从 4 平方米至 400 平方米各尽其能。本文介绍了浅海 5.2m 水深海上石油储罐平台的设计与分析，主要包括以下几方面内容：1 学习 SACS 软件在平台结构设计过程中的应用；2 平台选型、主尺度和构件尺寸的确定；3 环境载荷计算及各工况载荷的组合；4 建立 SACS 模型；5 对储罐满载和空载时的平台进行静力、动力强度分析及校核；6 对储罐满载和空载时的桩基承载力计算及校核。 5第二章第二章 设计条件设计条件2.12.1 环境条件环境条件2.1.12.1.1 水深和潮位水深和潮位 设计水深 平均水深(黄海平均海平面) 5.20 m 潮位 校核高水位(50 年重现期) 3.69m 设计高水位 2.43m 黄海平均海平面 0.00m 设计低水位 -1.85m 校核低水位(50 年重现期) -3.70m2.1.22.1.2 波浪波浪(50(50 年重现期年重现期) )本海区以风浪为主，涌浪出现教少。强浪向是 SSW、SW 向，出现的频率分别是23.3%、7.5%。 校核高水位最大可能波高 5.2m 对应波浪周期 8.1s 设计高水位最大可能波高 4.6m 对应波浪周期 7.8s2.1.32.1.3 海流海流本海区潮流的运动形式为往复流，涨潮流主流方向为 NE，而落潮流主流方向为 SW和 W。涨潮最大实测流速表层 112cm/s中层 99cm/s底层 96cm/s落潮最大实测流速表层 117cm/s中层 108cm/s底层 99cm/s 62.1.42.1.4 风风a.风况强风向：SSW 向常风向：NE(f=18%)。b.风速风速参考辽河油田浅海油气区海洋环境资料：设计风速取 31.6m/s2.1.52.1.5 海冰海冰 设计冰厚(50 年一遇) 0.50 m 抗压强度 2120 Kpa 流冰速度 1.0 m/s1.1 m/s2.1.62.1.6 海生物海生物平均海平面以下的构件考虑 7cm 厚的海生物附着。2.1.72.1.7 腐蚀和磨损腐蚀和磨损飞溅区的构件腐蚀裕量考虑5mm飞溅区定义为标高-3.38m 5.50m冰接触区构件磨损量考虑1mm冰接触区为标高-2.35m2.93m 2.22.2 设计标准设计标准 结构设计采用了下列标准:1) 海上固定平台规划、设计和建造的推荐作法-工作应力设计法 （SY/T 10030-2004 中华人民共和国石油天然气行业标准）2) 浅海钢质固定平台结构设计与建造技术规范 （SY/T4094-95 中华人民共和国石油天然气行业标准）3) 寒冷条件下结构和海管规划、设计和建造的推荐做法 （SY/T10031-2000 中华人民共和国石油天然气行业标准）4) 滩海石油建设工程安全规则 （SY 5747-1995 中华人民共和国石油天然气行业标准）5) 浅海固定平台建造与检验规范 （2004 中国船级社） 76) 海上固定平台入级与建造规范 （1992 中国船级社）7) 海上固定平台、移动平台入级与建造规范补充规定 （1994 中国船级社）8) 海上固定平台安全规则 （国家经贸委 2000）2.32.3 地质资料地质资料参考采用月东油田开发项目平台安装及海缆铺设路由地质勘察项目地质勘察中间报告2.42.4 平台用钢材平台用钢材平台用钢 D36，屈服应力为 355Mpa。2.52.5 设计寿命设计寿命平台设计寿命为15 年,设计时极端环境条件采用的环境数据的重现期均为50年。 8第三章第三章 平台选型平台选型和主尺度和主尺度此平台包括导管架、桩、上部组块、工作甲板，储罐。平台导管架采用四腿斜导管架型式，导管架4 个面的斜度均为10：1；导管架顶标高5.1m，底标高 -6.3m，工作点标高6.0m；主导管采用153832钢管，成矩形布置；在标高4.0m，-5.2m 处设加强段，采用157450 钢管，在标高 4.0m、-5.2m 处设水平拉筋及水平斜拉筋，分别采用71125 钢管和 61025 钢管、 71125 钢管和 50816 钢管；在管节点密集区管节点加强，标高 -5.2m 采用 1000X40 钢管，标高4.0m 采用 71135 钢管，在标高 4.0m 与-5.2m 之间采用 K 型斜撑，斜撑为70022 钢管；导管架上设靠船构件、并设有登船平台等附属构件。 桩采用 1372 开口变壁厚钢管桩，壁厚分别为45、38、32、25mm，共 4根，桩入泥均为70.0m。上部平台为两层梁板结构，梁顶标高12.0m,尺寸为 21m23m；主梁采用焊接 H 型钢 H1200，次梁采用焊接H 型钢 H700,其余采用热轧H 型钢HN400、HN300 和 HM300；甲板满铺10mm 厚钢板；立柱采用137238 钢管，在立柱管节点密集区管节点加强，采用137255 钢管，斜撑采用70026 和 50016 钢管。工作甲板主梁采用焊接H 型钢 H400，其余采用热轧H 型钢 HN300。储罐为立式圆柱形拱顶钢罐，容积为2000 m 3。 9第四章第四章 设计方法设计方法4.14.1 荷载计算荷载计算4.1.14.1.1 固定荷载固定荷载固定荷载包括结构自重和设备自重等荷载，结构自重包括导管架、桩、上部组块、储罐以及其它附属结构的自重。水面以下结构构件的浮力也是固定荷载的一部分，由 SACS 系统自动计算。设备自重根据工艺总体布置提供的设备布置图确定，包括设备以及设备支撑的重量。甲板上部储罐容量2000 m 3，在计算模型中未建立实体，故采取均布加载的方式，加载于实际位置所在的甲板上。作用位置如图4.1.1-1中方框所示。其中罐为满载时在计算程序中使用荷载标识 EQU1，ID号为guan-wet，等于20000KN；罐为空载时在计算程序中使用荷载标识 EQU2，ID号为guan-dry，等于600KN。图 4.1.1-14.1.24.1.2 活荷载活荷载活荷载包括设备中的液体,人员活动等，人员活动荷载考虑2.5kPa。在模型上均布加载于设备未占区的甲板单元上。在计算程序中荷载标识为 LIVE。4.1.34.1.3 风荷载风荷载 10作用在结构上的风荷载采用 SY/T 10030-2004 中 2.3.2c 节中的风力计算公式: F=0.0473V2CsA 4.1.3-1 式中: F风力,N; V风速,km/h; Cs形状系数; A结构物迎风面积,m2。假定风速沿结构物高度不变。极端波浪工况采用 50 年重现期的十分钟平均风速；极端冰工况采用 50 年重现期的十分钟平均风速。形状系数的取值按 SY/T 10030-2004 中的规定确定： 梁 1.5 建筑物的侧面 1.5 圆形截面 0.5 平台总投影面积 1.0 4.1.44.1.4 波浪荷载波浪荷载 导管架平台是一种杆系结构，计算得到本平台D/L（杆件直径/波长）远小于0.2，故可按小尺度结构物受波浪力作用来计算。本海区水深5.2m，采用STOCKS 五阶波理论计算。STOCKS 波假定波动振幅是有限的，边界条件和连续条件可以是非线性的级数形式的函数，用有限个简单的、且频率成正比的余弦波迭加而成，其水质点运动为圆或椭圆轨迹，轨迹不封闭有一纯位移，其近似解的阶数越高越繁杂。作用在构件上的波浪力采用Morison 公式计算。水质点的速度和加速度采用流函数理论计算。对于圆柱体构件，阻力系数Cd和惯性力系数Cm取值如下： Cd0.7 Cm=2.0波浪力的计算公式如下: 4.1.4-1dtdUDgWCUDUgWCFFFI2mdD42 式中 : F 垂直构件轴线方向上的单位长度的水动力矢量,N/m;FD 垂直构件轴线方向上的,在构件轴线和u 平面内的单位长度上的阻力矢量 , N/m; 11FI 垂直构件轴线方向上的,在构件轴线和du/dt 平面内的单位长度上的惯性力矢量, N/m; Cd阻力系数，根据 API 建议，对光滑的桩腿取为 0.65，粗糙的桩腿取为 1.05; Cm惯性力系数， 根据 API 建议，对光滑的桩腿取为 1.6，粗糙的桩腿取为 1.2; 水的重度 ,N/m3; g 重力加速度 ,m/s2; D 构件的直径 (包括海生物附生),m; u 垂直构件轴线的水质点的速度分矢量,m/s; |u|u 的绝对值 du/dt 垂直构件轴线的水质点的加速度分矢量,m/s2。4.1.54.1.5 流荷载流荷载当流单独作用时,其作用在构件上的流荷载采用SY/T 10030-2004 中2.3.3c 节中的计算公式: 4.1.5-1gVACF/5 . 02d 式中 : F 作用于结构构件上的流荷载,N; Cd阻力系数 ; A结构构件投影面积,m2; V 流速 ,m/s; 水的重度 ,N/m3; g 重力加速度 ,m/s2 4.1.64.1.6 冰荷载冰荷载作用于导管架腿上的冰力采用SY/T10031-2000 中的 Korzhavin 公式计算 : 4.1.6-1式中 : F 作用于导管架上的冰力,kN;I 嵌入系数， 取 1.2;fc 接触系数， 取 0.45;Cx 冰的无侧限抗压强度,kN/m2;D 冰接触区域结构的宽度或直径,m; 12t 冰的厚度 ,m。考虑冰的遮蔽效应，遮蔽系数X、Y 方向 0.3，对角线方向0.75、 0.1。4.24.2 允许应力允许应力极端波浪工况和极端冰工况的结构构件强度设计时,基本允许应力可增加 1/3。 对于操作工况，不考虑容许应力放大。4.34.3 荷载组合荷载组合荷载组合按SY/T 10030-2004 中建议的做法进行,平台结构设计时应按可能同时作用于平台上的最不利荷载组合进行设计。荷载设计条件包括固定荷载和活荷载 ,按下面的形式与环境荷载组合:1）与固定荷载和相应于与工作环境条件相组合的最大活荷载组合的设计工作环境条件。2）与固定荷载和相应于与工作环境条件相组合的最小活荷载组合的设计工作环境条件。3）与固定荷载和相应于与极端环境条件相组合的最大活荷载组合的设计极端环境条件。4）与固定荷载和相应于与极端环境条件相组合的最小活荷载组合的设计极端环境条件。按以上荷载组合的原则，分别考虑了工作波浪条件、极端波浪条件、极端冰、地震工况等四种组合条件。4.44.4 钢结构设计钢结构设计4.4.14.4.1 概述概述平台所有结构构件的设计都遵循 SY/T 10030-2004 第三章的规定，对圆形杆件以及非圆形截面杆件按规范要求对其全长范围内各点都进行了强度校核。4.4.24.4.2 圆形截面杆件的应力校核圆形截面杆件的应力校核轴向压缩和弯曲的组合对承受轴向压缩和弯曲联合作用的圆形构件，在其全长的各点上均应满足以下方面的要求： 13 4.4.2-1 4.4.2-2 当 fa/Fa0.15 时，可采用下式代替上述两式： 4.4.2-3 式中：fa轴向平均压应力，Pa; fbx,fby沿 X 轴及 Y 轴的弯曲应力, Pa; Fa允许压应力，当 D/t60 时，由式 4.4.2-5 确定, Pa; Fb允许弯曲应力, Pa; Fe允许欧拉应力, Pa; Cm折减系数。 4.4.2-4 4.4.2-5 式中: F基本允许应力,Pa; k局部稳定系数; 整体稳定系数。4.4.34.4.3 型钢杆件的应力校核型钢杆件的应力校核承受压缩和弯曲联合作用的杆件,在其全长各点上都应满足下式的要求: 0111. bzazabzmzbyayabymyaaFfffCFFffCFf 式中: 14 如果 fa/Fa0.15,则由下式计算: 对于承受轴向拉伸和弯曲联合作用的杆件,在其全长各点上都应满足下式要求: 4.4.44.4.4 管节点管节点管节点冲剪应力的校核遵循 SY/T 10030-2004 的规定,冲剪应力由下式计算: 式中: Vp支管中由轴向力、平面内弯矩和平面外弯矩产生的应力,Mpa; t/T;t支管壁厚;T弦管壁厚; 支管角度。弦管允许冲剪应力在 AISC 的允许剪应力或下式中的计算值取较小者: 式中: Qq荷载和几何效应系数,按 SY/T 10030-2004 第四章中表 4.3.1-1 取值; Qf弦管的轴向力系数; Fy杆件的屈服强度,Mpa。 式中: =0.03 对于支管轴向应力; =0.045 对于支管平面内弯曲应力; =0.021 对于支管平面外弯曲应力。 式中: fAX,fIPB,fOPB分别为弦管内的名义轴向应力,平面内弯曲应力和平面外弯曲应力。支管中有轴向应力和弯曲应力相组合时,应满足下列相互作用方程: 15 16第五章第五章 SACSSACS 结构分析软件的相关结构分析软件的相关说明说明5.15.1 概述概述在本设计中 ,所有结构分析工作都使用由美国EDI 公司开发研制的SACS(STRUCTURAL ANALYSIS COMPUTER SYSTEM)软件 Ver5.2 版进行 ,SACS程序是专用于海洋结构工程的静动力分析系统。该系统功能齐全,方法先进 ,便于使用 ,是国际上比较先进的被普遍使用的海工结构分析程序。5.25.2 程序功能简介程序功能简介本设计采用的SACS 程序具有比较完整的功能,以下仅简单介绍用于本设计的一些功能。1.单元库SACS 程序具有比较丰富的单元库，除了一般通用软件所具有的梁、板、壳和三维固体元以外，还包括一些海工结构中一些特殊的单元。2.前处理功能SACS 程序具有比较先进的结构模型自动生成功能，它可以采用交互图形方式形成结构的有限元模型，同时可以方便地输入各种类型的荷载并交互修改模型。3.环境荷载计算该程序具有完整的环境荷载计算功能，程序可以自动计算由于风、浪和流等环境条件引起的作用于杆件上的荷载。在计算波浪荷载时程序可以有Airy波理论， STOKS 五阶波理论以及流函数理论供以计算水质点的速度和加速度。 4.结构静动力分析程序采用有限元方法对结构进行静力分析以及动力分析。静力分析的结果可用于杆件强度设计，动力分析的结果作为动力响应分析的基础。5.动力响应分析功能 程序可以进行结构在波浪、地震以及海冰作用下的动力响应分析，程序同时可以进行时域或频域的动力分析。在地震分析时可以采用响应谱分析。6.后处理功能程序具有相当丰富的后处理功能，它可以依据不同的规范对单元截面上的各点进行应力校核并可对构件进行重新设计。图形功能可以方便地绘制结构的模型图、变形图以及结构的振型图。 177.冲剪分析和节点设计功能程序可以根据不同的规范对管节点进行设计和强度校核，同时程序还根据规范对管节点的构造进行设计。程序最终可给出管节点的设计结果和冲剪应力校核的结果。5.35.3 主要特点主要特点1. 图形化用户界面全 3D 图形化交互界面；梁、板和壳体单元建模；自动进行偏移动作；智能化编辑器 MDI可以识别任何不满足要求的输入，并且它包含的文件向导功能可以使得建模输入更为快捷方便；内置美国、英国、德国以及日本等国家级组织的钢架结构资料库。2. 导管架安装和运输三维滑移装船的时程分析；导管架漂浮和下水扶正分析, 包括生成重力，浮力，起吊力和浮箱浮力；滑移装船、运输的惯性力, 以及扶正荷载的生成。3. 环境载荷设定专业、方便的波浪、重力、浮力、风力等载荷的设置；完全执行美国石油组织（API）第20 版环境载荷规定；包含 5 种波浪理论以及完善的流体静力学、动力学分析能力； 通过WAMIT 和 MORA 程序模块，提供波浪绕射等浅水变形的生成。4. 静力学分析梁单元、板壳单元、实体元以及非线性缝隙单元；混凝土单元，包括双向加强筋混凝土；加强筋以及加强盒段分析；支持弹簧元和超单元分析；支持梁结构热载荷分析。5. 动态分析地震波普与响应历程分析；定常与随机海浪动态冲击响应分析；强风作用下结构动态分析与疲劳分析 ；固有和强迫振动分析。6. 非线性塑性分析非线性塑性失效以及大变形分析；支持材料硬化以及连接变形分析；可用于结构的最大极限强度确定以及安全性评估；桩的疲劳分析。 18第六章第六章 平台整体静力分析平台整体静力分析6.16.1 结构分析计算模型结构分析计算模型在结构总体分析中按照空间三维结构进行模拟，导管架、桩、上部组块模拟成空间刚架，在总体分析中采用一个整体模型，其中上部甲板的铺板采用板单元进行模拟，节点按刚性节点处理，导管架与桩之间的环形空间灌注水泥浆，采用灌浆腿模型。桩基础在进行静力计算时，考虑了其非线性的桩土共同工作。在地震计算时，把桩土系统凝聚成一线性超单元。应用SACS软件建模时，重点考虑的问题有：1. 导管架与桩腿灌浆结合。（1）设置为“grouted leg”(灌浆桩腿)模型。（2）在导管架杆件属性设置时，将其设置为“Concentric Tubular”(同心双层圆管)，并且输入内外圆管的半径和厚度。经过这样处理，实现了导管架模型的高度准确化。 2. 导管架和桩腿壁厚加强处的处理。SACS软件提供的线单元“member”，可以被再次分为若干个“segment”,而不影响受力分析前进行的单元/网格划分“mesh”。因此，在每个“segment”里定义同一段导管架的不同部分的属性，这样不仅实现了单元属性的现实模拟，而且又不影响单元/网格划分“mesh”，大大增强了结构分析的准确性。3. 上部梁格的布置。主次梁的布置原理是，次梁布置在主梁上，主梁布置在下部承力构件上。但是一般建模时，易忽视有限元软件的系统默认设置，即次梁和主梁的中心线处在同一平面上。应用 SACS 建模的构件偏移功能，做到了将次梁偏移到其上翼缘板与主梁的上翼缘板处在同一高度的位置，实现了梁格模型的合理布置。建立的整体结构计算模型见图 6.1-1 和 6.1-2，计算模型杆件截面特性见附录 9。 19图 6.1-1 平台整体结构计算模型线性图 6.1-2 平台整体结构计算模型实体 206.26.2 静力分析静力分析6.2.16.2.1 荷载组合荷载组合静力分析包括设计工况、校核工况和冰工况。其中设计工况相应于设计高水位的波，加上相应的风、流；校核工况相对应于校核高水位的波加上相对应的风、流；冰工况是冰力加上相应的风、流，冰工况中考虑了冰的遮蔽效应。风、波浪、海流和冰等环境荷载考虑了3 个方向： 0o、49o、90o。其中满罐时为不利工况，因此静力分析只考虑了满灌时的计算荷载EQU1。（1 1） 基本荷载共基本荷载共 1515 种，大小及荷载描述见下种，大小及荷载描述见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 * EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM * DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:53 SEA PAGE 74 * SEASTATE BASIC LOAD CASE DESCRIPTIONS * LOAD LOAD * DESCRIPTION * CASE LABEL 1 4 WIND 2 5 WIND 3 6 WIND 4 7 DEAD + 4.6 M. WAVE AT 0.0 DEG + CURRENT 5 8 DEAD + 4.6 M. WAVE AT 49.0 DEG + CURRENT 6 9 DEAD + 4.6 M. WAVE AT 90.0 DEG + CURRENT 7 10 DEAD + 5.2 M. WAVE AT 0.0 DEG + CURRENT 8 11 DEAD + 5.2 M. WAVE AT 49.0 DEG + CURRENT 9 12 DEAD + 5.2 M. WAVE AT 90.0 DEG + CURRENT 10 IC49 USER GENERATED LOADS 11 IC90 USER GENERATED LOADS 12 ICE0 USER GENERATED LOADS 13 1 DEAD + CURRENT 14 2 DEAD + CURRENT 15 3 DEAD + CURRENT 21SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 * EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM * DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:53 SEA PAGE 75 * SEASTATE BASIC LOAD CASE SUMMARY * RELATIVE TO MUDLINE ELEVATION LOAD LOAD FX FY FZ MX MY MZ DEAD LOAD BUOYANCY CASE LABEL (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) (KN) (KN) 1 4 307.887 0.000 -0.075 0.000 4987.271 218.704 0.000 0.000 2 5 201.992 211.747 0.084 -3376.932 3271.944 122.982 0.000 0.000 3 6 0.000 280.567 0.176 -4474.477 0.000 -27.163 0.000 0.000 4 7 716.800 0.000 -24005.250 1682.829 5687.988 -0.004 25378.340 1384.908 5 8 456.875 593.602 -3920.227 -2366.051 2921.106 153.890 5378.280 1507.270 6 9 0.000 876.435 -23963.705 -5114.085 -138.505 175.453 25378.338 1404.766 7 10 913.112 0.000 -23956.523 1682.830 7244.601 -0.005 25378.340 1404.441 8 11 541.259 693.307 -23838.316 -2499.223 2998.681 411.971 25378.340 1620.527 9 12 0.000 653.816 -3888.488 -1299.362 -52.857 0.001 5378.280 1544.349 10 IC49 1504.004 1726.004 0.000 -14765.665 12866.488 -1094.435 0.000 0.000 11 IC90 -622.256 2030.259 0.000 -17368.510 -5323.288 -2062.175 0.000 0.000 12 ICE0 2288.006 0.000 0.000 0.000 19573.488 0.000 0.000 0.000 13 1 38.701 0.000 -24233.215 1682.828 76.858 0.000 25378.340 1145.124 14 2 24.312 29.646 -24233.215 1580.852 32.448 0.000 25378.340 1145.12415 3 0.000 43.067 -24233.215 1540.228 -52.857 0.000 25378.340 1145.124 22 组合荷载共组合荷载共 9 9 种，荷载描述见下：种，荷载描述见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 * EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM * DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:53 SEA PAGE 76 * SEASTATE COMBINED LOAD CASES * COMBINED BASIC PERCENT DESCRIPTION LOAD LABEL LABEL CASE 16 CM01 1.05 * 1 + 1.10 * 4 + 1.05 * ICE0 1 105.00 DEAD + CURRENT 4 110.00 WIND ICE0 105.00 USER GENERATED LOADS FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 1 40.636 0.000 -25444.873 1766.969 80.701 0.000 4 338.675 0.000 -0.083 0.000 5485.999 240.574 ICE0 2402.406 0.000 0.000 0.000 20552.162 0.000 TOTAL 2781.717 0.000 -25444.955 1766.969 26118.861 240.574 17 CM02 1.05 * 2 + 1.10 * 5 + 1.05 * IC49 2 105.00 DEAD + CURRENT 5 110.00 WIND IC49 105.00 USER GENERATED LOADS FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 2 25.528 31.129 -25444.873 1659.895 34.071 0.000 5 222.191 232.921 0.092 -3714.625 3599.138 135.281 IC49 1579.204 1812.304 0.000 -15503.947 13509.812 -1149.157 TOTAL 1826.922 2076.354 -25444.781 -17558.678 17143.020 -1013.876 18 CM03 1.05 * 3 + 1.10 * 6 + 1.05 * IC90 3 105.00 DEAD + CURRENT 23 6 110.00 WIND IC90 105.00 USER GENERATED LOADS FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 3 0.000 45.220 -25444.873 1617.239 -55.500 0.000 6 0.000 308.624 0.194 -4921.924 0.000 -29.879 IC90 -653.368 2131.771 0.000 -18236.934 -5589.452 -2165.284 TOTAL -653.368 2485.615 -25444.680 -21541.619 -5644.952 -2195.163 19 CM04 1.05 * 7 + 1.10 * 4 7 105.00 DEAD + 4.6 M. WAVE AT 0.0 DEG + CURRENT 4 110.00 WIND FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 7 752.640 0.000 -25205.510 1766.971 5972.387 -0.004 4 338.675 0.000 -0.083 0.000 5485.999 240.574 TOTAL 1091.316 0.000 -25205.592 1766.971 11458.386 240.570 20 CM05 1.05 * 8 + 1.10 * 5 8 105.00 DEAD + 4.6 M. WAVE AT 49.0 DEG + CURRENT 5 110.00 WIND FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 8 479.718 623.282 -4116.238 -2484.354 3067.161 161.584 5 222.191 232.921 0.092 -3714.625 3599.138 135.281 TOTAL 701.909 856.204 -4116.146 -6198.979 6666.299 296.865 21 CM06 1.05 * 9 + 1.10 * 6 9 105.00 DEAD + 4.6 M. WAVE AT 90.0 DEG + CURRENT 6 110.00 WIND FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 9 0.000 920.257 -25161.889 -5369.789 -145.431 184.226 24 6 0.000 308.624 0.194 -4921.924 0.000 -29.879 TOTAL 0.000 1228.880 -25161.695 -10291.713 -145.431 154.346 22 CM07 1.05 * 10 + 1.10 * 4 10 105.00 DEAD + 5.2 M. WAVE AT 0.0 DEG + CURRENT 4 110.00 WIND FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 10 958.767 0.000 -25154.348 1766.971 7606.830 -0.005 4 338.675 0.000 -0.083 0.000 5485.999 240.574 TOTAL 1297.443 0.000 -25154.430 1766.971 13092.829 240.569 23 CM08 1.05 * 11 + 1.10 * 5 11 105.00 DEAD + 5.2 M. WAVE AT 49.0 DEG + CURRENT 5 110.00 WIND FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 11 568.322 727.973 -25030.230 -2624.184 3148.615 432.569 5 222.191 232.921 0.092 -3714.625 3599.138 135.281 TOTAL 790.513 960.894 -25030.139 -6338.809 6747.752 567.850 24 CM09 1.05 * 12 + 1.10 * 6 12 105.00 DEAD + 5.2 M. WAVE AT 90.0 DEG + CURRENT 6 110.00 WIND FX FY FZ MX MY MZ (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 12 0.000 686.506 -4082.912 -1364.330 -55.500 0.001 6 0.000 308.624 0.194 -4921.924 0.000 -29.879 TOTAL 0.000 995.130 -4082.719 -6286.255 -55.500 -29.879 25SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 * EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM * DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:53 SEA PAGE 77 * SEASTATE COMBINED LOAD CASE SUMMARY * RELATIVE TO MUDLINE ELEVATION LOAD LOAD FX FY FZ MX MY MZ CASE LABEL (KN) (KN) (KN) (KN-M) (KN-M) (KN-M) 16 CM01 2781.717 0.000 -25444.955 1766.969 26118.861 240.574 17 CM02 1826.922 2076.354 -25444.781 -17558.678 17143.020 -1013.876 18 CM03 -653.368 2485.615 -25444.680 -21541.619 -5644.952 -2195.163 19 CM04 1091.316 0.000 -25205.592 1766.971 11458.386 240.570 20 CM05 701.909 856.204 -4116.146 -6198.979 6666.299 296.865 21 CM06 0.000 1228.880 -25161.695 -10291.713 -145.431 154.346 22 CM07 1297.443 0.000 -25154.430 1766.971 13092.829 240.569 23 CM08 790.513 960.894 -25030.139 -6338.809 6747.752 567.850 24 CM09 0.000 995.130 -4082.719 -6286.255 -55.500 -29.879 26（3 3）荷载汇总见下：）荷载汇总见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 * EDI/SACS IV SEASTATE PROGRAM * DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:53 SEA PAGE 78 * SEASTATE LOAD CASE CENTER REPORT * RELATIVE TO STRUCTURAL ORIGIN LOAD LOAD * X - DIRECTION * * Y - DIRECTION * * Z - DIRECTION * CASE LABEL FORCE X Y Z FORCE X Y Z FORCE X Y Z (KN) (M) (M) (M) (KN) (M) (M) (M) (KN) (M) (M) (M) 1 4 307.89 -2.91 -0.71 10.03 COUPLE 0.00 0.00 0.00 COUPLE 0.00 0.00 0.00 2 5 201.99 -2.91 -0.71 10.03 211.75 -0.10 -3.78 9.72 COUPLE 0.00 0.00 0.00 3 6 COUPLE 0.00 0.00 0.00 280.57 -0.10 -3.78 9.72 COUPLE 0.00 0.00 0.00 4 7 716.80 -4.08 0.00 -0.26 COUPLE 0.00 0.00 0.00 -24005.25 0.06 -0.07 15.19 5 8 456.87 -0.08 0.45 -0.45 593.60 0.61 -0.49 -0.20 -3920.23 0.08 -0.29 6.22 6 9 COUPLE 0.00 0.00 0.00 876.43 0.20 -3.60 -0.08 -23963.71 -0.01 -0.01 15.21 7 10 913.11 -4.69 0.00 0.00 COUPLE 0.00 0.00 0.00 -23956.52 0.07 -0.07 15.21 8 11 541.26 2.33 1.64 0.39 693.31 1.88 1.70 0.52 -23838.32 -0.02 -0.09 15.27 9 12 COUPLE 0.00 0.00 0.00 653.82 0.00 5.02 -0.90 -3888.49 -0.02 -0.55 6.25 10 IC49 1504.00 -2.55 -2.20 2.35 1726.00 -2.55 -2.21 2.35 0.00 11 IC90 -622.26 -7.36 -6.36 2.35 2030.26 0.93 -3.05 2.35 0.00 12 ICE0 2288.01 -3.97 0.00 2.35 0.00 0.00 13 1 38.70 COUPLE 0.00 0.00 0.00 -24233.21 0.00 -0.07 15.08 14 2 COUPLE 0.00 0.00 2.67 29.65 -24233.21 0.00 -0.07 15.08 15 3 COUPLE 0.00 0.00 0.00 43.07 -24233.21 0.00 -0.07 15.08 16 CM01 2781.72 -3.78 -0.09 3.22 COUPLE 0.00 0.00 0.00 -25444.96 0.00 -0.07 15.08 17 CM02 1826.92 -2.56 -1.99 3.22 2076.35 -2.24 -2.35 3.11 -25444.78 0.00 -0.07 15.08 18 CM03 -653.37 -7.36 -6.36 2.35 2485.61 0.79 -3.09 3.18 -25444.68 0.00 -0.07 15.08 19 CM04 1091.32 -3.72 -0.22 2.93 COUPLE 0.00 0.00 0.00 -25205.59 0.06 -0.07 15.19 20 CM05 701.91 -0.98 0.08 2.87 856.20 0.42 -1.39 2.50 -4116.15 0.08 -0.29 6.22 21 CM06 COUPLE 0.00 0.00 0.00 1228.88 0.13 -3.65 2.38 -25161.70 -0.01 -0.01 15.21 22 CM07 1297.44 -4.23 -0.19 2.62 COUPLE 0.00 0.00 0.00 -25154.43 0.07 -0.07 15.21 23 CM08 790.51 0.86 0.98 3.10 960.89 1.40 0.37 2.75 -25030.14 -0.02 -0.09 15.2724 CM09 COUPLE 0.00 0.00 0.00 995.13 -0.03 2.29 2.39 -4082.72 -0.02 -0.55 6.25 276.2.26.2.2 杆件的名义应力校核杆件的名义应力校核平台所有杆件按 AISC 规定的基本允许应力进行设计。极端波浪和冰工况条件下基本容许应力可增大 13。计算结果表明：所有杆件的最大应力比为 0.55 ，发生在组合工况 CM08，杆件 5019-5020 处。杆件所在位置见附录 8-所有杆件及节点标识与对应位置的示意图。SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:55 PST PAGE 573 * * * M E M B E R G R O U P S U M M A R Y * * * API RP2A 21ST/AISC 9TH MAX. DIST EFFECTIVE CMGRUP CRITICAL LOAD UNITY FROM * APPLIED STRESSES * * ALLOWABLE STRESSES * CRIT LENGTHS * VALUES * ID MEMBER COND CHECK END AXIAL BEND-Y BEND-Z AXIAL EULER BEND-Y BEND-Z COND KLY KLZ Y Z M N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 M M A01 105L-6105 CM03 0.21 0.0 -19.61 -48.07 -2.98 271.655498.87 354.32 354.32 C.15 3.8 3.8 0.85 0.85A02 1002-1004 CM06 0.05 0.0 -3.06 -0.33 7.10 167.51 353.62 263.39 263.39 C.15 9.4 9.4 0.85 0.85A03 6104-1002 CM03 0.06 1.2 -8.62 9.01 0.15 281.55* 354.91 354.91 C.15A 7.4 7.4 0.85 0.85C02 505L-6087 CM07 0.12 0.0 1.42 14.28 -24.87 213.00 968.82 263.94 263.94 TN+BN 5.6 5.6 0.85 0.85D01 201L-1004 CM01 0.20 0.0 -31.16 -24.42 -7.13 242.59 824.00 351.00 351.00 C.15 9.8 9.8 0.85 0.85E01 5003-6027 CM06 0.45 0.0 3.55 -65.95 96.20 213.00 674.67 266.25 266.25 TN+BN 3.6 3.6 0.85 0.85H30 6092-6093 CM08 0.17 2.4 1.32 24.74 11.40 213.00 411.33 213.00 266.25 TN+BN 2.4 2.4 0.85 0.85H40 6031-6042 CM06 0.20 3.0 -7.46 -22.75 8.15 143.34 242.35 198.24 266.25 C.15 3.0 3.0 0.85 0.85H50 5002-5003 CM09 0.22 3.7 -3.54 -31.97 8.51 169.38 397.23 213.00 213.00 C.15 3.7 3.7 0.85 0.85H60 5019-5020 CM08 0.55 0.0 -9.87 -69.45 -1.64 104.25 109.03 154.17 266.25 C.15 3.2 3.2 0.85 0.85H80 6059-6060 CM06 0.32 2.3 14.41 53.20 -7.35 213.001248.12 234.30 266.25 TN+BN 2.3 2.3 0.85 0.85LG2 105L-205L CM02 0.16 2.0 -19.09 2.28 -30.17 269.084024.62 327.26 327.26 C.15 9.3 9.3 0.85 0.85LG3 203L-303L CM04 0.13 0.0 -14.76 16.18 -5.84 211.97* 263.68 263.68 C.15B 0.9 0.9 0.85 0.85LG5 405L-505L CM08 0.31 1.0 -25.51 -26.85 41.72 211.99* 266.25 266.25 C.15 1.0 1.0 0.85 0.85LG6 501L-601L CM07 0.29 0.0 -17.32 26.79 44.73 207.269171.05 258.61 258.61 C.15 5.0 5.0 0.85 0.85PL1 007P-107L CM02 0.16 1.0 -19.31 -30.51 0.76 282.68* 351.49 351.49 C.15 1.0 1.0 0.85 0.85T1 6037-6048 CM07 0.53 3.0 31.78 89.13 0.11 213.002158.97 234.30 266.25 TN+BN 3.0 3.0 0.85 0.85在各种组合工况下，所有杆件的应力比均小余 1.0，满足规范要求。 286.2.36.2.3 结构变形结构变形各种组合工况下的平台节点最大位移如下，可见平台节点最大 X 向位移出现在风冰 CM01组合工况下为 3.36cm,最大 Y 向位移出现在风冰 CM03 组合工况下为 3.16cm,位移比较小，说明平台比较稳定。节点所在位置见附录 8-所有杆件及节点标识与对应位置的示意图。SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:55 PST PAGE 41 * MAXIMUM JOINT DEFLECTION REPORT * LOAD * X-DIRECTION * * Y-DIRECTION * * Z-DIRECTION * CASE JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION CM CM CM CM01 503L 3.3646 5003 -0.2699 5001 -3.7915 CM02 507L 2.3481 5019 2.5607 5001 -4.0367 CM03 501L -1.1271 5019 3.1570 5001 -3.8890 CM04 503L 1.4399 5003 -0.2705 5001 -3.6783 CM05 5020 1.3689 5019 1.5704 5001 -4.2288 CM06 505L -0.2501 5019 1.5626 5001 -3.8460 CM07 503L 1.6665 5003 -0.2707 5001 -3.6901 CM08 503L 1.1454 507L 1.2274 5001 -3.9127 CM09 5020 0.5898 5019 1.7958 5001 -4.1569冰工况荷载组合平台位移见下图： 29图 6.2.3-1 CM01 位移图 6.2.3-2 CM02 位移图 6.2.3-3 CM03 位移 306.2.46.2.4 节点的冲剪应力节点的冲剪应力按照 API RP 2A 规范对管节点进行冲剪应力校核计算结果表明，节点最大冲剪应力比均小于 1，满足规范要求。SACS Release 5.2 Shengli Design Institute ID=03700224 pro1 DATE 16-MAR-2009 TIME 11:10:28 JCN PAGE 8 * * J O I N T C A N S U M M A R Y * * (UNITY CHECK ORDER) * ORIGINAL * * DESIGN * JOINT DIAMETER THICKNESS YLD STRS UC DIAMETER THICKNESS YLD STRS UC (CM) (CM) (N/MM2) (CM) (CM) (N/MM2) 6027 72.000 3.000 355.000 0.943 72.000 3.000 355.000 0.943 6069 72.000 3.000 355.000 0.920 72.000 3.000 355.000 0.920 503L 137.200 3.800 355.000 0.808 137.200 3.800 355.000 0.808 507L 137.200 3.800 355.000 0.777 137.200 3.800 355.000 0.777 501L 137.200 3.800 355.000 0.771 137.200 3.800 355.000 0.771 6045 72.000 3.000 355.000 0.758 72.000 3.000 355.000 0.758 505L 137.200 3.800 355.000 0.750 137.200 3.800 355.000 0.750 6051 72.000 3.000 355.000 0.724 72.000 3.000 355.000 0.724 1002 99.800 3.900 355.000 0.140 99.800 3.900 355.000 0.140 1004 99.800 3.900 355.000 0.131 99.800 3.900 355.000 0.131 1001 99.800 3.900 355.000 0.131 99.800 3.900 355.000 0.131 1003 99.800 3.900 355.000 0.131 99.800 3.900 355.000 0.131 201L 157.400 8.533 355.000 0.109 157.400 8.533 355.000 0.109 205L 157.400 8.533 355.000 0.108 157.400 8.533 355.000 0.108 207L 157.400 8.533 355.000 0.106 157.400 8.533 355.000 0.106 105L 157.400 8.533 355.000 0.087 157.400 8.533 355.000 0.087 103L 157.400 8.533 355.000 0.086 157.400 8.533 355.000 0.086 107L 157.400 8.533 355.000 0.084 157.400 8.533 355.000 0.084 101L 157.400 8.533 355.000 0.069 157.400 8.533 355.000 0.069 203L 157.400 8.533 355.000 0.064 157.400 8.533 355.000 0.064 1008 71.100 3.500 355.000 0.033 71.100 3.500 355.000 0.033 1005 71.100 3.500 355.000 0.029 71.100 3.500 355.000 0.029 1007 71.100 3.500 355.000 0.027 71.100 3.500 355.000 0.027 1006 71.100 3.500 355.000 0.021 71.100 3.500 355.000 0.0216.36.3 静力分析结论静力分析结论分析计算结果表明，本平台的结构设计是满足规范规定的。本目标平台在使用过程中是安全的，有足够的安全富余。当受到荷载静力作用时位移很小，使用过程平稳。 31第七章第七章 地震地震动力动力分析分析在实际工程中，结构除了受永久性荷载作用外，还会受到或大或小的动荷载作用。通常，当荷载变化缓慢，其周期远大于结构的自振周期时，其动力响应放大系数是很小的，可将它作为静力荷载处理。反之，对于那些变化激烈，动力作用显著的荷载必须考虑结构的动力响应。7.17.1 概述概述地震动力计算选用月东油田场区设计规准谱进行谱反应计算。采用 200 年重现期地表水平加速度峰值Am70.4Gal、水平向设计地震系数K0.07 进行强度计算，计算取前 15 个振型。地震工况下杆件及管节点冲剪许用应力增大70%。7.7.2 2 地震质量地震质量平台地震动力分析质量包括 结构自重； 设备及附属结构重量； 75%甲板活荷载。 32 因为储罐平台存在满罐和空罐两种极限状态，两种状态下结构的所有特性均有所不同，因此动力分析应分别考虑这两种状态。7.37.3 储罐满载时动力分析储罐满载时动力分析7.3.17.3.1 模态分析模态分析（1 1）满载平台自振周期及频率见下）满载平台自振周期及频率见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 14:56:12 DYN PAGE 25 SACS IV-FREQUENCIES AND GENERALIZED MASS MODE FREQ.(CPS) GEN. MASS EIGENVALUE PERIOD(SECS) 1 0.983434 2.2791286E+03 2.6190872E-02 1.0168452 2 0.984302 2.2265303E+03 2.6144700E-02 1.0159486 3 2.176821 2.9308785E+02 5.3455812E-03 0.4593856 4 3.247889 1.4966679E+00 2.4012521E-03 0.3078923 5 4.501199 5.0897981E+02 1.2502126E-03 0.2221630 6 4.743338 4.5685118E+02 1.1258282E-03 0.2108220 7 5.043300 5.2623348E+01 9.9588834E-04 0.1982829 8 5.169615 9.5481761E+00 9.4781573E-04 0.1934380 9 6.237850 2.4947334E+00 6.5098412E-04 0.1603116 10 7.266062 7.9648165E+01 4.7977994E-04 0.1376261 11 8.880263 4.0126249E+00 3.2120966E-04 0.1126093 12 12.294397 1.4400407E+01 1.6758137E-04 0.0813379 13 12.853521 1.1752331E+00 1.5331902E-04 0.0777997 14 14.618904 6.5113419E-01 1.1852518E-04 0.0684046 15 15.491440 9.5318486E-01 1.0554961E-04 0.0645518取平台前十五阶自振周期和频率，平台的一阶周期为 1.017s，二阶周期为 331.016s，三阶周期为 0.459s，与波高的设计周期 7.8s 相距甚远，所以平台的动力响应会比较小。（2 2）平台质量参与系数）平台质量参与系数SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 14:56:12 DYN PAGE 42 MASS PARTICIPATION FACTOR REPORT BASED ON RETAINED DEGREES OF FREEDOM * MASS PARTICIPATION FACTORS * * CUMULATIVE FACTORS * MODE X Y Z X Y Z 1 0.0067615 0.9924381 0.0046231 0.006762 0.992438 0.004623 2 0.9926351 0.0068290 0.0006826 0.999397 0.999267 0.005306 3 0.0000211 0.0000004 0.0000002 0.999418 0.999267 0.005306 4 0.0000189 0.0000080 0.0008705 0.999437 0.999276 0.006176 5 0.0000010 0.0002434 0.2177546 0.999438 0.999519 0.223931 6 0.0000029 0.0000087 0.6729826 0.999441 0.999528 0.896914 7 0.0000077 0.0000040 0.0082839 0.999448 0.999532 0.905198 8 0.0000241 0.0000138 0.0005700 0.999472 0.999545 0.905767 9 0.0000031 0.0000040 0.0034814 0.999476 0.999549 0.909249 10 0.0000000 0.0000000 0.0000007 0.999476 0.999549 0.909250 11 0.0000000 0.0000024 0.0002987 0.999476 0.999552 0.909548 12 0.0000021 0.0000000 0.0000036 0.999478 0.999552 0.909552 13 0.0000003 0.0000075 0.0024708 0.999478 0.999559 0.912023 14 0.0000083 0.0000142 0.0102936 0.999486 0.999573 0.922316 15 0.0000010 0.0000033 0.0424131 0.999487 0.999577 0.964729平台质量参与系数 X、Y 方向均达到 99.9，Z 方向也达到了 96.5，符合要求。 34（3 3）振型）振型图 7.3.11 一阶模态（Y 向振动）图 7.3.12 二阶模态（X 向振动） 35图 7.3.13 三阶模态（绕 Z 轴方向振动） 367.3.27.3.2 地震应力校核地震应力校核200 年重现期地震强度校核工况下, 结构杆件的名义应力比见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 14:56:51 PST PAGE 183 * * * M E M B E R G R O U P S U M M A R Y * * * API RP2A 21ST/AISC 9TH MAX. DIST EFFECTIVE CMGRUP CRITICAL LOAD UNITY FROM * APPLIED STRESSES * * ALLOWABLE STRESSES * CRIT LENGTHS * VALUES * ID MEMBER COND CHECK END AXIAL BEND-Y BEND-Z AXIAL EULER BEND-Y BEND-Z COND KLY KLZ Y Z M N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 M M A01 6097-107L 2 0.12 3.8 -13.93 -35.01 -1.92 346.447012.38 451.88 451.88 C.15 3.8 3.8 0.85 0.85A02 1001-1003 2 0.02 4.7 -0.96 6.53 0.25 284.76 601.15 447.76 447.76 C.15 9.4 9.4 0.85 0.85A03 1001-6096 2 0.03 0.0 -6.12 6.93 1.97 359.06* 452.62 452.62 C.15A 7.4 7.4 0.85 0.85C02 505L-6087 1 0.07 0.0 1.77 18.01 -25.11 362.101646.99 448.69 448.69 TN+BN 5.6 5.6 0.85 0.85D01 203L-1001 2 0.11 9.3 -26.71 11.66 5.73 312.861162.99 447.63 447.63 C.15 9.3 9.3 0.85 0.85E01 5003-6027 1 0.26 0.0 3.48 -59.24 97.35 362.101146.93 452.62 452.62 TN+BN 3.6 3.6 0.85 0.85H30 6087-6088 1 0.10 0.0 1.40 24.47 10.45 362.10 699.25 362.10 452.62 TN+BN 2.4 2.4 0.85 0.85H40 6031-6042 1 0.12 3.0 -6.95 -23.47 7.93 243.68 411.99 337.00 452.62 C.15 3.0 3.0 0.85 0.85H50 5002-5003 1 0.11 3.7 -2.95 -28.24 7.01 287.95 675.29 362.10 362.10 C.15 3.7 3.7 0.85 0.85H60 5019-5020 1 0.29 0.0 -8.75 -61.54 -3.86 177.22 185.35 262.09 452.62 C.15 3.2 3.2 0.85 0.85H80 6049-6060 1 0.20 1.5 20.20 58.67 0.47 362.101247.15 398.31 452.62 TN+BN 3.0 3.0 0.85 0.85LG2 101L-201L 1 0.10 8.3 -18.91 16.03 4.60 343.165132.67 417.36 417.36 C.15 9.3 9.3 0.85 0.85LG3 203L-303L 1 0.08 0.0 -14.66 16.04 -4.95 360.35* 448.26 448.26 C.15 1.1 1.1 0.85 0.85LG4 307L-407L 1 0.13 0.9 -32.08 -17.29 -6.57 360.55* 450.11 450.11 C.15 0.9 0.9 0.85 0.85LG5 405L-505L 1 0.18 1.0 -25.43 -26.07 41.02 360.38* 452.62 452.62 C.15 1.0 1.0 0.85 0.85LG6 501L-601L 1 0.16 0.0 -17.29 26.18 43.58 352.33* 439.64 439.64 C.15 5.0 5.0 0.85 0.85PL1 003P-103L 1 0.05 0.0 -15.18 -4.71 0.88 360.51* 448.26 448.26 C.15 1.0 1.0 0.85 0.85T1 6037-6048 1 0.31 3.0 31.69 89.06 0.32 362.103670.25 398.31 452.62 TN+BN 3.0 3.0 0.85 0.85各杆件的名义应力比均小于 1.0，满足规范要求。 377.3.37.3.3 结构变形结构变形 结构最大变形（200 年重现期地震分析时）为 3.40 厘米，详见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 14:56:51 PST PAGE 19 * MAXIMUM JOINT DEFLECTION REPORT * LOAD * X-DIRECTION * * Y-DIRECTION * * Z-DIRECTION * CASE JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION CM CM CM 1 5002 -2.6326 5021 -2.6385 5001 -3.39912 5002 -2.6326 5021 -2.6385 5001 -3.3991 387.3.47.3.4 节点冲剪应力校核节点冲剪应力校核 地震工况下对满罐平台主要节点进行冲剪力应力分析，分析结果见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 14:56:59 JCN PAGE 10 * * J O I N T C A N S U M M A R Y * * (UNITY CHECK ORDER) * ORIGINAL * * DESIGN * JOINT DIAMETER THICKNESS YLD STRS UC DIAMETER THICKNESS YLD STRS UC (CM) (CM) (N/MM2) (CM) (CM) (N/MM2) 6027 70.000 2.600 355.000 0.964 70.000 2.600 355.000 0.964 6069 70.000 2.600 355.000 0.936 70.000 2.600 355.000 0.936 6045 70.000 2.600 355.000 0.829 70.000 2.600 355.000 0.829 6051 70.000 2.600 355.000 0.808 70.000 2.600 355.000 0.808 503L 137.200 3.800 355.000 0.642 137.200 3.800 355.000 0.642 501L 137.200 3.800 355.000 0.631 137.200 3.800 355.000 0.631 507L 137.200 3.800 355.000 0.620 137.200 3.800 355.000 0.620 505L 137.200 3.800 355.000 0.617 137.200 3.800 355.000 0.617 1002 99.800 3.900 355.000 0.258 99.800 3.900 355.000 0.258 1001 99.800 3.900 355.000 0.258 99.800 3.900 355.000 0.258 1004 99.800 3.900 355.000 0.234 99.800 3.900 355.000 0.234 1003 99.800 3.900 355.000 0.230 99.800 3.900 355.000 0.230 107L 157.400 8.533 355.000 0.093 157.400 8.533 355.000 0.093 101L 157.400 8.533 355.000 0.093 157.400 8.533 355.000 0.093 105L 157.400 8.533 355.000 0.092 157.400 8.533 355.000 0.092 103L 157.400 8.533 355.000 0.092 157.400 8.533 355.000 0.092 201L 157.400 8.533 355.000 0.090 157.400 8.533 355.000 0.090 205L 157.400 8.533 355.000 0.086 157.400 8.533 355.000 0.086 207L 157.400 8.533 355.000 0.084 157.400 8.533 355.000 0.084 203L 157.400 8.533 355.000 0.061 157.400 8.533 355.000 0.061 1007 71.100 3.500 355.000 0.020 71.100 3.500 355.000 0.020 1005 71.100 3.500 355.000 0.019 71.100 3.500 355.000 0.019 1006 71.100 3.500 355.000 0.017 71.100 3.500 355.000 0.017 1008 71.100 3.500 355.000 0.015 71.100 3.500 355.000 0.015以上计算结果表明，在地震荷载作用下，主要管节点冲剪应力比均小于 1.0，满足规范要求。 397.47.4 储罐空载时动力分析储罐空载时动力分析7.4.17.4.1 模态分析模态分析（1 1）空载平台自振周期及频率见下）空载平台自振周期及频率见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 15:14:07 DYN PAGE 25 SACS IV-FREQUENCIES AND GENERALIZED MASS MODE FREQ.(CPS) GEN. MASS EIGENVALUE PERIOD(SECS) 1 1.888115 4.3664434E+02 7.1053160E-03 0.5296288 2 1.918056 4.5085510E+02 6.8852181E-03 0.5213612 3 2.198328 3.3577779E+02 5.2414977E-03 0.4548912 4 3.259476 1.4853244E+00 2.3842115E-03 0.3067978 5 5.157910 8.0918236E+00 9.5212217E-04 0.1938770 6 6.206885 2.5578609E+00 6.5749552E-04 0.1611114 7 7.265962 7.9968694E+01 4.7979308E-04 0.1376280 8 8.275976 9.0426559E+01 3.6982972E-04 0.1208317 9 8.912199 5.3349633E+00 3.1891174E-04 0.1122058 10 8.975491 1.9743572E+01 3.1442987E-04 0.1114145 11 12.338011 1.5019370E+01 1.6639869E-04 0.0810503 12 12.931758 1.0633176E+00 1.5146946E-04 0.0773290 13 14.688285 8.7222582E-01 1.1740809E-04 0.0680815 14 14.974262 2.1798172E+00 1.1296643E-04 0.0667813 15 16.344290 8.5130166E-01 9.4821784E-05 0.0611834取平台前十五阶自振周期和频率，平台的一阶周期为 0.530s，二阶周期为0.521s，三阶周期为 0.455s，与波高的设计周期 7.8s 相差很大，平台的动力响应会比较小。 40（2 2）平台质量参与系数）平台质量参与系数SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 15:14:07 DYN PAGE 46 MASS PARTICIPATION FACTOR REPORT BASED ON EXPANDED DEGREES OF FREEDOM * MASS PARTICIPATION FACTORS * * CUMULATIVE FACTORS * MODE X Y Z X Y Z 1 0.9800767 0.0001168 0.0000007 0.980077 0.000117 0.000001 2 0.0001153 0.9865056 0.0000079 0.980192 0.986622 0.000009 3 0.0068665 0.0000628 0.0000001 0.987059 0.986685 0.000009 4 0.0007912 0.0007257 0.0040189 0.987850 0.987411 0.004027 5 0.0000557 0.0000487 0.0000269 0.987906 0.987460 0.004054 6 0.0000028 0.0000120 0.0034696 0.987908 0.987472 0.007524 7 0.0000000 0.0000007 0.0000557 0.987908 0.987472 0.007580 8 0.0000012 0.0064625 0.0014580 0.987909 0.993935 0.009038 9 0.0012874 0.0004356 0.0001171 0.989197 0.994370 0.009155 10 0.0046728 0.0001002 0.0000016 0.993870 0.994471 0.009156 11 0.0000404 0.0000005 0.0000701 0.993910 0.994471 0.009227 12 0.0000024 0.0000606 0.0026293 0.993912 0.994532 0.011856 13 0.0000605 0.0000463 0.2597771 0.993973 0.994578 0.271633 14 0.0000281 0.0000017 0.5052968 0.994001 0.994580 0.776930 15 0.0000072 0.0001108 0.0007195 0.994008 0.994690 0.777649平台质量参与系数 X、Y 方向均达到 99.4，Z 方向也达到了 77.8，符合要求。 41（3 3）振型）振型图 7.4.31 一阶模态（X 向振动）图 7.4.32 二阶模态（Y 向振动） 42图 7.4.33 三阶模态（绕 Z 轴方向振动） 437.4.27.4.2 地震应力校核地震应力校核200 年重现期地震强度校核工况下, 结构杆件的名义应力比见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 11-MAY-2009 TIME 16:21:04 PST PAGE 183 * * * M E M B E R G R O U P S U M M A R Y * * * API RP2A 21ST/AISC 9TH MAX. DIST EFFECTIVE CMGRUP CRITICAL LOAD UNITY FROM * APPLIED STRESSES * * ALLOWABLE STRESSES * CRIT LENGTHS * VALUES * ID MEMBER COND CHECK END AXIAL BEND-Y BEND-Z AXIAL EULER BEND-Y BEND-Z COND KLY KLZ Y Z M N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 M M A01 105L-6105 2 0.06 0.0 -7.10 -19.38 -1.36 346.447012.82 451.88 451.88 C.15 3.8 3.8 0.85 0.85A02 1001-1003 2 0.01 0.0 -1.46 -2.64 0.97 284.76 601.15 447.76 447.76 C.15 9.4 9.4 0.85 0.85A03 1004-1023 1 0.02 0.6 3.26 3.23 -0.76 362.10* 452.62 452.62 TN+BN 1.2 1.2 0.85 0.85A04 6106-6107 1 0.03 1.2 4.36 2.34 1.32 362.10* 452.62 452.62 L.BEND 1.2 1.2 0.85 0.85B01 201L-6112 1 0.04 0.0 2.47 -14.48 0.84 362.103944.73 452.62 452.62 TN+BN 5.1 5.1 0.85 0.85B02 1007-1006 1 0.02 4.2 0.33 8.40 0.00 362.101040.82 452.62 452.62 TN+BN 8.5 8.5 0.85 0.85B03 6112-1006 1 0.02 1.3 1.79 8.72 -0.67 362.10* 452.62 452.62 TN+BN 1.3 1.3 0.85 0.85C01 501L-6027 2 0.04 0.0 -8.45 -7.90 0.57 323.141653.73 452.62 452.62 C.15 7.8 7.8 0.85 0.85C02 503L-6009 2 0.02 3.7 -3.76 4.91 0.00 304.48 921.79 448.69 448.69 C.15 7.5 7.5 0.85 0.85D01 1002-201L 2 0.06 0.0 -12.35 -7.74 -2.69 312.861162.99 447.63 447.63 C.15 9.3 9.3 0.85 0.85E01 5003-6027 1 0.26 0.0 3.47 -48.64 103.16 362.101146.93 452.62 452.62 TN+BN 3.6 3.6 0.85 0.85H30 6093-6094 1 0.03 0.0 -1.85 -7.02 -1.00 315.011243.12 398.31 452.62 C.15 1.8 1.8 0.85 0.85H40 6011-6022 1 0.02 3.6 -0.80 -4.96 0.76 215.87 278.32 305.62 452.62 C.15 3.6 3.6 0.85 0.85H50 5002-5003 1 0.11 3.7 -2.96 -28.59 7.03 287.95 675.29 362.10 362.10 C.15 3.7 3.7 0.85 0.85H60 5019-5020 1 0.21 0.0 -4.94 -44.82 -5.13 177.22 185.35 262.09 452.62 C.15 3.2 3.2 0.85 0.85H80 6019-6020 1 0.02 2.4 -1.05 -6.41 1.01 312.091948.68 398.31 452.62 C.15 2.4 2.4 0.85 0.85LG2 101L-201L 1 0.02 8.3 -3.88 1.69 0.58 343.165132.67 417.36 417.36 C.15 9.3 9.3 0.85 0.85LG3 203L-303L 1 0.01 0.0 -2.08 1.93 -0.95 360.35* 448.26 448.26 C.15 1.1 1.1 0.85 0.85LG4 303L-403L 1 0.02 0.0 -4.50 2.40 -0.38 360.55* 450.11 450.11 C.15 0.9 0.9 0.85 0.85LG5 401L-501L 1 0.02 1.0 -3.49 0.70 3.83 360.38* 452.62 452.62 C.15 1.0 1.0 0.85 0.85LG6 501L-601L 1 0.01 0.0 -2.29 0.41 3.53 352.33* 439.64 439.64 C.15 5.0 5.0 0.85 0.85PL1 001P-101L 1 0.01 0.0 -3.19 -0.62 0.01 360.51* 448.26 448.26 C.15 1.0 1.0 0.85 0.85T1 6027-6037 1 0.02 0.0 -0.72 -8.69 -0.19 308.893670.25 398.31 452.62 C.15 3.0 3.0 0.85 0.85各杆件的名义应力比均小于 1.0，满足规范要求。 447.4.37.4.3 结构变形结构变形结构最大变形（1000 年重现期地震分析时）为 4.58 厘米，详见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 11-MAY-2009 TIME 16:21:04 PST PAGE 19 * MAXIMUM JOINT DEFLECTION REPORT * LOAD * X-DIRECTION * * Y-DIRECTION * * Z-DIRECTION * CASE JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION JOINT DEFLECTION CM CM CM 1 5020 1.8736 5019 1.9000 5001 -4.58312 5020 1.8736 5019 1.9000 5001 -4.5831 457.4.47.4.4 节点冲剪应力校核节点冲剪应力校核 地震工况下对空罐平台主要节点进行冲剪力应力分析，分析结果见下：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 DYNAMICS ANYLYSIS FOR PR01 PLATFORM DATE 08-MAY-2009 TIME 15:16:45 JCN PAGE 10 * * J O I N T C A N S U M M A R Y * * (UNITY CHECK ORDER) * ORIGINAL * * DESIGN * JOINT DIAMETER THICKNESS YLD STRS UC DIAMETER THICKNESS YLD STRS UC (CM) (CM) (N/MM2) (CM) (CM) (N/MM2) 6027 70.000 2.600 355.000 0.128 70.000 2.600 355.000 0.128 1002 99.800 3.900 355.000 0.125 99.800 3.900 355.000 0.125 1001 99.800 3.900 355.000 0.124 99.800 3.900 355.000 0.124 1004 99.800 3.900 355.000 0.114 99.800 3.900 355.000 0.114 1003 99.800 3.900 355.000 0.103 99.800 3.900 355.000 0.103 6069 70.000 2.600 355.000 0.093 70.000 2.600 355.000 0.093 6045 70.000 2.600 355.000 0.090 70.000 2.600 355.000 0.090 503L 137.200 3.800 355.000 0.087 137.200 3.800 355.000 0.087 501L 137.200 3.800 355.000 0.087 137.200 3.800 355.000 0.087 6051 70.000 2.600 355.000 0.086 70.000 2.600 355.000 0.086 505L 137.200 3.800 355.000 0.073 137.200 3.800 355.000 0.073 507L 137.200 3.800 355.000 0.072 137.200 3.800 355.000 0.072 105L 157.400 8.533 355.000 0.050 157.400 8.533 355.000 0.050 101L 157.400 8.533 355.000 0.050 157.400 8.533 355.000 0.050 107L 157.400 8.533 355.000 0.050 157.400 8.533 355.000 0.050 103L 157.400 8.533 355.000 0.050 157.400 8.533 355.000 0.050 201L 157.400 8.533 355.000 0.031 157.400 8.533 355.000 0.031 203L 157.400 8.533 355.000 0.030 157.400 8.533 355.000 0.030 205L 157.400 8.533 355.000 0.029 157.400 8.533 355.000 0.029 207L 157.400 8.533 355.000 0.029 157.400 8.533 355.000 0.029 1005 71.100 3.500 355.000 0.007 71.100 3.500 355.000 0.007 1007 71.100 3.500 355.000 0.007 71.100 3.500 355.000 0.007 1006 71.100 3.500 355.000 0.006 71.100 3.500 355.000 0.0061008 71.100 3.500 355.000 0.004 71.100 3.500 355.000 0.004以上计算结果表明，在地震荷载作用下，主要管节点冲剪应力比均小于 1.0，满足规范要求。7.57.5 动力分析结论动力分析结论 储罐平台的储油罐为空罐时，动力分析得到的频率较满罐时要高，杆件受到的应力小，结构变形大，不过都满足规范要求。 46第八章第八章 桩基分析桩基分析8.18.1 桩基础的设计方法桩基础的设计方法（1）桩的贯入深度桩的贯入深度设计应使桩具有足够的承载能力，以承受最大的设计压力和上拔力，并且应具有符合规范要求的安全系数。（2）桩的壁厚桩的壁厚由平台设计荷载条件下桩的轴向荷载和弯矩的联合作用来确定，但不得小于最小厚度 t: t=6.35+D/100 mm 式中: D桩径， mm（3）桩的横向承载力桩基础应能承受最大的横向荷载。土壤的横向荷载具有很强的非线性，土壤的非线性特性由土壤的 PY 曲线来描述，在设计中通过迭代法确定桩的横向位移和土壤反力。 8.28.2 桩基础静力分析桩基础静力分析静力条件下桩的基础采用了结构、桩和土壤一体的计算模型，由SACS 程序的PSI 模块进行结构 /土壤迭代求解以确定桩头位移、内力。同样需要考虑储罐满载和空载两种状态。8 8. .2 2. .1 1 储储罐罐满满载载时时桩桩基基静静力力分分析析：（1 1）桩名义应力桩名义应力桩的名义应力校核按 API 规范进行，基本允许应力在极端风暴和极端冰条件下增加1/3。计算结果表明，桩的最大应力比为 0.439，满足规范规定的强度要求。强度校核的详细计算结果输出见第 44-47 页静力条件下桩体应力分析结果： 47SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:54 PSI PAGE 383 * * * P I L E M A X I M U M U N I T Y C H E C K S U M M A R Y * * *PILE GRUP LOAD * PILEHEAD FORCES * * PILEHEAD DISPLACEMENTS * * STRESSES AT MAX. UNITY CHECK * JT. CASE AXIAL LATERAL MOMENT AXIAL LATERAL ROTATION DEPTH AXIAL FBY FBZ SHEAR COMB. UNITY KN KN KN-M CM CM RAD M N/MM2 CHECK001P PL1 CM01 -5159.97 570.88 3730.5 0.37 3.08 0.001079 0.0 -32.40 72.18 -0.70 7.25 -104.58 0.361 CM02 -4464.33 569.28 3705.7 0.30 3.07 0.001082 0.0 -28.03 71.70 0.77 7.22 -99.74 0.342 CM03 -5448.44 557.99 3672.4 0.40 2.98 0.001007 0.0 -34.21 -71.06 -0.50 7.09 -105.27 0.364 CM04 -5865.13 225.06 1468.9 0.44 1.22 0.000434 0.0 -36.83 28.41 -0.79 2.86 -65.25 0.317 CM05 -302.02 228.50 1507.9 0.01 1.14 0.000330 0.0 -1.90 29.18 0.11 2.87 -31.07 0.135 CM06 -5739.45 248.58 1633.2 0.43 1.33 0.000456 0.0 -36.04 31.57 1.46 3.16 -67.64 0.326 CM07 -5762.96 267.59 1750.1 0.43 1.44 0.000507 0.0 -36.19 33.85 -0.82 3.40 -70.05 0.337 CM08 -5541.81 263.21 1735.0 0.41 1.39 0.000464 0.0 -34.80 33.57 0.45 3.34 -68.37 0.328 CM09 -589.50 209.41 1388.6 0.02 1.03 0.000292 0.0 -3.70 26.87 0.21 2.63 -30.57 0.135003P PL1 CM01 -7788.24 569.81 3844.9 0.65 2.97 0.000903 0.0 -48.90 74.39 -0.82 7.26 -123.30 0.433 CM02 -6295.97 537.88 3561.1 0.48 2.86 0.000955 0.0 -39.53 68.88 -1.91 6.84 -108.44 0.378 CM03 -4871.51 496.58 3226.7 0.34 2.69 0.000966 0.0 -30.59 62.43 0.49 6.30 -93.02 0.322 CM04 -6968.88 220.04 1495.5 0.55 1.11 0.000309 0.0 -43.76 28.92 -0.93 2.80 -72.70 0.355 CM05 -983.20 231.10 1522.3 0.04 1.16 0.000348 0.0 -6.17 29.45 -0.30 2.91 -35.63 0.159 CM06 -5733.43 253.32 1663.4 0.43 1.35 0.000468 0.0 -36.00 32.14 -1.62 3.22 -68.19 0.328 CM07 -7044.84 263.12 1786.3 0.56 1.33 0.000375 0.0 -44.24 34.55 -0.91 3.35 -78.80 0.382 CM08 -6242.26 268.85 1793.6 0.48 1.40 0.000444 0.0 -39.20 34.66 -1.74 3.42 -73.90 0.356 CM09 -592.57 208.63 1383.5 0.02 1.03 0.000290 0.0 -3.72 26.77 -0.17 2.62 -30.49 0.134005P PL1 CM01 -5048.84 567.46 3713.8 0.36 3.05 0.001057 0.0 -31.70 71.85 1.09 7.20 -103.56 0.357 CM02 -6646.15 579.80 3855.2 0.52 3.07 0.001006 0.0 -41.73 -74.58 -1.26 7.38 -116.33 0.405 CM03 -7977.30 538.13 3631.9 0.67 2.80 0.000855 0.0 -50.09 -70.27 -0.20 6.86 -120.36 0.425 CM04 -5756.65 221.93 1456.4 0.43 1.19 0.000411 0.0 -36.15 28.15 1.22 2.82 -64.33 0.312 CM05 -1106.70 218.70 1441.6 0.05 1.10 0.000329 0.0 -6.95 -27.89 -0.46 2.75 -34.84 0.156 CM06 -6967.91 241.54 1636.5 0.55 1.22 0.000350 0.0 -43.75 -31.66 -0.73 3.07 -75.42 0.367 CM07 -5654.17 264.40 1736.8 0.42 1.41 0.000484 0.0 -35.50 33.58 1.24 3.36 -69.11 0.332 CM08 -6381.97 244.68 1633.0 0.49 1.27 0.000403 0.0 -40.07 -31.57 -1.39 3.11 -71.67 0.347 CM09 -1467.40 205.44 1359.3 0.07 1.03 0.000302 0.0 -9.21 -26.30 -0.16 2.59 -35.52 0.161007P PL1 CM01 -7677.78 560.62 3770.4 0.63 2.94 0.000912 0.0 -48.21 -72.94 -1.14 7.15 -121.16 0.426 CM02 -8267.94 552.41 3739.1 0.70 2.87 0.000864 0.0 -51.92 -72.35 -0.18 7.05 -124.27 0.439 CM03 -7376.53 476.71 3194.3 0.60 2.50 0.000788 0.0 -46.32 61.80 -0.65 6.07 -108.13 0.382 CM04 -6855.12 209.92 1415.3 0.54 1.07 0.000320 0.0 -43.05 -27.36 -1.13 2.67 -70.43 0.345 CM05 -1764.43 227.98 1515.4 0.08 1.14 0.000325 0.0 -11.08 -29.32 -0.21 2.87 -40.40 0.184 CM06 -6957.32 246.68 1669.2 0.55 1.25 0.000361 0.0 -43.69 32.29 -0.56 3.14 -75.99 0.370 CM07 -6931.46 253.18 1707.2 0.55 1.30 0.000386 0.0 -43.52 -33.01 -1.13 3.22 -76.56 0.372 48 CM08 -7103.81 252.65 1713.2 0.57 1.28 0.000364 0.0 -44.61 -33.15 -0.31 3.21 -77.76 0.378 CM09 -1457.23 204.70 1354.4 0.07 1.02 0.000301 0.0 -9.15 26.21 -0.17 2.58 -35.36 0.161SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:54 PSI PAGE 384 * * P I L E G R O U P S U M M A R Y * * GROUP ID = PL1 DISTANCE * DEFLECTIONS * * INTERNAL LOADS * * STRESSES * PILE CRITICAL MAXIMUM FROM BENDING AXIAL BENDING AXIAL SHEAR COMB. HEAD LOAD UNITY PILEHEAD LATERAL AXIAL ROT. 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-34.35 007P CM08 0.181 23.5 0.013 0.000 0.00004 35.9 19.0 -4341.5 0.81 -32.23 0.28 -33.04 007P CM08 0.174 24.1 0.010 0.000 0.00004 45.7 10.2 -3961.9 1.04 -29.41 0.15 -30.45 007P CM08 0.160 24.8 0.016 0.000 0.00008 111.7 7.2 -4746.5 2.53 -35.23 0.11 -37.77 007P CM02 0.148 25.5 0.011 0.000 0.00006 112.1 4.0 -4367.0 2.54 -32.42 0.06 -34.96 007P CM02 0.137 26.2 0.007 0.000 0.00005 106.2 11.5 -3987.5 2.41 -29.60 0.17 -32.01 007P CM02 0.125 26.9 0.004 0.000 0.00004 96.2 16.1 -3607.9 2.18 -26.78 0.24 -28.97 007P CM02 0.114 27.6 0.002 0.000 0.00003 84.0 18.4 -3228.4 1.90 -23.97 0.27 -25.87 007P CM02 0.101 28.3 0.000 0.000 0.00002 70.9 19.0 -2848.9 1.61 -21.15 0.28 -22.75 007P CM02 0.089 29.0 0.001 0.000 0.00001 57.8 18.3 -2469.4 1.31 -18.33 0.27 -19.64 007P CM02 0.077 29.7 0.002 0.000 0.00001 45.6 16.9 -2089.8 1.03 -15.51 0.25 -16.55 007P CM02 0.065 30.4 0.003 0.000 0.00000 34.6 14.9 -1710.3 0.78 -12.70 0.22 -13.48 007P CM02 0.053 31.1 0.003 0.000 0.00000 25.0 12.7 -1330.8 0.57 -9.88 0.19 -10.45 007P CM02 0.041 31.7 0.003 0.000 0.00000 17.0 10.5 -951.3 0.39 -7.06 0.16 -7.45 007P CM02 0.029 32.4 0.003 0.000 0.00000 10.5 8.4 -571.7 0.24 -4.24 0.12 -4.48 007P CM02 0.018 33.1 0.002 0.000 0.00000 5.4 6.4 -192.2 0.12 -1.43 0.10 -1.55 007P CM02 0.006 33.8 0.002 0.000 0.00000 1.7 5.0 0.0 0.04 0.00 0.07 0.04 005P CM02 0.000 34.5 0.002 0.000 0.00000 1.2 3.5 0.0 0.03 0.00 0.05 0.03 005P CM02 0.000 35.2 0.001 0.000 0.00000 3.1 2.2 0.0 0.07 0.00 0.03 0.07 005P CM02 0.000 35.9 0.001 0.000 0.00000 4.2 1.2 0.0 0.10 0.00 0.02 0.10 005P CM02 0.000 36.6 0.001 0.000 0.00000 4.7 0.4 0.0 0.11 0.00 0.01 0.11 005P CM02 0.000 37.3 0.001 0.000 0.00000 4.8 0.1 0.0 0.14 0.00 0.00 0.14 005P CM02 0.000 38.0 0.000 0.000 0.00000 4.5 0.5 0.0 0.13 0.00 0.01 0.13 005P CM02 0.000 38.6 0.000 0.000 0.00000 4.1 0.8 0.0 0.12 0.00 0.01 0.12 005P CM02 0.000 39.3 0.000 0.000 0.00000 3.5 0.9 0.0 0.10 0.00 0.02 0.10 005P CM02 0.000 40.0 0.000 0.000 0.00000 2.9 0.9 0.0 0.08 0.00 0.02 0.08 005P CM02 0.000 40.7 0.000 0.000 0.00000 2.2 0.9 0.0 0.06 0.00 0.02 0.06 005P CM02 0.000 41.4 0.000 0.000 0.00000 1.6 0.9 0.0 0.04 0.00 0.02 0.04 005P CM02 0.000 42.1 0.000 0.000 0.00000 1.0 0.7 0.0 0.03 0.00 0.01 0.03 005P CM02 0.000 42.8 0.000 0.000 0.00000 0.6 0.5 0.0 0.02 0.00 0.01 0.02 005P CM02 0.000 43.5 0.000 0.000 0.00000 0.3 0.4 0.0 0.01 0.00 0.01 0.01 005P CM02 0.000 44.2 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.2 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 44.9 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.1 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 45.5 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.1 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 50 46.2 0.000 0.000 0.00000 0.2 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 46.9 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 47.6 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 48.3 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 49.0 0.000 0.000 0.00000 0.1 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 49.7 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 50.4 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 51.1 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 51.8 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 52.4 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 53.1 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 53.8 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 54.5 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 55.2 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 55.9 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 56.6 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 57.3 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 58.0 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 58.6 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 59.3 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 60.0 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 60.7 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 61.4 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 62.1 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 62.8 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 63.5 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 64.2 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 64.9 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 65.5 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 66.2 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 66.9 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 67.6 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 68.3 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 69.0 0.000 0.000 0.00000 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 005P CM02 0.000 51(2)(2)桩基承载力桩基承载力根据 CCS 规范，桩基的容许承载力为极限承载力除以安全系数。所用安全系数应符合表 8.2.1-1 规定：表 8.2.1-1 安全系数设计环境条件载荷情况安全系数K平台上固定载荷加相应的最大活载荷工作环境条件平台上固定载荷加相应的最小活载荷2.0平台上固定载荷加相应的最大活载荷极端环境条件平台上固定载荷加相应的最小活载荷1.5 各桩的最大压桩荷载和承载力安全系数如下表所列：表 8.2.1-2 最大压桩荷载和承载力汇总表桩号极限抗压承载力(kN)最大压桩荷载(kN)压桩安全系数001P-34702.3-5865.15.92003P-34702.3-7788.24.46005P-34702.3-7977.34.35007P-34702.3-8267.94.20计算表明压桩承载力满足规范要求。各桩的最大拉桩荷载和承载力安全系数如下表所列：表 8.2.1-3 最大拉桩荷载和承载力汇总表桩号极限抗拉承载力(kN)最大拉桩荷载(kN) 拉桩安全系数001P20182.60100003P20182.60100005P20182.60100007P20182.60100计算表明拉桩承载力满足规范要求。详细计算数据如下： 52SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:02:54 PSI PAGE 390 * * * P I L E M A X I M U M A X I A L C A P A C I T Y S U M M A R Y * * *PILE GRP * PILE * * COMPRESSION * * TENSION * JT PILEHEAD WEIGHT PEN. CAPACITY MAX. CRITICAL CONDITION CAPACITY MAX. CRITICAL CONDITION *MAXIMUM* O.D. THK. (INCL. WT) LOAD LOAD LOAD SAFETY (INCL. WT) LOAD LOAD LOAD SAFETY UNITY LOAD CM CM KN M KN KN KN CASE FACTOR KN KN KN CASE FACTOR CHECK CASE001P PL1 137.20 3.80 670.1 69.0 -34702.3 -5865.1 -5865.1 CM04 5.92 20182.6 0.0 0.0 CM01 100.00 0.34 CM04003P PL1 137.20 3.80 670.1 69.0 -34702.3 -7788.2 -7788.2 CM01 4.46 20182.6 0.0 0.0 CM01 100.00 0.41 CM07005P PL1 137.20 3.80 670.1 69.0 -34702.3 -7977.3 -7977.3 CM03 4.35 20182.6 0.0 0.0 CM01 100.00 0.40 CM06007P PL1 137.20 3.80 670.1 69.0 -34702.3 -8267.9 -8267.9 CM02 4.20 20182.6 0.0 0.0 CM01 100.00 0.41 CM08 538.2.28.2.2 储罐空载时储罐空载时桩桩基基静静力力分分析析 ：（1 1） 桩名义应力桩名义应力桩的名义应力校核按 API 规范进行，基本允许应力在极端风暴和极端冰条件下增加1/3。计算结果表明，桩的最大应力比为 0.308，满足规范规定的强度要求。强度校核的详细计算结果输出见第 50-53 页静力条件下桩体应力分析结果：SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:11:17 PSI PAGE 383 * * * P I L E M A X I M U M U N I T Y C H E C K S U M M A R Y * * *PILE GRUP LOAD * PILEHEAD FORCES * * PILEHEAD DISPLACEMENTS * * STRESSES AT MAX. UNITY CHECK * JT. CASE AXIAL LATERAL MOMENT AXIAL LATERAL ROTATION DEPTH AXIAL FBY FBZ SHEAR COMB. UNITY KN KN KN-M CM CM RAD M N/MM2 CHECK001P PL1 CM01 -30.74 568.61 3692.6 0.00 2.93 0.000952 0.0 -0.19 71.45 0.05 7.14 -71.64 0.230 CM02 745.06 567.34 3682.2 -0.03 2.91 0.000937 0.0 4.68 71.25 0.31 7.11 75.93 0.248 CM03 -337.57 554.96 3619.8 0.01 2.84 0.000905 0.0 -2.12 -70.03 0.96 6.97 -72.16 0.234 CM04 -730.02 222.56 1457.1 0.03 1.13 0.000351 0.0 -4.58 28.19 -0.12 2.80 -32.78 0.145 CM05 -302.18 228.62 1508.7 0.01 1.14 0.000330 0.0 -1.90 29.19 0.13 2.87 -31.09 0.135 CM06 -598.52 244.87 1606.8 0.02 1.24 0.000377 0.0 -3.76 31.09 0.29 3.08 -34.85 0.153 CM07 -629.97 265.09 1734.9 0.02 1.35 0.000418 0.0 -3.96 33.57 -0.14 3.33 -37.52 0.165 CM08 -393.08 259.57 1716.7 0.01 1.29 0.000369 0.0 -2.47 33.22 0.11 3.26 -35.69 0.155 CM09 -592.14 209.52 1389.4 0.02 1.03 0.000292 0.0 -3.72 26.88 0.18 2.63 -30.60 0.135003P PL1 CM01 -2634.09 573.08 3800.4 0.15 2.92 0.000877 0.0 -16.54 73.53 -0.02 7.23 -90.07 0.302 CM02 -1229.10 536.72 3513.4 0.05 2.76 0.000874 0.0 -7.72 67.98 -0.51 6.76 -75.70 0.249 CM03 295.34 493.05 3197.3 -0.01 2.54 0.000830 0.0 1.85 61.85 1.32 6.19 63.72 0.206 CM04 -1823.50 222.87 1477.6 0.09 1.12 0.000326 0.0 -11.45 28.59 -0.04 2.81 -40.04 0.183 CM05 -983.52 231.22 1523.1 0.04 1.16 0.000348 0.0 -6.18 29.47 -0.21 2.91 -35.65 0.159 CM06 -585.95 249.62 1637.7 0.02 1.26 0.000385 0.0 -3.68 31.69 -0.34 3.14 -35.37 0.155 CM07 -1898.90 265.96 1765.0 0.09 1.33 0.000387 0.0 -11.92 34.15 -0.04 3.35 -46.08 0.209 CM08 -1109.49 267.38 1761.7 0.05 1.35 0.000404 0.0 -6.97 34.09 -0.20 3.36 -41.05 0.183 CM09 -595.84 208.74 1384.3 0.02 1.03 0.000291 0.0 -3.74 26.78 -0.13 2.62 -30.53 0.135005P PL1 CM01 97.74 561.69 3645.3 0.00 2.90 0.000944 0.0 0.61 70.53 0.12 7.05 71.15 0.229 CM02 -1580.25 577.48 3794.8 0.07 2.96 0.000923 0.0 -9.92 -73.42 -0.60 7.27 -83.35 0.275 CM03 -2803.97 544.23 3617.2 0.16 2.76 0.000819 0.0 -17.61 -69.99 0.29 6.87 -87.60 0.295 CM04 -605.59 215.97 1412.8 0.02 1.10 0.000341 0.0 -3.80 27.34 0.31 2.72 -31.14 0.137 CM05 -1106.89 218.81 1442.4 0.05 1.10 0.000329 0.0 -6.95 -27.91 -0.38 2.75 -34.86 0.156 CM06 -1824.23 245.98 1636.1 0.09 1.22 0.000349 0.0 -11.45 -31.66 -0.07 3.10 -43.11 0.196 CM07 -503.61 258.48 1690.2 0.02 1.31 0.000409 0.0 -3.16 32.70 0.32 3.25 -35.87 0.157 CM08 -1248.92 243.47 1603.9 0.05 1.23 0.000370 0.0 -7.84 -31.03 -0.42 3.06 -38.88 0.174 CM09 -1467.20 205.55 1360.1 0.07 1.03 0.000302 0.0 -9.21 -26.32 -0.06 2.59 -35.53 0.161 54007P PL1 CM01 -2540.89 567.83 3766.4 0.14 2.88 0.000864 0.0 -15.95 -72.88 -0.39 7.16 -88.83 0.298 CM02 -3052.61 560.17 3732.9 0.18 2.83 0.000831 0.0 -19.17 -72.23 -0.28 7.07 -91.40 0.308 CM03 -2264.22 479.37 3173.0 0.12 2.43 0.000732 0.0 -14.22 61.39 -0.17 6.05 -75.61 0.254 CM04 -1719.50 216.80 1437.4 0.08 1.08 0.000316 0.0 -10.80 -27.81 -0.33 2.73 -38.61 0.176 CM05 -1763.57 228.08 1516.1 0.08 1.14 0.000325 0.0 -11.07 -29.33 -0.24 2.87 -40.41 0.184 CM06 -1820.43 250.94 1669.1 0.09 1.25 0.000356 0.0 -11.43 32.30 -0.05 3.16 -43.73 0.199 CM07 -1796.52 260.04 1725.9 0.09 1.30 0.000377 0.0 -11.28 -33.39 -0.34 3.28 -44.68 0.203 CM08 -1953.63 260.34 1729.6 0.10 1.30 0.000376 0.0 -12.27 -33.47 -0.28 3.28 -45.73 0.208 CM09 -1457.18 204.81 1355.2 0.07 1.03 0.000301 0.0 -9.15 -26.22 0.08 2.58 -35.37 0.161SACS Release 5.2 Shengli Petroleum Administrative Bureau ID=99990000 pro1 DATE 08-MAY-2009 TIME 15:11:17 PSI PAGE 384 * * P I L E G R O U P S U M M A R Y * * GROUP ID = PL1 DISTANCE * DEFLECTIONS * * INTERNAL LOADS * * STRESSES * PILE CRITICAL MAXIMUM FROM BENDING AXIAL BENDING AXIAL SHEAR COMB. HEAD LOAD UNITY PILEHEAD LATERAL AXIAL ROT. MOMENT SHEAR LOAD STRESS STRESS STRESS STRESS ID CASE CHECK M CM CM RAD KN-M KN KN N/MM2 N/MM2 N/MM2 N/MM2 0.0 2.834 0.000 0.00083 3732.9 563.3 -3052.6 72.23 -19.17 7.07 -91.40 007P CM02 0.308 0.7 2.764 0.000 0.00118 3344.3 563.8 -3046.2 64.71 -19.13 7.08 -83.84 007P CM02 0.284 1.4 2.672 0.000 0.00148 2954.9 564.7 -3039.8 57.18 -19.09 7.09 -76.26 007P CM02 0.260 2.1 2.560 0.000 0.00175 2565.0 565.5 -3033.4 49.63 -19.05 7.10 -68.68 007P CM02 0.235 2.8 2.430 0.000 0.00198 2174.6 566.2 -3027.0 42.08 -19.01 7.11 -61.08 007P CM02 0.211 3.5 2.286 0.000 0.00217 1783.7 566.7 -3020.5 34.51 -18.97 7.12 -53.48 007P CM02 0.186 4.1 2.130 0.000 0.00233 1392.5 567.2 -3014.1 26.94 -18.93 7.12 -45.87 007P CM02 0.162 4.8 1.965 0.000 0.00245 1001.0 567.5 -3007.7 19.37 -18.89 7.13 -38.25 007P CM02 0.137 5.5 1.793 0.000 0.00252 609.3 567.7 -3001.3 11.79 -18.85 7.13 -30.64 007P CM02 0.113 6.2 1.617 0.000 0.00256 217.5 567.8 -2994.9 4.21 -18.81 7.13 -23.01 007P CM02 0.088 6.9 1.439 0.000 0.00257 174.3 567.8 -2988.5 3.37 -18.77 7.13 -22.14 007P CM02 0.085 7.6 1.263 0.000 0.00253 566.1 567.7 -2982.1 10.95 -18.73 7.13 -29.68 007P CM02 0.110 8.3 1.090 0.000 0.00246 957.8 567.5 -2975.7 18.53 -18.68 7.13 -37.22 007P CM02 0.134 9.0 0.924 0.000 0.00234 1349.2 562.9 -2969.2 26.11 -18.64 7.07 -44.75 007P CM02 0.158 9.7 0.767 0.000 0.00219 1734.6 454.3 -2938.2 33.56 -18.45 5.71 -52.01 007P CM02 0.181 10.3 0.621 0.000 0.00201 1976.1 264.8 -2885.7 38.24 -18.12 3.33 -56.36 007P CM02 0.195 11.0 0.489 0.000 0.00181 2100.0 111.9 -2833.1 40.63 -17.79 1.40 -58.42 007P CM02 0.201 11.7 0.371 0.000 0.00160 2130.5 7.4 -2780.6 41.22 -17.46 0.09 -58.68 007P CM02 0.202 12.4 0.268 0.000 0.00137 2089.8 101.0 -2727.3 47.39 -20.25 1.50 -67.63 007P CM02 0.237 13.1 0.182 0.000 0.00114 1991.1 184.7 -2606.3 45.15 -19.35 2.74 -64.50 007P CM02 0.226 13.8 0.111 0.000 0.00092 1834.9 252.0 -2457.0 41.61 -18.24 3.74 -59.85 007P CM02 0.210 14.5 0.055 0.000 0.00072 1643.3 290.4 -2307.8 37.26 -17.13 4.31 -54.39 007P CM02 0.191 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