超临界机组综合述.ppt

1、超临界机组综述,南京工程学院动力工程系,王金2009.02,目 录,一,引 子,概 述,超临界机组特点,直流锅炉动态特性,直流锅炉微过热汽温动态特性,超临界机组控制策略,超临界机组启动系统,二,三,四,五,六,七,超临界机组保护,八,一 引子,1、“临界点”是怎么回事,水在加热过程中存在一个状态点临界点 低于临界点压力，从低温下的水加热到过热蒸汽的过程中要经过汽化过程，即经过水和水蒸汽共存的状态； 而如果压力在临界压力或临界压力以上时，水在加热的过程中就没有汽水共存状态而直接从水转变为蒸汽。 临界点的主要影响参数是压力，水的临界点压力为22.115MPa。,2 水和蒸

2、汽没有区别的状态是怎样的？,压力越高，水蒸汽分子间的距离和液体水分子间的距离的差距越小 从而使得水和水蒸汽之间的物性差别随着压力升高越来越小 直至达到临界压力时，水和水蒸汽没有差别，在同一温度下，要么全部是水，要么全部为气（其实是很“稠密”的蒸汽）。,3 水和汽之间的区别仅在于分子间距离,水和汽之间的区别仅仅是分子间距离 分子间距离在一定距离范围内就称为水 分子间距离超过这个界限就称为汽,4 微观解释 临界或超临界压力下，温度较低时，水分子之间的距离紧密，处于液态水的状态。随着温度的升高，分子动能增大，分子间距离逐渐变大，宏观上看就是水的体积膨胀，或比容增大。当达到临界温度时，分子之间的距离大

3、于液体水分子之间距离的上限，则水在这瞬间就全部由水变成了蒸汽，之后的加热过程中，水蒸汽温度升高，分子间距离继续增大，宏观上水蒸气体积膨胀，比容变大。,6、 “超临界”是什么意思？ 当流体的压力和温度超过一定的值（临界点）时，流体会处于一种介乎于液态和气态的中间态，称为超临界态。 对锅炉来说,主蒸汽压力超过（大于）临界点压力（22.12MPa)的工况,7 超临界锅炉和直流锅炉是一回事吗,超临界锅炉从压力上分类 直流锅炉从有无汽包分类 超临界锅炉一定是直流锅炉 直流锅炉不一定是超临界锅炉，可以是亚临界或以下压力锅炉,直流炉可以适用于任何压力，但如果压力太低，则不如自然循环锅炉，所以一般应用在P16

4、MPa的锅炉上。当然超（超）临界参数锅炉必须采用直流型式,循环倍率 超临界压力锅炉水冷壁出口蒸汽干度为； 亚临界压力汽包锅炉水冷壁出口蒸汽干度为.； 超高压汽包锅炉水冷壁出口蒸汽干度为.,二、概述,随着锅炉朝着大容量高参数的方向发展，超临界机组，日益显示其诸多优点。火电机组随着蒸汽参数的提高，效率也相应地提高： 亚临界机组（1617Mpa538/538），净效率约为3738%，煤耗330350g； 超临界机组（2428Mpa538/538），净效率约为4041%，煤耗310320g； 超超临界机组（28MPa以上、566/566以上），净效率约为4446%，煤耗280300g。 由于效率的提高

5、，不仅煤耗大大降低，污染物排量也相应减少，经济效益十分明显。,热力学理论认为，在22.129MPa、温度374时，水的汽化会在一瞬间完成，即在临界点时饱和水和饱和蒸汽之间不再有汽、水共存的两相区存在，两者的参数不再有区别。由于在临界参数下汽水密度相等，因此在临界压力下无法维持自然循环，只能采用直流炉。超临界直流炉的汽水行程如图1所示。,超临界锅炉有什么优势? 1、热效率高，节约燃料 朗肯循环热效率随主蒸汽压力、温度的升高而提高，超临界压力机组比亚临界机组热效率提高23%。 2、污染排放低，保护环境 低NOx排放 低CO2排放,直流锅炉没有汽包，整个锅炉是由许多管子并联，然后用联箱连接串联而成。

6、在给水泵的压头作用下，工质顺序一次通过加热、蒸发和过热受热面。进口工质为水，出口工质为过热蒸汽。由于没有汽包，所以在加热和蒸发受热面之间，以及在蒸发和过热受热面之间都没有固定的分界线。 加热区和过热区中的参数变化同自然循环锅炉相同；在蒸发区中由于流动阻力，压力有所降低，相应的饱和温度也有所下降。,直流锅炉的特点: （1） 取消汽包，能快速启停。与自然循环锅炉相比，直流炉从冷态启动到满负荷运行，变负荷速度可提高一倍左右。 （2）压力适应性广。适用于亚临界和超临界以及超超临界压力锅炉。 （3）金属耗量少。锅炉本体金属消耗量最少，锅炉重量轻。一台300MW自然循环锅炉的金属重量约为5500t7200

7、t，相同等级的直流炉的金属重量仅有4500t5680t，一台直流锅炉大约可节省金属2000t。加上省去了汽包的制造工艺，使锅炉制造成本降低。,（4）水泵压头高。水冷壁的流动阻力全部要靠给水泵来克服，这部分阻力约占全部阻力的2530。所需的给水泵压头高，既提高了制造成本，又增加了运行耗电量。 （5）需要专门的启动系统。直流锅炉启动时约有30额定流量的工质经过水冷壁并被加热，为了回收启动过程的工质和热量并保证低负荷运行时水冷壁管内有足够的重量流速，直流锅炉需要设置专门的启动系统，而且需要设置过热器的高压旁路系统和再热器的低压旁路系统。加上直流锅炉的参数比较高，需要的金属材料档次相应要提高，其总成本

8、不低于自然循环锅炉。,（6）需要汽水分离器 系统中的汽水分离器在低负荷时起汽水分离作用并维持一定的水位，在高负荷时切换为纯直流运行，汽水分离器作为通流承压部件。 （7）需要较高的质量流速 为了达到较高的质量流速，必须采用小管径水冷壁。这样，不但提高了传热能力而且节省了金属，减轻了炉墙重量，同时减小了锅炉的热惯性。,（8）热惯性小 水冷壁的金属储热量和工质储热量最小，即热惯性最小，使快速启停的能力进一步提高，适用机组调峰的要求。 但热惯性小也会带来问题，它使水冷壁对热偏差的敏感性增强。当煤质变化或炉内火焰偏斜时，各管屏的热偏差增大，由此引起各管屏出口工质参数产生较大偏差，进而导致工质流动不稳定或

9、管子超温。,（9）流动阻力大 为保证足够的冷却能力和防止低负荷下发生水动力多值性以及脉动，水冷壁管内工质的重量流速在MCR负荷时提高到2000/（s）以上。加上管径减小的影响，使直流锅炉的流动阻力显著提高。 600MW以上的直流锅炉的流动阻力一般为5.4MPa6.0MPa。,（10）汽温调节 汽温调节的主要方式是调节燃料量与给水量之比，辅助手段是喷水减温或烟气侧调节。 由于没有固定的汽水分界面，随着给水流量和燃料量的变化，受热面的省煤段、蒸发段和过热段长度发生变化，汽温随着发生变化，汽温调节比较困难。,（11）容易发生水动力不稳定 低负荷运行时，给水流量和压力降低，受热面入口的工质欠焓增大，容

10、易发生水动力不稳定。 由于给水流量降低，水冷壁流量分配不均匀性增大；压力降低，汽水比容变化增大；工质欠焓增大，会使蒸发段和省煤段的阻力比值发生变化。,（12）水冷壁可灵活布置 由于强制工质流动，蒸发部分的管子允许有多种布置方式不必象自然循环锅炉那样要用立置的蒸发管。但蒸发段的最后部分受热面应安置在热负荷较为温和的地区。 水冷壁可灵活布置，可采用螺旋管圈或垂直管屏水冷壁。采用螺旋管圈水冷壁有利于实现变压运行。 （13）热偏差影响大 超临界压力直流锅炉水冷壁管内工质温度随吸热量而变，即管壁温度随吸热量而变。 因此，热偏差对水冷壁管壁温度的影响作用显著增大。,（14）存在传热恶化的可能 变压运行的超

11、临界参数直流炉，在亚临界压力范围和超临界压力范围内工作时，都存在工质的热膨胀现象。 在亚临界压力范围内可能出现膜态沸腾；在超临界压力范围内可能出现类膜态沸腾。,(15) 直流炉的启动膨胀现象 直流锅炉一点火，蒸发受热面内的水是在给水泵推动下强迫流动。随着热负荷的逐渐增大，水温不断升高，一旦达到饱和温度，水就开始汽化，工质比容明显增大。这时会将汽化点以后管内工质向锅炉出口排挤，使进入启动分离器的工质容积流量比锅炉入口的容积流量明显增大，这种现象即称为膨胀现象。,产生膨胀现象的基本原因是蒸汽与水的比容差别太大。启动时，蒸发受热面内流过的全部是水，在加热过程中水温逐渐升高，中间点的工质首先达到饱和温

12、度而开始汽化，体积突然增大，引起局部压力升高，猛烈地将其后面的工质推向出口，造成锅炉出口工质的瞬时排出量很大。 启动时，膨胀量过大将使锅内工质压力和启动分离器的水位难于控制。,影响膨胀量大小的主要因素有：,启动分离器的位置。启动分离器越靠近出口，汽化点到分离器之间的受热面中蓄水量越多，汽化膨胀量越大，膨胀现象持续的时间也越长。 启动压力。启动压力越低，其饱和温度也越低，水的汽化点前移，使汽化点后面的受热面内蓄水量大，汽水比容差别也大，从而使膨胀量加大。 给水温度。给水温度高低，影响工质开始汽化的迟早。给水温度高，汽化点提前，汽化点后部的受热面内蓄水量大，使膨胀量增大。 燃料投入速度。燃料投入速

13、度即启动时的燃烧率。燃烧率高，炉内热负荷高，工质温升快，汽化点提前，膨胀量增大。,（16）启停速度受汽机限制 启停速度和变负荷速度受过热器出口集箱的热应力限制，但主要限制因素是汽轮机的热应力和胀差。,（17）给水品质要求高 进入锅炉的给水全部变为蒸汽，给水所含的盐分除少量溶于蒸汽而被带出外，其余杂质均将沉积在受热管内壁上。 直流锅炉要求的给水品质高，要求凝结水进行100的除盐处理。,（18）控制系统复杂 控制系统复杂，调节装置的费用较高。,三、超临界机组的特点 1超临界直流炉没有汽包超临界直流炉没有汽包环节，给水经加热、蒸发和变成过热蒸汽是一次性连续完成的，随着运行工况的不同，锅炉将运行在亚临

14、界或超临界压力下，蒸发点会自发地在一个或多个加热区段内移动。因此，为了保持锅炉汽水行程中各点的温度、湿度及水汽各区段的位置为一规定的范围，要求燃水比、风燃比及减温水等的调节品质相当高。,2超临界直流锅炉蓄能小且呈分布特性 在超临界直流炉中，由于没有汽包，汽水容积小，所用金属也少，锅炉蓄能显著减小且呈分布特性。 蓄能以二种形式存在工质储量和热量储量。工质储量是整个锅炉管道长度中工质总质量，它随着压力而变化，压力越高，工质的比容越小，必需泵入锅炉更多的给水量。在工质和金属中存在一定数量的蓄热量，它随着负荷非线性增加。由于锅炉的蓄质量和蓄热量整体较小，负荷调节的灵敏性好，可实现快速启停和调节负荷。另

15、一方面，也因为锅炉蓄热量小，汽压对被动负荷变动反映敏感，这种情况下机组变负荷性能差，保持汽压比较困难。,3超临界机组表现出严重非线性 在超临界锅炉中，各区段工质的比热、比容变化剧烈，工质的传热与流动规律复杂。变压运行时随着负荷的变化，工质压力将在超临界到亚临界的广泛压力范围内变化，随之工质物性变化巨大，这些都使得超临界机组表现出严重非线性。 具体体现为汽水的比热、比容、热焓与它的温度、压力的关系是非线性的，传热特性、流量特性是非线性的，各参数间存在非相关的多元函数关系，使得受控对象的增益和时间常数等动态特性参数在负荷变化时大幅度变化。,4超临界机组强烈的耦合特性 采用直流锅炉，因而不象汽包炉那

16、样，由于汽包的存在解除了蒸汽管路与水管路及给水泵间的耦合，直流炉机组从给水泵到汽机，汽水直接关联，使得锅炉各参数间和汽机与锅炉间具有强烈的耦合特性，整个受控对象是一多输入多输出的多变量系统。 直流锅炉的一次循环特性，使机组的主要控制参数功率、压力、温度均受到了汽机调门开度、燃料量、给水量的影响。从而也说明直流锅炉是一个三输入/三输出相互耦合关联及强的被控特性。,汽包水位、过热汽温和主汽压来表示汽包锅炉的运行状态时，与3个主要控制量（给水流量、减温水流量和燃料量）之间的关系：,上式中的传递函数为上三角阵，由此也说明汽包炉给水、汽温和汽压控制可采用单变量系统的分析方法，设计相应的较为独立的控制系统

17、。,微过热汽温Tsl、过热器温度T和主汽压PT来表示超临界机组的运行状态时，与3个主要控制量（给水流量W、减温水流量WJ和燃料量M）之间的关系： 主汽压力与微过热汽温构成多变量相关被控对象，而减温水流量对主汽压力与微过热汽温没有直接影响，因此在维持燃水比的前提下，减温水控制可按单回路控制系统设计。,5 超临界机组控制特点： （1）超临界机组是一个多输入、多输出的被控 对象，输入量为汽温、汽压和蒸汽流量，输出量为 给水量、燃料量、送风量； （2）负荷扰动时，主汽压力反应快，可作为被 调量； （3）超临界机组工作时，其加热区、蒸发区和过热区之间无固定的界限，汽温、燃烧、给水相互 关联，尤其是燃水比

18、不相适应时，汽温将会有显著 的变化，为使汽温变化较小，要保持燃烧率和给水 量的适当比例；,（4）从动态特性来看，微过热汽温能迅速反应过热汽温的变化，因此可以该信号来判断给水和燃烧率是否失调； （5）超临界机组的蓄热系数小对压力控制不利，但有利于迅速改变锅炉负荷，适应电网尖峰负荷的能力强。,四、直流锅炉动态特性,从控制特性角度来看，直流锅炉与汽包锅炉的主 要不同点表现在燃水比例的变化，引起锅炉内工 质储量的变化，从而改变各受热面积比例。 影响锅炉内工质储量的因素很多，主要有外界负 荷、燃料流量和给水流量。 对于不同压力等级的直流锅炉，各段受热面积 比例不同。压力越高，蒸发段的吸热量比例越小 ，而

19、加热段与过热段吸热量比例越大。因而，不 同压力等级直流锅炉的动态特性通常存在一定差异。,1、汽机调门开度扰动 主汽流量迅速增加，随着主汽压力的下降而逐渐下降直至等于给水流量。 主汽压力迅速下降，随着主汽流量和给水流量逐步接近，主汽压力的下降速度逐渐减慢直至稳定在新的较低压力。 过热汽温一开始由于主汽流量增加而下降，但因为过热器金属释放蓄热的补偿作用，汽温下降并不多，最终主汽流量等于给水流量，且燃水比未发生变化，故过热汽温近似不变。 由于蒸汽流量急剧增加，功率也显著上升，这部分多发功率来自锅炉的蓄热。由于燃料量没有变化，功率又逐渐恢复到原来的水平。,2、燃料量扰动 燃料发生变化时，由于加热段和蒸

20、发段缩短，锅 炉储水量减少，在燃烧率扰动后经过一个较短的 延迟，蒸汽量会向增加的方向变化，当燃烧率增 加时，一开始由于加热段蒸发段的缩短而使蒸发 量增加，也使压力、功率、温度增加。, 由于给水流量保持不变，因此主汽流量最终仍保 持原来的数值。但由于燃料量的增加而导致加热段和蒸发段缩短，锅炉中贮水量减少，因此主汽流量在燃料量扰动后经过一段时间的延迟后会有一个上升的过程。 主汽压力在短暂延迟后逐渐上升，最后稳定在 较高的水平。最初的上升是由于主汽流量的增大，随后保持在较高的水平是由于过热汽温的升高，蒸汽容积流量增大，而汽机调速阀开度不变，流动阻力增大所致。 过热汽温一开始由于主汽流量的增加而略有下

21、 降，然后由于燃料量的增加而稳定在较高的水平。 功率最初的上升是由于主汽流量的增加，随后的 上升是由于过热汽温（新汽焓）的增加。,3、给水流量扰动 当给水流量扰动时，由于加热段、蒸发段延长而推出一部分蒸汽，因此开始压力和功率是增加的，但由于过热段缩短使汽温下降，最后虽然蒸汽流量增加但压力和功率还是下降，汽温经过一段时间的延迟后单调下降，最后稳定在一个较低的温度上。, 随着给水流量的增加，主汽流量也会增大。 但由于燃料量不变，加热段和蒸发段都要延长。在最初阶段，主汽流量只是逐步上升，在最终稳定状态，主汽流量必将等于给水量，稳定在一个新的平衡点。 主汽压力开始随着主汽流量的增加而增加，然后由于过热

22、汽温的下降而有所回落。 过热汽温经过一段较长时间的迟延后单调下降直至稳定在较低的数值。 功率最初由于蒸汽流量增加而增加，随后则由于汽温降低而减少。因为燃料量未变，所以最终的功率基本不变，只是由于蒸汽参数的下降而稍低 于原有水平。,五、直流锅炉微过热汽温动态特性,过热蒸汽温度能正确反映燃水比例的改变， 但存在较大的迟延，通常为400s左右；因此不能 以过热蒸汽温度作为燃水比例的控制信号，通常 采用微过热汽温作为燃水比例的校正信号。在这 个意义下，微过热汽温的动态特性具有特殊的重 要性。 微过热汽温又称为中间点温度。,以微过热汽温作为燃水比的校正信号时，其过热度的选择是非常重要的。从控制系统品质指

23、标的角度考虑，所取的微过热汽温过热度越小，迟延越小。然而， 若焓值小于2847kJ kg （680kcal/kg），则图中虚线以下，曲线进入明显的非线性区，汽温随焓值变化的放大系数明显减小，而受汽压变化的影响很大，变得不稳定。这影响微过热汽温对于燃水比例关系的代表性。 经验证明，微过热蒸汽的焓值在2847kJ/kg左 右时，其特性比较稳定。,按照反应较快和便于检测等条件，通常在过热段的起始部分选取一个合适的地点，根据该点工质温度来控制燃水比。这一点称为中间点，中间点汽温变化的时滞应不超过3040s。但应说明，在不同负荷时，中间点的汽温不是固定不变，而是机组负荷的函数。,什么是直流炉的中间点温度

24、？,在汽包锅炉中，汽包是加热、蒸发和过热三过程的枢纽和分界点。对于直流炉，它的加热、蒸发和过热是一次完成的，没有明确的分界。人们人为地将其工质具有微过热度的某受热面上一点的温度（一般取至蒸发受热面出口）作为衡量煤水比例是否恰当的参照点，即为所谓的中间点温度。,六、超临界机组的控制策略,超临界机组直流炉机组与亚临界汽包炉 机组的主要区别在锅炉本体部分。超超临界 机组较超临界机组而言，只是工艺参数相对 高一些，但在热控设计方面两者基本上没有 大的差别。,七、超临界机组的启动系统,超临界直流锅炉与亚临界汽包锅炉最大的区别在于超临界直流锅炉设计有启动旁路系统。启动旁路系统锅炉启动时，需保证直流炉水冷壁

25、的最小流量（约35%MCR），当负荷小于35%MCR时，汽水分离器处于有水状态（即湿态运行），此时通过水位控制阀完成对分离器水位控制及最小给水流量控制；当负荷上升等于或大于35%MCR时，给水流量与锅炉产汽量相等，为直流运行方式，进入干态运行，汽水分离器变为蒸汽联箱使用。,超临界锅炉的启动系统是超临界机组的一个重要组成部分。由于超临界锅炉没有固定的汽水分离点，在锅炉启动过程中和低负荷运行时，给水量会小于炉膛保护及维持流动稳定所需的最小流量，设置启动系统的主要目的就是在锅炉启动、低负荷运行及停炉过程中，通过启动系统建立并维持炉膛内的最小流量，以保护炉膛水冷壁，同时满足机组启动及低负荷运行的要求。

26、,超临界直流锅炉启动系统的主要任务是： 1建立启动压力和启动流量，保证给水连续地通过省煤器和水冷壁，尤其是保证水冷壁的足够冷却和水动力的稳定性。 2回收锅炉启动初期排出的热水，汽水混合物，饱和蒸汽以及过热度不足的过热蒸汽，以实现工质和热量的回收。 3在机组启动过程中实现锅炉各受热面之间和锅炉与汽机之间工质状态的配合。单元机组启动过程初期，汽机处于冷态，为了防止温度不高的蒸汽进入汽轮机后凝结成水滴，造成叶片的水击，启动系统应起到固定蒸发受热面终点，实现汽水分离的作用。从而使给水量调节、汽温调节和燃烧量调节相对独立，互不干扰。 4启动系统设置汽轮机旁路系统，保护再热器。,启动系统分离器水位的意义在

27、于： 启动分离器水位过高会造成给水经过热器进入汽轮机尤其是在热态启动时会给汽轮机带来严重危害，也会使过热器产生极大的热应力，损伤过热器。 启动分离器水位过低，有可能造成汽水混合物大量排泄，使过热器得不到充足的冷却工质造成超温，即所谓的“蒸汽走短路”现象。,为平稳实现锅炉控制由分离器水位和最小流量 控制转换为蒸汽温度控制及给水流量控制，必须首 先增加燃料量，而给水流量保持不变，这样过热器 入口焓值随之上升，当过热器入口焓值上升到定值 时，温度控制器参与调节，使给水流量增加，从而 使蒸汽温度达到与给水流量的平衡（燃水比控制蒸 汽温度）。升负荷过程中，分离器从湿态向干态转 换。,在超临界直流锅炉中，

28、为适应变压运行的要求，随启动时间长短及启动频率的大小，其启动系统存在着两种运行模式：一种是带BCP（Boiler Circulation Pump锅炉循环泵）的循环系统，另一种就是不带BCP的循环系统。在这两种启动模式中，如何确定锅炉启动系统是那种模式，必须考虑机组是带基本负荷运转为主还是DDS运转（Daily Start and Stop operation）为主以及选用的燃烧设备情况后再确定最适宜该锅炉岛的启动系统。,带BCP的循环系统,带BCP的启动循环系统由大循环回路和小循环回路组成 。 大循环回路由汽水分离器、分离器储水罐和储水罐水位控制阀（361阀）组成。小循环回路由汽水分离器、分

29、离器储水罐、BCP循环泵（包括其辅助系统）和360阀组成。,BCP循环泵的辅助系统包括：再循环泵的加热系统、再循环泵加热管路排水系统、再循环泵过冷管系统、再循环泵最小流量回流管路、再循环泵冲洗系统（包括高压水冲洗和低压水冲洗系统）、再循环泵冷却水系统。,最小流量回流管路的设置是为了改善BCP的调节特性及防止再循环泵过热而设置的； 过冷管系统的设置是为了防止在快速降负荷时，再循环泵进口循环水发生闪蒸； 再循环泵的加热管路设置是为了防止再循环泵受到热冲击； 再循环泵的高压冲洗系统是为了防止再循环泵马达部分的冷却水系统异常， 低压冲洗系统的设置是在锅炉停止运行进行化学清洗时，防止再循环泵马达进水；

30、再循环泵冷却水系统是为了控制再循环泵马达部分的水温。,带BCP循环泵启动系统的优缺点 从启动时间看，配置高低压汽机旁路与锅炉循环泵是可以确保最短的启动时间；从锅炉热效率看，带BCP循环泵启动系统由于在启动时利用了高、低压加热器及炉内的热量，因此相比较没有BCP循环泵的系统而言，其热效率要高。 但是带BCP循环泵的系统由于辅助系统多，设备费用高，增加的投资大，而且系统的复杂随之也带来了每年必需的高额检查维修费用。,运行操作,在锅炉启动工况下，由分离器到361阀到冷凝器的大循环管路是在冷启动时供水再循环和启动过渡阶段控制分离器储水罐水位用的。,在冷启动时，锅炉先要进行冷态清洗，清洗后的炉水通过36

31、1阀后的排污管排出系统外，水质达到一定要求后，关闭361出口排污阀，炉水通过361阀到冷凝器，达到锅炉供水再循环；此时启动循环泵，锅炉点火，进行热态清洗，通过炉水质量来确定是否升温升压。,在达到要求后，升温升压时的锅炉水循环要求的最低流量主要通过BCP循环泵和锅炉给水泵相互协调配合来满足要求。此时361旁路主要用作分离器储水罐水位控制用。,在汽水分离器进口的水全部变为蒸汽时，汽水分离器为干态运行，此时锅炉进入直流运行状态，BCP停运，360阀、361阀关闭，锅炉进入滑压运行状态。,在停炉、快速降负荷或MFT工况下，在锅炉由直流运行转变为循环运行时，启动361旁路及再循环泵来达到循环，此时由分离

32、器出口的压力参数进行控制。随后的操作由锅炉给水泵和再循环泵进行协调配合来满足运行要求。,不带BCP的循环系统,不带BCP的启动循环系统由汽水分离器、分离器储水罐和储水罐水位控制阀（361阀）组成。与带BCP的循环系统相比就是不包括BCP泵、360阀及其BCP的辅助系统部分。,运行操作,由于这是一条独立的管路，在直流运行前，送至省煤器的水经水冷壁加热后，送到汽水分离器，流体在汽水分离器内分离成水和饱和蒸汽。水在分离器储水罐水位控制阀（361阀）的控制下，由分离器储水罐再返至冷凝器，这一阶段为循环运行。361阀可在循环运行时，通过使汽水分离器分离出的多余的水（为此需确保BFP提供至少不少于保护炉膛的最少