低压煤层气环状集输管网的管径计算讲解

1、低压煤层气环状集输管网的管径计算中国石油工程设计有限公司华北分公司 李树清中国石油工程设计有限公司北京分公司 李 轲摘 要：本文通过对低压煤层气环状集输管网管径计算的基本原理介绍和计算示例，阐述了如何运用这些理论和公式来解决实际问题，提供了如何进行低压煤层气复杂环状集输管网管径计算的方法，以供今后类似工程设计参考借鉴。低压煤层气的集输，采用环状集输管网工艺，在国内属于首创，是一种新的尝试和创新。关键词： 低压 煤层气 环状 集输 管网 管径 计算1 前 言随着常规天然气资源不断减少，能源需求不断增加,特别是对环境保护要求的日趋严格，煤层气作为巨大的潜在资源在能源消费中的地位也逐步提高。世界已有

2、17个国家在开展煤层气勘探，美、加、澳、印等国已形成工业化规模，俄罗斯、捷克、波兰等国都在积极勘探。美国是煤层气开采最早最成功的国家，在研究、勘探、开发利用煤层气方面处于世界领先地位，尤其是圣胡安和黑勇士两个煤田的集输系统已经相当成熟。在我国，当前煤层气的勘探开发工作正在日新月异的发展，山西沁水、晋城、大宁、保德等地的煤层气勘探与开发都取得了可喜的进展，并正在逐步进行工业化开采。因此，探讨研究煤层气集输管网的水力计算方法已迫在眉睫。煤层气矿场集输管道的起点是各个井场，终点为集气站，它是由许许多多的单井管线、集气支线、集气支干线、集气主干线等组成的一个非常复杂的管网系统。矿场集输管网从形式上分主

3、要有直线式、放射式、环状式三种。从形状上讲主要有枝状、环状、放射状三种。煤层气管道水力计算的任务是：根据计算流量和规定的压力损失来计算管径，进而决定管道的投资和金属耗量；或是对已有管道演算流量和压力损失，以充分发挥管道的输送能力。因此，能否正确的进行水力计算，直接影响到输配系统的经济性和可靠性。在管线的设计过程从中，从工艺上如何计算和确定管径是每个设计工程师首先要做的工作和必须要解决的问题。对于集输气管道，关于管径计算的基础理论和公式，在相关的专业书籍或规范中都有详尽的叙述和推导，本文在此不再复述和重复其推演过程。本文主要阐述如何应用这些理论和公式来解决实际问题，提供如何进行这种复杂集输管道管

4、径计算的方法。2 基本原理2.1 基本公式煤层气的矿场集输压力较低，一般在0.31.1MPa（绝）左右，管道输送压力接近于城市燃气管网的高、中压管道。因此其水力计算可以按照城市燃气高、中压管道的计算方法进行，对于中、高压燃气管道有：（式2-1）；式中： P1管道起点压力kg/cm2（绝）；P2管道终点压力kg/cm2（绝）；L管道的计算长度km；Q0气体的流量Nm3/h；d管道的内经cm；气体的相对密度；T气体的温度k；T0标况下的绝对温度273.15k；摩阻力系数；2.2 管径计算公式推导如图2-1，假定：1）、管道的起、终点地形高差不大于200m。2）、环形集气管网由同径管组成。3）、上半

5、环各管段天然气流量为Q1Qn，它们通过A点、B点、I点输至O点。下半环各管段天然气流量为q1qn，它们通过A点、b点、j点输至O点。4）、A点为上、下两个半环管道的起点（零点），其压力为P1.。O点为上下两个半环管道的汇合点，也就是环网的终点，此点压力为P2。图2-1. 环形管网计算简图根据上述假定，我们就可以将环形管网的上、下半环分别按直线支状管网来考虑，这个支状管网的干线是由同径管组成的。见图2-2所示。图2-2. 同径管计算简图上、下两个半环的气体按上述方向流动，因此A-B-O和A-b-O管段的压差相等，因起、终点在同一处，压力平方差必然相等。将（式2-1）变形整理得：（式2-2）；根据

6、上图2-2.，由（式2-2）可得出各管段的值：第1段：第2段：，：，第i段：，：，第n段：，将以上第1段至第n段公式的两边相加得：整理得：（式2-3）或：（式2-4）式中：P1管道起点压力kg/cm2（绝）；P2、P3、Pi、Pi+1 、Pn管道中间节点压力kg/cm2（绝）；Pn+1管道终点压力kg/cm2（绝）；Li各管段的计算长度km；Q0i各管段内气体的流量Nm3/h；d管道的内经cm；气体的相对密度T气体的温度k；T0标况下的绝对温度273.15k；i各管段的摩阻力系数；2.3 管道流速计算公式推导1）、流速公式（式2-5）式中：Vm管道平均流速m/s；A管道的截面积m2；d管道的内

7、经m；QP操作状态下管内气体的流量m3/h；2）、流量计算公式（式2-6）式中：Qp操作状态气体的流量m3/hQo标况下气体的流量m3/hR通用气体常数，8.3145 kPa.m3/kgmol.k；22.4标况下每千克摩尔气体的体积m3/kgmolP操作压力kPa；T操作温度k；3）、流速计算公式将（式2-6）带入（式2-5）并整理得：（式2-7）式中：Vm管道平均流速m/sQo标况下气体的流量m3/hZ操作条件下气体的压缩系数T操作温度k；d管道的内经m；P操作压力kPa；R通用气体常数，8.3145 kPa.m3/kgmol.k；22.4标况下每千克摩尔气体的体积m3/kgmol2.4 管

8、道雷诺数计算公式推导1）、诺数公式（1）、用流速表示时：（式2-8）式中：Re管道雷诺数；d管道的内经m；Vm管道平均流速m/s；操作状态气体的运动粘度，m2/s；（2）、用体积流量表示时：（式2-9）式中：Re管道雷诺数；Qp操作状态气体的流量m3/hd管道的内经m；操作状态气体的运动粘度，m2/s；3）、用质量流量表示时：由于：（式2-10）式中：操作状态气体的运动粘度，m2/s；操作状态气体的动力粘度，kg/m.s；操作状态气体的密度kg/m3将（式1-10）代入（式2-9）得：，又因为，代入得：（式2-11）式中：Re管道雷诺数；G气体的质量流量m3/h d管道的内经m；动力粘度，kg

9、/m.s；又因为气体的质量：（式2-12）式中：G气体的质量流量m3/h；Qo标况下气体的流量m3/h；气体的相对密度；标况下空气的密度，；将（式2-12）代入（式2-11）得：（式2-13）式中：Re管道雷诺数；Qo标况下气体的流量m3/h气体的相对密度；标况下空气的密度，；d管道的内经m；操作状态气体的动力粘度，kg/m.s；2.5 水力摩阻系数计算公式摩阻系数值的确定与管道的材质（管壁粗糙度）、连接方式和气体在管内的流动情况等因素有关，即：。其中：k管壁当量粗糙度（绝对粗糙度的平均值），为相对粗糙度。摩阻系数在不同的流态下有不同的计算公式。1）、层流区在雷诺数时，流动处于层流状态。层流区

10、：（式2-14）2、过渡区（又称临界区、第一过渡区）当时，流动处于过渡区，过渡区流动十分不稳定。过渡区（扎依琴柯公式）：（式2-15）此公式适用于新、旧钢管和铸铁管。我国：3、紊流区当时，流动处于紊流区。紊流区又分为三个区（光滑区、第二过渡区、阻力平方区）：（1）、时，为水力光滑区。水力光滑区（勃拉修斯公式）：（式2-16）（2）、时，为混合摩擦区（又称第二过渡区）。混合摩擦区（阿里特苏里公式）：（式2-17）阿氏公式（式2-17）可用于紊流的三个区。（3）、时，为阻力平方区。阻力平方区（前苏联常用公式）：（式2-18）式1418中：Re管道雷诺数；k管道内壁当量绝对粗糙度，新钢管：；旧钢管：

11、；塑料管（PE管）：；d管道的内经m；在紊流区，对于塑料管（PE管）摩阻系数值按下列式计算：当时，当时，当时，2.6环型管网起点与终点位置的确定方法任意环形管网如图2-1所示，环上各节点的进出气量用V表示,在环上任选一点A为环网的计算起点，干线主出口点O为环网的计算终点。连接A-O画一条虚线，将环状管网分成上下两个半环，上下两个半环来的气体在O点汇合流入进站总干线。通常环网上的各个节点在设计方案的前期，无论是在地图上作业还是现场踏勘及定线，系统管网的走向及各个节点都已确定，是已知的，也就是说终点（O点）位置是已知的。而环网的计算起点（A点）位置则是未知的，是在做计算时人为任意指定的，在未进行适

12、当的计算判定之前，它具体在环网上的什么地方是不知道的,A节点的流量分配上下半环各占多少也是不知道的。一般是先根据上半环的线路总长大致等于下半环的线路总长，上半环的总流量大致等于下半环的总流量来初步选取，然后再经过适当的计算判定后进行调整。根据能量守恒定律，环网上输出的流量等于输入的流量，对于任意节点即有：（式2-19）在起点(A点)有：（式2-20）设，则：（式2-21）上半环起终点压力平方差：（式2-22）下半环起终点压力平方差：（式2-23）无论是上半环还是下半环，起终点同在一处，压力平方差必然相等，所以有（式2-22）=（式2-23）：（式2-24）即：（式2-25）或：（式2-26）起

13、始点位置（A点）的选择与计算判定需要先试设值，然后进行试算判定：如果,说明起始点位置（A点）选择不正确，试设的值不正确，起点应向上移动，或减小X值进行微调。需要重新选起始点和重新试设进行新的猜算。如果,说明起始点位置（A点）选择不正确，试设的值不正确，起点应向下移动，或增大X值进行微调。需要重新选起始点和重新试设进行新的猜算。如果,说明起始点位置（A点）选择正确，试设的值正确。需要说明的是：要想做到真正的绝对是很困难的，特别是手工计算，一般只要做到闭合差小于或等于5%，或，即认为合格。3 管道定性参数的确定在进行管道的计算之前，首先是要确定相关计算参数，其中最主要的是要确定管道的平均温度与平均

14、压力，因为在整个的计算过程中，所有物性参数的确定都与这两个参数有关，它直接关系到计算结果的准确性，故在此称其为定性参数，也就是定性温度与定性压力。1）、定性温度的确定（1）、对于输气管道的平均温度计算有公式：（式3-1）其中：式中：a计算常数（1/m），tcp管道的平均温度（）；t1管道起点的气体温度（）；t0管道周围土壤的温度（）；K管道总传热系数（kCal/m2.h.）D管道的外径（m）M气体的质量流量（kg/h）Q气体的体积流量（Nm3/h）Cp气体平均定压比热（kCal/kg.a空气体的密度（kg/m3）气体的相对密度L管道的长度（m）从（式3-1）可以看出，在工程设计的前期，特别是方

15、案阶段，管径尚未确定，是个未知数，做方案计算的目的就是为了要确定管径，因此，在管径尚未计算确定出来之前，其实这个平均温度是无法计算的。（2）、对于输油管道的平均温度计算有公式：（式3-2）式中：tcp管道的平均温度（）；t1管道起点的油品温度（）；t2管道的终点的油品温度（）；从此式可以看出，由于输油管道终点温度t2可以根据油品的凝固点物性与输送的要求来事前人为规定和确定，是个已知数，所以可以事前计算出管道的平均温度。（3）、煤层气集输管道的平均温度通过输气或输油管道的温度变化规律的相关知识及已有的工程经验，我们不难知道：气体输送管道的平均温度是无限接近于地温的。因此，综合上述（式3-1）与（

16、式3-2），结合已有的工程经验，笔者建议按以下方式来计算煤层气集气管道的平均温度，其计算误差完全可以满足工程设计的要求：（式33）式中：tMcp煤层气集输管道的平均温度（）；t1煤层气集输管道起点的气体温度（）；t0煤层气集输管道周围土壤的温度（）；（35）相关规范要求输气管道终点温度必须高于地温35。2）、定性压力的确定输气管道的平均压力按以下公式计算：（式34）式中：Pcp输气管道的平均压力（MPa，绝）；P1输气管道的起点压力（MPa，绝）；P2输气管道的终点压力（MPa，绝）； 4 计算示例4.1、已知条件已知某煤层气田矿场集气工程，现有井场40个，其中从式井场36个，单井式井场4个，

17、总井数175口，建集气站2座（1号集气站规模m3/d，2号集气站规模m3/d），各井组所辖井数及各单井的配产量见表41。表41 某煤层气田单井配产量一览表序号井场名称（井型）管辖井数井的名称单井产气量（m3/d）各井场小计（m3/d）1保1井场（直井）5保1、保1向1、保1向2、保1向3、保1向42500125002保1-1井场（直井）5保1-1向1、保1-1向2、保1-1向3、保1-1向4、保1-1向52500125003保1-2井场（直井）4保1-2向1、保1-2向2、保1-2向3、保1-2向42500100004保1-3井场（直井）4保1-3、保1-3向1、保1-3向2、保1-3向325

18、00100005保1-4井场（直井）6保1-4向1、保1-4向2、保1-4向3、保1-4向4、保1-4向5、保1-4向62500150006保平井场（水平井）2保平1-V、保平2-V100002000071V井场（U型井）11V5000500082V井场（U型井）12V5000500093V井场（U型井）13V50005000104V井场（U型井）14V5000500011保1-01井场（直井）6保1-01、保1-01向1、保1-01向2、保1-01向3、保1-01向4、保1-01向525001500012保1-02井场（直井）7保1-0、保1-02向1、保1-02向2、保1-02向3、保1-

19、02向4、保1-02向5、保1-02向625001750013保1-03井场（直井）4保1-03、保1-03向1、保1-03向2、保1-03向325001000014保1-04井场（直井）5保1-04、保1-04向1、保1-04向2、保1-04向3、保1-04向425001250015保1-05井场（直井）6保1-05、保1-05向1、保1-05向2、保1-05向3、保1-05向4、保1-05向525001500016保1-06井场（直井）3保1-06向1、保1-06向2、保1-06向32500750017保1-07井场（直井）3保1-07向1、保1-07向2、保1-07向3250075001

20、8保1-08井场（直井）7保1-08、保1-08向1、保1-08向2、保1-08向3、保1-08向4、保1-08向5、保1-08向625001750019保1-09井场（直井）6保1-09、保1-09向1、保1-09向2、保1-09向3、保1-09向4、保1-09向525001500020保1-10井场（直井）7保1-10、保1-10向1、保1-10向2、保1-10向3、保1-10向4、保1-10向5、保1-10向625001750021保1-11井场（直井）4保1-11向1、保1-11向2、保1-11向3、保1-11向425001000022保1-12井场（直井）5保1-12、保1-12向1

21、、保1-12向2、保1-12向3、保1-12向425001250023保1-13井场（直井）4保1-13向1、保1-13向2、保1-13向3、保1-13向425001000024保1-14井场（直井）6保1-14、保1-14向1、保1-14向2、保1-14向3、保1-14向4、保1-14向525001500025保1-15井场（直井）5保1-15、保1-15向1、保1-15向2、保1-15向3、保1-15向425001250026保1-16井场（直井）5保1-16、保1-16向1、保1-16向2、保1-16向3、保1-16向425001250027保1-17井场（直井）7保1-17、保1-17

22、向1、保1-17向2、保1-17向3、保1-17向4、保1-17向5、保1-17向625001750028保1-18井场（直井）4保1-18、保1-18向1、保1-18向2、保1-18向325001000029保1-19井场5保1-19、保1-19向1、保1-19向2、保1-19向3、保1-19向425001250030保1-20井场（直井）3保1-20、保1-20向1、保1-20向22500750031保1-21井场（直井）5保1-21、保1-21向1、保1-21向2、保1-21向3、保1-21向425001250032保1-22井场（直井）3保1-22、保1-22向1、保1-22向2250

23、0750033保1-23井场2保1-23、保1-23向12500500034保1-24井场7保1-24、保1-24向1、保1-24向2、保1-24向3、保1-24向4、保1-24向5、保1-24向625001750035保1-25井场7保1-25、保1-25向1、保1-25向2、保1-25向3、保1-25向4、保1-25向5、保1-25向625001750036保1-26井场3保1-26向1、保1-26向2、保1-26向32500750037保1-27井场4保1-27、保1-27向1、保1-27向2、保1-27向325001000038保1-28井场4保1-28向1、保1-28向2、保1-28

24、向3、保1-28向425001000039保1-29井场4保1-29向1、保1-29向2、保1-29向3、保1-29向425001000040保4井场4保4向1、保4向2、保4向3、保4向4250010000合计：总井场40个，总井数175口，总气量 m3/d（合：1.52625亿方/年）井口压力：0.3MPa（绝）；井口温度：20；煤层气组成：详见表42。表42 某煤层气田的某区块煤层气组成一览表组份C1C2CO2N2合计体积（）98.160.040.451.35100管道的终点压力：要求进集气站的压力不低于0.15 MPa（绝）；当地地温：-1.6m深处平均地温10.7。管网情况：通过现场

25、的踏勘选线与勘察测量，经数据整理，系统分布、管网情况、线路长度等详见图4-1和图4-2（图中Q指气量，L指管段线路长度），试计算集气环网主干线的管径。图41 集气管网系统示意图图42 集气管网系统计算简图4.2、计算简图在作管径计算之前，首先按照已知条件进行相应的数据整理，绘出计算简图便于后续计算，计算简图详见图42。4.3、确定环状管网起点与终点的压力由系统计算简图（图42）可以看出系统中各管段的长度。分别在上下两个半环网系统中选取距离集气站距离最远的单井为计算起点，以集气站为计算终点。根据这个起、终点线路总体长度及系统允许压降来确定系统中各接点的压力。系统的允许压降：（式41）式中：【P】

26、从井场至集气站的整个管网系统的允许压降（MPa），这个系统的允许压降也就是采气井井口的允许回压；PJ井场外输起点压力（MPa，绝）；PZ集气站进站的允许最低压力（MPa，绝）； 即：kPa（绝）。从图4-1中可以看出：环上最长支线为保1-05井场至g点，管段长度L =1005+1221=2226m。所以经综合考虑，上下两半环均取最远单井至环网干线的支线管段长度LQ-A=2226m来参与管网系统节点压力的确定计算。计算时各管段的长度都考虑1.1的系数。系统各管段长度及各节点压力的确定及计算结果详见表4-3.。表43 系统各管段长度及节点压力计算结果一览表上半环上半环下半环下半环管段名称管段长度L

27、（m）管段名称管段长度l（m）最远单井至环网节点的最长支线Q-A2448.6最远单井至环网节点的最长支线Q-A2448.6A-I-O9353.3A-i-O9421.5O-M386.1O-M386.1M-Z2458.5M-Z2458.5Q-A-I-O-Z14646.5Q-A-i-O-Z14714.7起点压力kPa（绝）300起点压力kPa（绝）300终点压力kPa（绝）150终点压力kPa（绝）150每米管压降(kPa/m)0.每米管压降(kPa/m)0.节点节点压力（kPa）节点节点压力（kPa）井场外输点 Q300井场外输点 Q300集气站进站点 Z150集气站进站点 Z150M175.11

28、99 M175.1198环网终点 O179.0649环网终点 O179.0649环网起点 A274.9813环网起点 A274.9813环网管压降(kPa/m)0.环网管压降(kPa/m)0.B267.6152b270.4682C256.3349c244.2634D247.9649d227.7902E245.8781e218.1369F237.2487f211.6417G222.9339g209.4244H218.3767h207.1063I215.3198i200.0287J209.3751j190.9019K192.5674k180.环网终点 O179.065环网终点 o179.065校核

29、上下两半环的计算闭合误差：由于计算结果,表明计算是符合要求的。由此，可确定得到环网干线的起、终点压力如下：起点压力P1=275（kPa，绝）；终点压力P2=180（kPa，绝）；4.4、环网干线管径计算1）、确定环网管道的流动定性操作参数（1）、管道的平均压力计算公式：式34。式中：输气管道的起点压力P1=275（kPa，绝）；输气管道的终点压力P2=180（kPa，绝）；计算结果：管道的平均压力=231（kPa）； （2）、管道的平均温度计算公式：式33。式中：管道的起点温度t1=20（）；管道周围的地温t2=10.7（）；计算结果：管道的平均温度3、确定各管段气体在流动定性操作条件（Pcp

30、=0.231MPa、tcp=15.8）下的物性参数，由hysys计算而得，详见表4-4。表4-4 各管段操作参数一览表气体相对密度0.564g动力粘度（CP）0.01104g动力粘度（kg/m.s）1.10E-05g动力粘度（Pa.s）1.10E-05g气相的密度（kg/m3）1.543分子量M16.34压缩系数Z0.9945运动粘度，m2/s7.15E-062）、确定环网的起点位置计算公式：式219式226。式中：上半环各节点的气体流量，各管段的输气量和管段长度详见表4-5，设管段L1的流量Q1=X=5552 m3/d。下半环各节点的气体流量，各管段的输气量和管段长度详见表4-6，管段L1的

31、流量 m3/d。计算结果：上半环详见表4-5：；下半环详见表4-6：；表4-5 上半环各管段Q2L计算一览表管道接点节点气量（m3/d）管段名称管段长度L（km）编号管段输量Q（m3/d）管段输量Q（Nm3/h）Q2（Nm3/h）2Q2L（Nm3/h）2km起点流量猜算A5552AB=L10.7183Q1=X5552231.33353515.11138439.90431B10000BC=L21.1Q215552648.4C37500CD=L30.8162Q3530522210.5.25.426D12500DE=L40.2035Q4655522731.333.778.992E(去试验站)-150

32、00EF=L50.8415Q5505522106.333.111.654F12500FG=L61.3959Q6630522627.167.694.353G15000GH=L70.4444Q7780523252.167.03.72H17500HI=L80.2981Q8955523981.333.11.605I12500IJ=L90.5797Q94502.167.69.87J35000JK=L101.639Q105960.5.25.25K10000KO=L111.3167Q116377.167.69.96小计OAIO（合计)9.3533合计1.523E+08表4-6 下半环各管段Q2L计算一览表管

33、道节点节点气量（m3/d）管段名称管段长度l（km）编号管段输量q（m3/d）管段输量q（Nm3/h）q2（Nm3/h）2q2L（Nm3/h）2kmA11948Ab=L10.4433q1-X11948497.833.0278.5977b12500bc=L22.574q2244481018.667.778.896c30000cd=L31.6181q3544482268.667.444.468d17500de=L40.9482q4719482997.833.694.851e15000ef=L50.638q5869483622.833.36.828f5000fg=L60.2178q691948383

34、1.167.03.122g32500gh=L70.2277q75185.333.78.141h17500hi=L80.6952q85914.5.25.89i7500ij=L90.8965q96227.75j15000jk-L100.9823q106852.7k12500ko=L110.1804q117372.833.36.314小计OAiO（合计)9.4215合计1.523E+08计算结果判定：因为,上下半环的压力平方差几乎相等，即闭合差小于5%，说明环网的计算起点选择正确，起始管段L1的流量假设Q1=X=5552 m3/d正确，不需要再重新试算，计算结果满足要求，说明环网计算起点选择正确。3

35、）、确定环网干线的管径（1）、计算管道流速计算公式：式27。式中：各项物性参数见表4-4；初设管径：d=0.232 m计算结果：上半环各管段的雷诺数Re计算及流态判定详见表4-7；下半环各管段的雷诺数Re计算及流态判定详见表4-8；（2）、计算雷诺数Re判定流态计算公式：式213。式中：各项物性参数见表4-4；计算结果：上半环各管段的雷诺数Re计算及流态判定详见表4-7；下半环各管段的雷诺数Re计算及流态判定详见表4-8；（3）、计算摩阻系数值计算公式：式214式218。根据上述计算的雷诺数和流体判定的结果，摩阻系数值的计算公式采用式217。式中：管道内壁当量绝对粗糙度，取：；管径（流速计算初

36、设值）：d=0.232m；计算结果：上半环各管段的摩阻系数值计算详见表4-7；下半环各管段的摩阻系数值计算详见表4-8；表4-7 上半环各管段摩阻系数值计算一览表流态判定流速VmlP12-Pi+12Re1Re (设d=0.232)Re2判定结论m/s(kg/cm2)2(kg/cm2)21.03E+032.17E+042.37E+05Re1ReRe20.0.0.4155915.240996.09E+04Re1ReRe30.0.0.6145727.262332.08E+05Re1ReRe20.0.0.4389122.585582.57E+05Re1ReRe21.0.0.107165.1.98E+0

37、5Re1ReRe20.0.0.4335122.216242.47E+05Re1ReRe21.0.0.6849735.733903.05E+05ReRe21.0.0.2091211.072263.74E+05ReRe31.0.0.137867.4.23E+05ReRe41.0.0.2625214.158175.60E+05ReRe52.0.0.7024738.361375.99E+05ReRe62.0.0.5217828.56797合计228.1926表4-8 下半环各管段摩阻系数值计算一览表流态判定流速VmlP12-Pi+12Re1Re (设d=0.232)Re2判定结论m/s(kg/cm2)

38、2(kg/cm2)21.03E+034.68E+042.37E+05Re1ReRe20.220460. 0. 10.869099.57E+04Re1ReRe30.451110. 1. 66.429532.13E+05Re1ReRe21.004670. 0. 41.699162.82E+05ReRe21.327580. 0. 23.571783.40E+05ReRe21.604360. 0. 15.470753.60E+05ReRe21.696620. 0. 5.4.87E+05ReRe22.296310. 0. 5.5.56E+05ReRe32.619220. 0. 16.357275.85E

39、+05ReRe42.757610. 0. 20.294746.44E+05ReRe53.034390. 0. 21.223206.92E+05ReRe63.265040. 0. 3.合计230.3405（4）、计算环网干线管径计算公式：式24。式中：（见表4-5或表4-6）；（见表4-5或表4-6，取其平均值）；气体的相对密度=0.564（见表4-4）；气体的温度T =273.15+15.8=288.95k；标况下的绝对温度T0=273.15k；计算结果：=0.232m（5）、计算结果判定：因环网干线管径的计算值d=0.232m与预先初选假定值d=0.232m几乎相等，即闭合差小于5%，不需要再重新试算，说明计算结果