福建工程学院新校区北区公教楼脚手架搭设专项安全施工方案(新1)修改

1、福建工程学院新校北区公共教学楼工程项目外脚手架施工方案编制单位：福建省第五建筑工程公司福建工程学院新校北区公共教学楼工程项目部编制时间：2006 年 10 月 13 日脚手架搭设专项安全施工方案一、工程概况福建工程学院新校北区公共教学楼工程，位于福州闽侯县上街镇福州地区大学城福建工程学院新校区，总造价约4230万元，总建筑面积约40164m2，框架结构。各单体工程建筑高度分别为：1#楼18.000m；2#楼35.400m；3#楼24.700m；4#7#楼24.70m；分别计算27m高和36m的脚手架二、计算书（一）27m高脚手架计算1、脚手架选型与构造 脚手架形式采用双排扣件式钢管脚手架，钢管

2、为483.25，脚手板采用竹串片脚手板，立杆采用单立杆，搭设高度为27米。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.0米，脚手架的步距1.8米。(构造详见附图) 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设4层。内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件连接方式为钢管扣件连接；脚手架外立杆外侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建筑物之间拟采用模板或兜网进行封闭。2、脚手架计算2.1 计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG

3、J130-2001）2、福建工程学院新校北区食堂A工程施工图3、建筑施工手册（第三版）4、高空作业操作技术规程（JGJ8091）5、国家待业标准建筑施工安全检查标准（JGJ5999）6、建筑施工脚手架实用手册2.2计算书：2.2.1大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.000/3=0.117kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m静荷载的计算值 q1=1.2

4、0.038+1.20.117=0.186kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.667=0.933kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.186+0.100.933)1.5002=0.243kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.186+0.1170.933)1.5002=-0.288kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.288106/4788.0=6

5、0.060N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.117=0.155kN/m活荷载标准值q2=0.667kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.155+0.9900.667)1500.04/(1002.06105.0)=1.636mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!222 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形

6、。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/3=0.175kN活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.175+1.41.000=1.679kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.6791.000/3=0.565kN.m=0.565106/4788.0=118.10

7、1N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.175+1.000=1.233kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1232.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105.0)=1.848mm最大挠度和 V=V1+V2=1.869mm小横杆

8、的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!223 扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN单扣件抗滑承载力的设计计算满

9、足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。224 脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12527.000=3.370kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.000+0.300)/2=1.365kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)

10、；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50027.000=0.202kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.357kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00031.5001.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-200

11、1)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.370 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.3700.800 = 0.460kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的

12、纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。225 立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.73kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.79cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 148

13、.51f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.78kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.79cm3； MW 计算立杆

14、段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.266kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 193.09f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.088kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图2、当脚手架外立面无密目网情况下，脚手架的连墙件计算（脚手架与建筑物连接采用扣件连接），连墙件按两步三跨设置。基本风压值按按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600kN/m2计算连墙件，

15、连墙件与建筑连接采用扣件连接。风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.370 Us 风荷载体型系数：Us = 0.260经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.3700.260 = 0.150kN/m2。连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk

16、 风荷载基本风压标准值，wk = 0.150kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.604.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 3.393kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.393kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95； A = 4.57cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 89.109kNNfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙

17、体连接。经过计算得到 Nl = 8.393kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图根据上述计算可知：当出现六级及以上台风时，脚手架外挂的密目网应拆除，并对脚手架进行加固处理，即采用双扣件进行连接加固。228 立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 50.91 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.73 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg

18、 = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!（三）36m高外脚手架计算1、脚手架选型与构造 脚手架形式采用双排扣件式钢管脚手架，钢管为483.25，脚手板采用竹串片脚手板，立杆采用单立杆，搭设高度为36米。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.0米，立杆的步距1.8米。(构造详见附图) 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设4层。内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为

19、2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件连接方式为扣件连接；脚手架外立杆外侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建筑物之间拟采用模板或兜网进行封闭。2、脚手架计算2.1 计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、福建工程学院新校北区公共教学楼工程施工图3、建筑施工手册（第三版）4、高空作业操作技术规程（JGJ8091）5、国家待业标准建筑施工安全检查标准（JGJ5999）6、建筑施工脚手架实用手册2.2计算书：2.2.1大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆

20、的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.000/3=0.117kN/m活荷载标准值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.117=0.186kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.667=0.933kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.186+0.100.933)1.50

21、02=0.243kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.186+0.1170.933)1.5002=-0.288kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.288106/4788.0=60.060N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.117=0.155kN/m活荷载标准值q2=0.667kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.155+0.9900.667)1500.04/(1002.0610

22、5.0)=1.636mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2.2.2小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001.500/3=0.175kN活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/3=1.000kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.175+1.41.000=1.679kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横

23、杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+1.6791.000/3=0.565kN.m =0.565106/4788.0=118.101N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+

24、0.175+1.000=1.233kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1232.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105.0)=1.848mm最大挠度和 V=V1+V2=1.869mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!2.2.3扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN脚手板的荷载

25、标准值 P2=0.3501.0001.500/2=0.262kN活荷载标准值 Q=2.0001.0001.500/2=1.500kN荷载的计算值 R=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。2.2.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG

26、1 = 0.12536.000=4.493kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.500(1.000+0.300)/2=1.365kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5004/2=0.420kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50036.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.548kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和

27、，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00031.5001.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.140 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6001.1400.800 = 0.383kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +

28、 0.851.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。2.2.5立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.16kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m；

29、 k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.79cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 165.18f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.21kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公

30、式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.79cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.222kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 200.42f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.292kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要

31、求! 连墙件扣件连接示意图2、当脚手架外立面无密目网情况下，脚手架的连墙件计算（脚手架与建筑物连接采用扣件连接），连墙件按两步两跨设置。基本风压值按按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600kN/m2计算连墙件，连墙件与建筑连接采用扣件连接。风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.504 Us 风荷载体型系数：Us = 0.260经计算得到，风荷载标

32、准值Wk = 0.70.6001.5040.260 = 0.164kN/m2。连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.164kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.604.50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 3.725kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.725kN连墙件轴向力设计值 Nf =

33、Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95； A = 4.57cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 89.109kNNfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 8.725kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图根据上述计算可知：当出现六级及以上台风时，脚手架外挂的密目网应拆除，并对脚手架进行加固处理，即采用双扣件进行加固。2.2.8立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)

34、，p = N/A；p = 56.63 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.16 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!三、搭设材料1、搭设脚手架全部采用48mm，壁厚3.5mm的钢管，其质量符合现行国家标准规定。2、脚手架钢管的尺寸、横向水平杆最大长度2.2m，其它杆最大长度为6.5 m，每根钢管的最大质量不小于25

35、kg。3、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕。4、钢管上严禁打孔，钢管在便用前先涂刷防锈漆。5、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）规定。新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。新、旧扣件均进行防锈处理。6、脚手片用毛竹脚手片，无发霉、腐蚀。7、密目式安全网必须有建设主管部门认证的产品。四、地基与基础1、脚手架地基与基础的施工，根据脚手架搭设

36、高度，原土或回填土必须事先进行夯实，立杆底座采用乱毛石，2m平面沿杆基础周边位置，基础和能承受上部结构荷载。2、脚手架底面标高高于自然地坪50mm3、立杆基础外侧设置截面20cm20cm的排水沟。 4、立杆底部应铺设长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于75mm的木垫板。五、脚手架构造尺寸1、踢脚杆、防护杆从第二步起设置分别为0.3m和1.2m，顶排防护栏不少于二道，高度分别为0.9m、1.3m。2、剪刀撑设置为全高全长连续布置。六、纵向、横向水平杆、脚手板、防护栏杆、踢脚杆1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平接头设

37、置相互错开不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。2、纵向搭接长度不小于1米，并等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3、纵向水平杆的各节点处采用直角扣件固定在横向水平杆上。4、横向水平杆的各个节点处必须设置并采用直角扣件扣接且严禁拆除。5、脚手片必须垂直于墙面横向铺设，满铺到位，不留空位。四角用18铁丝双股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固，交接处平整，无空头板。6、脚手片底层满铺，中间每隔三层，操作层的上下层顶层都必须满铺。7、脚手片外侧自第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏和30cm高处的踢脚杆。七、立

38、杆1、每根立杆垂直稳放在垫板上。2、脚手架里立杆距离墙体净距为20cm，大于20cm处的须铺设站人脚手片，并设置平稳牢固。3、脚手架怕须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上不大于200处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。5、立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。对接、搭接均须符合下列规定。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接

39、头相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm.6、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。八、连墙件1、连墙件数量的设置，坚向间距为2步，横向间距为3跨。2、连墙件的布置；宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。一字型、开口型脚手架的两端必须设连墙杆，连墙件的垂直距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（

40、2步）。采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，可采用焊接形式。九、门洞脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁结构形式，钭杆与地面的倾角a应在4560之间。门洞桁架的形式宜按下列要求确定：当步距（h）小于纵距（a）时，应采用型。当步距（h）大于纵距（a）时，应采用型，并应符合下列规定。）h=1.8m时，纵距不应大于.5m:）h=2m时，纵距不应大于.2m：十、剪刀撑、安全网1、每道剪刀撑跨越立杆的根数6根（小于9m）。2、与地面的倾角宜在4560之间。3、应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。4、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于m：两根撑杆须交错布置，同立杆的交错相同。5、剪刀斜杆应用

41、旋转扣件固定在与相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6、脚手架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，应用18铅丝张持严密。十一、斜道1、采用之字型斜道，宜附着外脚手架或建筑物设置。2、人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3。3、拐弯处应设置平台，其宽度不上于斜道宽度。4、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及踢脚杆，栏杆高度应为.2m，踢脚杆高度仅为0.3m，内侧应挂密目网封闭。5、脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm。6、脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。十二、避雷装置1、脚手架顶部高于2m，四角设置（长度大于35m，应中间设几根）避雷针。2、用16mm2黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶，导线绑扎。3、接地装置的接地线应采用三根导