金山路塔吊基础方案最新修改

1、苏州金山路公交保养场工程塔吊基础施工方案一、编制依据1、苏州东吴建筑设计院有限责任公司出具的本工程“岩土工程勘察报告”2、长沙中联重工科技发展股份有限公司提供QTZ80(TC6010-6)塔吊使用说明书3、建筑地基基础设计规范GB50007-2002、混凝土结构设计规范GB50010-2002、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-20094、简明施工计算手册5、工程设计图纸二、工程概况2.1、场地概况2.1.1苏州金山路公交保养场工程位于苏州市高新区金山路西侧，师徒街与支英街交叉口。主要由停保楼、综合楼、加油站、机动车棚、非机动车棚以及门卫（一、二）组成，总建筑面积31801.

2、7，结构为框架结构，计划布设2台塔吊，覆盖收银中心、停保楼、综合楼满足施工需要。塔吊上方无高压电线，地下无电缆穿线管道。2.1.2塔吊布置1#塔吊（QZT80）位置：停保楼1轴向西5m,P轴向南7.6m，塔吊基础底标高-2.20m。2#塔吊（QTZ80）位置：停保楼37轴向西2.75m，P轴向北8.175m,塔吊基础底标高-2.65m。n 三、塔吊基础设计3.1、塔吊勘察报告1、停保楼1#塔吊基础与工程地质剖面图11-11勘察点SC16位置最近，基础底土层分布：（标高为1985高程）土层 土质 范围 承载力特征值（kpa）粘土，可塑状态，局部硬塑，属于中等偏低压缩性，工程性能好 0.163.3

3、6m 2002、停保楼2#塔吊基础与工程地质剖面图18-18勘察点J20位置最近，基础底土层分布：（标高为1985高程）土层 土质 范围 承载力特征值（kpa）粘土，可塑状态，局部硬塑，属于中等偏低压缩性，工程性能好 -0.392.11m 2003.2、塔机属性塔机型号QTZ80（TC6010-6）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43.8塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 3.3、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)490起重荷载标准值Fqk(kN)78.1竖向荷载标准值Fk(kN)568.1水平荷载

4、标准值Fvk(kN)18.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1718非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)490水平荷载标准值Fvk(kN)74倾覆力矩标准值Mk(kNm)1712 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35490661.5起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.3578.1105.435竖向荷载设计值F(kN)661.5+105.435766.935水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.925.515倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3517182319.3非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.354

5、90661.5水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357499.9倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3517122311.2 3.4、工作状态基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)200基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN

6、/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)244.65 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.525=1134.375kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1718kNm Fvk=Fvk/1.2=18.9/1.2=15.75kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=2319.3kNm Fv=Fv/1.2=25.515/1.2=21.262kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础

7、。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17185.5/(5.52+5.52)0.5=1214.809kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17185.5/(5.52+5.52)0.5=1214.809kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(568.1+1134.375)/30.25-1214.8

8、09/27.729-1214.809/27.729=-31.3390 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1718+18.91.5)/(568.1+1134.375)=1.026m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.026=2.863m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.0265.5/(5.52+5.52)0.5=0.725m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.0265.5/(5.52+5.52)0.5=0.725m 偏心荷

9、载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5.5/2-0.725=2.025m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5.5/2-0.725=2.025m bl=2.0252.025=4.099m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-31.339kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(568.1+1134.375)/(32.0252.025)=138.437kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.

10、1+1134.375)/(5.55.5)=56.28kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=244.65kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=56.28kPafa=244.65kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=138.437kPa1.2fa=1.2244.65=293.58kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(50+20/2)=1440mm X轴方向净

11、反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(568.100/30.250-(1718.000+15.7501.500)/27.729)=-59.438kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(568.100/30.250+(1718.000+15.7501.500)/27.729)=110.145kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)110.145/5.500=71.093kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.

12、35(568.100/30.250-(1718.000+15.7501.500)/27.729)=-59.438kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(568.100/30.250+(1718.000+15.7501.500)/27.729)=110.145kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)110.145/5.500=71.093kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(110.145+71.093)/2=90.619kN/m2 py=(Pymax+

13、P1y)/2=(110.145+71.093)/2=90.619kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=90.619(5.5-1.6)5.5/2=971.888kN Vy=|py|(l-B)b/2=90.619(5.5-1.6)5.5/2=971.888kN X轴方向抗剪： h0/l=1440/5500=0.2624 0.25cfclh0=0.25116.755001440=33066kNVx=971.888kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1440/5500=0.2624 0.25cfcbh0=0.25116.755001440=33066kNVy=971.888k

14、N 满足要求！3.5、非工作状态基础验算 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.525=1134.375kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1712kNm Fvk=Fvk/1.2=74/1.2=61.667kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=2311.2kNm Fv=Fv/1.2=99.9/1.2=83.25kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m

15、3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=17125.5/(5.52+5.52)0.5=1210.567kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=17125.5/(5.52+5.52)0.5=1210.567kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(568.1+1134.375)/30.25-1210.567/27.729-1210.567 /27.729=-

16、31.0340 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1712+741.5)/(568.1+1134.375)=1.071m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-1.071=2.818m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.0715.5/(5.52+5.52)0.5=0.757m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.0715.5/(5.52+5.52)0.5=0.757m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-e

17、b=5.5/2-0.757=1.993m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5.5/2-0.725=1.993m bl=1.9931.993=3.972m20.125bl=0.1255.55.5=3.781m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-31.034kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(568.1+1134.375)/(31.9931.993)=142.871kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(568.1+1134.375)/(5.55.5)=56.280kN

18、/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =200.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=244.65kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=56.280kPafa=244.65kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=142.871kPa1.2fa=1.2244.65=293.58kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1500-(50+20/2)=1440mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/W

19、x)=1.35(568.100/30.250-(1712.000+61.6671.500)/27.729)=-62.500kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(568.100/30.250+(1712.000+61.6671.500)/27.729)=113.206kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)113.206/5.500=73.069kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(568.100/30.250-(1712.000

20、+61.6671.500)/27.729)=-62.500kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(568.100/30.250+(1712.000+61.6671.500)/27.729)=113.206kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)113.206/5.500=73.069kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(113.206+73.069)/2=93.138kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(113.206+73.069)/2=9

21、3.138 kN/m2 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=93.138(5.5-1.6)5.5/2=998.905kN Vy=|py|(l-B)b/2=93.138(5.5-1.6)5.5/2=998.905kN X轴方向抗剪： h0/l=1440/5500=0.2624 0.25cfclh0=0.25116.755001440=33066kNVx=998.905kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1440/5500=0.2624 0.25cfcbh0=0.25116.755001440=33066kNVy=998.905kN 满足要求！ 3.6、基础配筋验算基础底部长向

22、配筋HRB400 20140基础底部短向配筋HRB400 20140基础顶部长向配筋HRB400 16140基础顶部短向配筋HRB400 16140 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)290.6195.5/8=947.591kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)290.6195.5/8=947.591kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=947.591106/(116.7550014402)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.

23、005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=947.591106/(0.9981440360)=1832mm2 基础底需要配筋：A1=max(1832，bh0)=max(1832，0.001555001440)=11880mm2 基础底长向实际配筋：As1=12650mm2A1=11880mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=947.591106/(116.7550014402)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=

24、0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=947.591106/(0.9981440360)=1832mm2 基础底需要配筋：A2=max(1832，lh0)=max(1832，0.001555001440)=11880mm2 基础底短向实际配筋：AS2=12650mm2A2=11880mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=8096mm20.5AS1=0.512650=6325mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=8096mm20.5AS2=0.512650=6325mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积

25、 基础竖向连接筋为双向10500。 3.7、配筋示意图基础配筋图n 四、塔吊施工技术、安全措施4.1塔吊基础4.1.1基础采用C35砼，垫层采用C15，受力主筋为级钢，底筋保护层厚度为50mm，侧面保护层厚度为35mm，1#塔吊基础底标高为-2.2m，平面尺寸5.5*5.5m,基础高度1.5m；2#塔吊基础底标高为-2.65m，平面尺寸5.5*5.5m,基础高度1.5m，塔吊基础平面、剖面图详见附图。4.1.2基础表面平整度允许偏差为1/1000，埋件的位置、标高和垂直度及施工工艺应符合出厂说明书的要求。4.1.3基坑开挖完成后应及时检查标高及几何尺寸，同时注意观察基坑土的物理力学指标是否满足地质勘察资料中的数据，若严重不符合，应考虑重新设计该基础。4.1.4基础周围应修筑边坡和排水设施，并及时做好排水工作，避免浸泡。基础施工完成后，应经公司技术部验收合格后方可进行塔机安装。4.2塔机安装与拆除4.2.1基础砼强度达到设计强度80%时方可进行塔机安装。4.2.2塔机的装拆均必须由有相应资质的专业队伍进行，并应有技术和安全人员在场监护。4.2.3安装前，应对设备进行全面检查，确认无误后方可进行。1）在离安装点5m处设置临时电源，拆除牵引杆，检查和拧紧各部位的螺栓；检查起升和变幅卷扬机制动器，确认无误后支导轮架。2）开动变