新建中心电影院高支模专项方案

1、新建中心商业B地块电影院高支模工程安全专项施工方案编制： 审核： 批准： 江西省国利建设集团有限公司二 0 一五年六月目 录第一部分 工程概况2第二部分 编制依据6第三部分 工程特点分析、危险源辨识及相应措施7第四部分 设计及计算书13一、框架梁6001800支撑模板计算书13二、框架梁4501500支撑模板计算书27三、框架梁3001000支撑模板计算书41四、框架梁300600支撑模板计算书53五、120mm厚屋面板支撑模板系统计算书63第五部分 主要施工方法及安全技术管理措施73第六部分 验收要求76第七部分 监控方案81第八部分 应急预案83第九部分 施工大样图91附图：IMAX电影院

2、高支模架平面布置示意图92IMAX电影院高支模架I-I剖立面布置示意图93IMAX电影院高支模架II-II剖立面布置示意图94高支模架布置大样图95NO1NO6小电影院高模架横剖立面布置示意图96NO1NO6小电影院高模架纵剖立面布置示意图96第一部分 工程概况1.参建单位建设单位： 江西省海威房地产开发有限公司设计单位：江西省建筑设计研究总院监理单位： 南昌市建筑技术咨询监理有限公司施工单位： 江西省国利建设集团有限公司2.工程简介工程名称：新建中心电影院高支模工程工程施工地点： 南昌市新建县结构形式：钢筋混凝土框架结构体系本工程地下1层，地上商业4层，No1.No6.小电影院及IMAX大电

3、影院均位于三四层（建筑物顶层）。地下室层高4.5m、一至四层层高均为4.8m。砼强度C30。3.本工程高支模、重荷载工程概况：本工程高支模梁板均位于三四层1#6#电影院及IMAX电影院屋面梁板，支模架高度9.6m14.2m，高支模架均落于三层楼面。分述如下：（1）IMAX大电影院：支模架高度14.2m，大梁截面为5001800、6001800，边梁4501500、300900、200700，梁跨度最大达23.1m，屋面板厚120mm。高支模架落于三层楼面，屋面大梁对应三层楼面均设计有梁（300800）。（2）No1.No6.小电影院：支模架高度9.6m，梁截面为4501400、4501200、

4、3001000、450800、300800、300600，梁跨度10.4m，屋面板厚120mm。高支模架落于三层楼面。高支模范围平面图第二部分 编制依据建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2010）钢结构设计规范（GB50017-2003）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）建筑结构荷载规范(GB50009-2012)建设工程施工安全技术操作规程（DB36/J0022005）地基与基础工程施工质量验收规范江西省危险性较大分

5、部分项工程安全管理实施细则危险性较大分部分项工程的管理办法建质87号文件本工程施工组织设计施工图纸安必行软件第三部分 工程特点分析、危险源辨识及相应措施一、 工程特点分析本工程高支模位于三四层电影院屋面梁板，支模架高度为9.6m14.2m，最大梁截面为600mm1800mm、500mm1800mm等，最大梁跨度达23.1m，屋面板厚120mm，具体梁板结构设计截面类型列表如下：序号梁板结构位置梁结构特性梁截面（）板厚（mm）高支模基础1IMAX电影院屋面梁板（标高23.8m）屋面梁500180060018004501500300900200700120支模架高度14.2m支模架落于三层楼板上。

6、2No1.No6.电影院屋面梁板（标高19.2m）框架梁450140045012003001000450800300800300600120支模架高度9.6m支模架落于三层楼板。二、 主要危险源辨识及相应措施针对上述工程特点分析，本工程高支模位于三层楼板和大厅屋面梁板，高支模空间较大，支模架高度9.614.2m，主体结构为框架结构，最大梁截面6001800，高支模落于三层楼板上，属超过8m的重荷载梁板高支模架，属一级危险性较大工程，主要危险源辨识及应对措施如下：1. 主要危险源辨识 高支模系统的强度及稳定； 高支模架整体稳定； 三层楼板结构安全。2. 针对主要危险源采取的相应措施（1） 合理选

7、择梁施工控制截面由于本工程高支模梁板截面形式较多，主要是大梁和框架主次梁，因此选取梁计算控制截面为：6001800（覆盖6001800）、4501500（覆盖4501400、4501200）、3001000（覆盖300900、300800）、300600及120mm厚板等五种截面进行验算。（2） 钢管支模架采用安必行软件进行验算，保证施工强度及稳定具体详计算书。支模架布置如下：高支模控制截面验算覆盖表梁板类型验算控制截面支模架高度及地基覆盖梁板截面尺寸(mm)单排立杆根数立杆横向间距(mm)立杆纵向间距(mm)立杆步距(mm)材料参数大梁6001800支模架高度按14.2米计算50018004

8、12005001500木胶板18 mm木方楞5080200 钢管483.0 mm对拉螺栓M12立杆接长采用对接扣件立杆采用可调顶托支承，顶托内设置双钢管大梁4501500支模架高度按14.2米计算45014004501200310005001500木胶板18 mm木方楞5080200 钢管483.0 mm对拉螺栓M12立杆接长采用对接扣件立杆采用可调顶托支承，顶托内设置双钢管框架梁3001000支模架高度按14.2米计算300900300800390010001500木胶板18 mm木方楞5080200 钢管483.0 mm对拉螺栓M12立杆接长采用对接扣件立杆采用可调顶托支承，顶托内设置双钢

9、管框架梁300600支模架高度按14.2米计算200700290010001500木胶板18 mm木方楞5080200 钢管483.0 mm对拉螺栓M12立杆接长采用对接扣件立杆采用可调顶托支承，顶托内设置双钢管板120mm支模架高按14.2米计算-100010001500木胶板18 mm木方楞5080250 钢管483.0 mm立杆接长采用对接扣件立杆采用可调顶托支承，顶托内设置双钢管本工程由于是公共建筑，支模架高度较大，经上述计算，所有大梁的立杆纵、横向间距均取5001000mm，保证整个支模架在纵、横向方向能拉通。所有立杆顶端均采用可调顶托方式支承，可调顶托内设置水平双钢管。（3） 支模

10、体系的强度及稳定均可采用安必行软件进行设计计算。进行有效的控制，但架体整体稳定的控制在该支撑体系中则显得更重要，经研究决定采取下列针对性措施： 所有立杆接头一律采用正规厂家生产和钢管接头连接扣件。所有相邻立杆连接接头要互相错开，不能布置在同一高度。 纵、横向垂直剪刀撑：在高支模架体外围四周必须设置，内部每5m设置一道纵、横向垂直剪刀撑。 水平剪刀撑：在高支模架体的顶部、中部（每隔三步）及底部扫地杆层各设一道水平剪刀撑； 接结：高支模架体与周边框架柱每步采取抱箍形式连结。联梁件拉结水平间距小于2000mm。 重荷载支撑体系纵、横向各层钢筋砼柱、梁必须作为支撑体系的可靠支撑点。梁、柱的连接件可采用

11、预埋钢管、预埋件或钢管箍等形式，预埋连接接点强度必须超过12KN。纵向柱与支模架联结布置详平面布置图，柱间距、连柱件竖向按步距确定。注意与梁柱墙的可靠联结是有效保证支模体系整体稳定的有效措施，必须严格执行。解决重荷载、高支模体系的大荷载问题，拥有计算软件并不困难，本工程重荷载支模支撑体系要解决的最重要问题是大跨度大梁支模系统的布置，因此项目部必须严格按设计方案设置纵、横剪刀撑、平面剪刀撑，设置与梁、柱、墙的可靠连接，按支模架设计方案布置钢管支撑体系，在施工过程中要严格履行检查、验收、监管手续，确保支模架体系整体稳定的安全。（4）保证三层楼板结构安全措施1）No1.No6.小电影院屋面梁板支模架

12、落于三层楼板时，对应高支模区域的二层和一层梁板支模架不能拆除，用三层梁板、二层梁和一层梁共同承担屋面梁板支模架荷载，保证三层楼板结构安全。2）IMAX大电影院屋面梁板支模架落于三层楼板时，对应大电影院高支模区域的二层、一层及地下室各层支模架均不能拆除，屋面梁板支模架荷载一直传递至地下室底板，保证各层楼板结构安全。（5）砼施工技术措施1）优化砼配比，掺高效减水剂及粉煤灰，尽量降低砼配比中的水泥用量，减少水化热，降低结构的绝对温升值。2）在砼浇筑过程中，应尽量做到沿结构长度分层浇筑，即梁中砼一次浇筑不要太厚，在浇筑过程中，尽量散发砼中的水化热。3）梁板结构砼施工结束后，立即覆盖塑料簿膜、草袋进行养

13、护保温。现在如是夏季，施工极易造成结构内外温差过大，温度应力超限形成变形裂缝。而覆盖保温是有效措施之一。注意在结构降温过程中均要覆盖保温保湿。（6）有关安全相应技术措施1） 梁砼体积较大，应采用“双掺”技术，在砼配合比中掺入高效减水剂，粉煤灰，尽量优化砼配比，减小水泥用量，减少水化热。砼成型后及时养护、覆盖。2） 高支模施工时，应先浇筑框架柱结构，至少养护7天，达到一定强度才可继续施工。拆模顺序注意必须自上而下拆除，即先拆梁下的支撑钢管，再依次往下拆。支模则相反。3） 砼模板支撑顶端应按规范要求用可调顶托支撑梁、板（可调顶托螺杆外径不小于36m），且钢管顶紧不宜拆除。（7）防止高空坠落相应的安

14、全措施按照国家有关安全规范的具体规定外，还必须严格按下列安全措施执行，确保安全：1） 架子工不得单独进行操作，每次开工前项目部必须对操作工进行详细的安全技术交底；2） 每次开工前项目部必须检查操作人员的安全装备是否符合规范要求。尤其是操作过程中必须系好安全带，项目部要全过程地检查监督；3） 在操作面下部必须按规定设置防坠落安全网。4） 在支模架搭设、安装及拆卸过程中，操作人员严禁感冒、喝酒上架作业。5） 所有操作人员应持有特种作业的上岗证，并应经体检合格方能上架施工。6） 支模架系统在搭设、拆除过程中可安排具体操作人员进行施工，其它时间段严禁进入架内。项目部安排专职安全员进行监督管理。三、 其

15、它危险源分析及相应措施第四部分 设计及计算书（一）6001800梁模板支撑体系计算书 计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):600mm；梁截面高度 (mm):1800mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：2根梁支撑架搭设高度H(m)14.2m；梁两侧立杆间距(m):1.2m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2

16、):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm；梁底方木截面宽度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm；

17、 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm46.梁底顶托参数 顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中： -混凝土的重度，取24.

18、00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1800.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、43200.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=40.52kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板计算简图(单位：mm)W = 30.001.802/6=16.20

19、cm3； I = 30.001.803/12=14.58cm4； 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax= 0.115.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.440.30=2.78KN；=3V/(2bh)=32779

20、.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84k

21、N/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302=0.14kN.m = M/W =0.14106/53.33103 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(100.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓

22、所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 60.001.802/6 = 32.40cm3；I = 60.001.803/12 = 29.16cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.601.80=27.54kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2=0.350.60=0.21kN

23、/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=20.60=1.20kN/m；q=1.2(27.54+0.21)+1.41.20=34.98kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.134.980.202=0.14KNmm； =Mmax/W=0.14106/32.40103=4.32N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.634.980.20=4.20kN；=3V/(2bh)=34197.60/(260018)=0.58N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=27.54+

24、0.21=27.75kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.67727.752004/(100950029.16104)=0.11mm； =200/250 = 0.80mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.800.20+0.350.20(21.68+0.60)/0.60=11.57 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.420.20=0.56 kN/m；(3)梁两侧楼板荷载设计值：q3=20.201.20.12(24.00+

25、1.5)+1.42.5(1.2-0.60)/4/0.60=0.72 kN/mq=q1+q2+q3=11.57+0.56+0.72=12.85 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 梁底方木计算简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.13kNm =M/W=0.13106 /5.33104=2.

26、44 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 2.57 kN =3V/(2bh0)=32.571000/(25080)=0.96N/mm2；=1.4 N/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =0.17 mm；= 400.00/250=1.60mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.10 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(k

27、N) 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.14 kNm ；=M/W= 0.14106 /(8.00103 )=17.50 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 max = 0.11 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm；满足要求!2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.75 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(kN) 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.35 kNm ；=M/W= 0.3

28、5106 /(8.00103 )=43.75 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：max = 0.26 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm；满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.88kN顶托承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.75kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129114.2=2.20 kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值

29、：p1: 1.2（24.00+1.5）1+（1.2-0.60）/20.120.5=1.47kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.351+（1.2-0.60）/20.5=0.02kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.51+（1.2-0.60）/20.120.5=0.17kN/m；N3 =1.47+0.02+0.17=1.66N =N1+N2+N3=2.75+2.23+1.66=6.64 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 =

30、 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 6640.00/(0.262424.00) = 59.77 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 6640.00/(0.458424.00) = 34.19 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =6.88 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129114.2=

31、2.20 kN；N =N1+N2=6.88+2.23=9.11 kN；i = 1.59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 9110.00/(0.262424.00) = 82.01 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 9110.

32、00/(0.458424.00) = 46.91 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!（二）4501500梁模板支撑体系计算书 计算简图一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 (mm):450mm；梁截面高度 (mm):1500mm；混凝土板厚度(mm):120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L(m):0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.2m；立杆步距(m):1.5m；梁底增加承重立杆根数：1根梁支撑架搭设高度H(m)14.2m；梁两侧立杆间距(m):1m；钢管:48X3.0；2.荷载参数新浇混凝土自重标准值(kN/m3):24.00kN/m3；钢筋

33、自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；板施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值:2kN/m2；3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板弹性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板参数梁底模板方木的间距(mm):200mm；梁底方木截面宽度b

34、(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300mm；次楞间距(mm):300mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300mm；穿梁螺栓竖向间距(mm):300mm；穿梁螺栓直径(mm):M12mm；穿梁螺栓的间隔个数：0个主楞钢楞圆钢管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm46.梁底顶托参数 顶托类型：双钢管顶托上托梁I：11cm4顶托上托梁W：8cm3二、梁模侧板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力

35、计算公式为下式中的较小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模温度，取20.00；t-新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1500.00m；1-外加剂影响修正系数，取1.00；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。40.52kN/m2、36000.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2新浇混凝土压力标准值 F1=40.52kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.00kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板计算简图

36、(单位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3； I = 30.001.803/12=14.58cm4； 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；l =300.00mm；1.抗弯强度计算：Mmax= 0.115.440.302= 0.14KNm； M/W =0.14106/16.20103=8.64N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.615.

37、440.30=2.78KN；=3V/(2bh)=32779.20/(230018)=0.77N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；满足要求！四、梁侧模木楞的计算1.次楞计算：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；倾倒混凝土

38、时产生的荷载设计值: q2= 1.40.302=0.84kN/m；荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0.84=15.44kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 计算简图(1).次楞抗弯强度验算：M = 0.1ql2=0.115.440.302=0.14kN.m = M/W =0.14106/53.33103 = 2.63 N/mm2；f = 15.00N/mm2；满足要求！(2).次楞的挠度验算：= 0.67715.443004/(100.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；满足要求！五、穿

39、梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.42)0.300.30=4.63 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；满足要求！六、梁底模板计算W = 45.001.802/6 = 24.30cm3；I = 45.001.803/12 = 21.87cm4；梁底模板计算简图1.抗弯强度验算：新浇混凝土设计值：q1=(24.00+1.5)0.451.50=17.21kN/m；模

40、板结构自重荷载设计值：q2=0.350.45=0.16kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3=20.45=0.90kN/m；q=1.2(17.21+0.16)+1.40.90=22.10kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.122.100.202=0.09KNmm； =Mmax/W=0.09106/24.30103=3.70N/mm2；f=15.00N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：V 0.6ql=0.622.100.20=2.65kN；=3V/(2bh)=32652.00/(245018)=0.49N/mm2； = 1.40N/mm2；满足要求3.挠度验算：= 0.677ql4

41、/(100EI)=l/250q =q1+q2=17.21+0.16=17.37kN/m；l =200mm；E = 9500N/mm2；= 0.67717.372004/(100950021.87104)=0.09mm； =200/250 = 0.80mm；满足要求七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.500.20+0.350.20(21.38+0.45)/0.45=9.78 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2 = 1.420.20=0.56 kN/m；(3)梁两侧楼板

42、荷载设计值：q3=20.201.20.12(24.00+1.5)+1.42.5(1-0.45)/4/0.45=0.88 kN/mq=q1+q2+q3=9.78+0.56+0.88=11.22 kN/m2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 梁底方木计算简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 形变图(mm)1.抗弯强度验算：Mmax= 0.17kNm

43、 =M/W=0.17106 /5.33104=3.19 N/mm2；f=15 N/mm2；满足要求！2.抗剪强度计算：Vmax= 2.29 kN =3V/(2bh0)=32.291000/(25080)=0.86N/mm2；=1.4 N/mm2；满足要求！3.挠度验算：max =0.06 mm；= 500.00/250=2.00mm；满足要求！八、梁跨度方向纵向钢管计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：双钢管；W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁两侧纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=

44、1.12 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(kN) 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：Mmax = 0.14 kNm ；=M/W= 0.14106 /(8.00103 )=17.50 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：最大变形 max = 0.11 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm；满足要求!2.梁底纵向钢管的强度计算：纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.81 kN. 托梁计算简图 托梁计算剪力图(kN) 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm)(1).抗弯强度验算：M

45、max = 0.36 kNm ；=M/W= 0.36106 /(8.00103 )=45.00 N/mm2；f=205 N/mm2；满足要求!(2).挠度验算：max = 0.27 mm ；允许挠度：= 500.00/250=2.00mm；满足要求!九、扣件抗滑移的计算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.01kN顶托承载力的设计计算满足要求十、立杆的稳定性计算1.梁两侧立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.81kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129114.2=2.20

46、kN；上端板的支座反力：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：p1: 1.2（24.00+1.5）1+（1-0.45）/20.120.5=1.42kN/m；模板结构自重荷载设计值：p2:1.20.351+（1-0.45）/20.5=0.02kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：p3: 1.42.51+（1-0.45）/20.120.5=0.16kN/m；N3 =1.42+0.02+0.16=1.60N =N1+N2+N3=2.81+2.23+1.60=6.64 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k

47、1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 6640.00/(0.262424.00) = 59.77 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 6640.00/(0.458424.00) = 34.19 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.01 kN ；脚手架钢管的自重：

48、N2 = 1.20.129114.2=2.20 kN；N =N1+N2=7.01+2.23=9.24 kN；i = 1.59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-计算长度附加系数，取值为k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 9240.00/(0.262424.00) = 83.18 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）满足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f