武汉市某综合楼工程塔吊基础施工方案

武汉市综合楼塔吊基础施工方案一、编制依据1、建筑地基基础设计规范（GB500072002）；2、混凝土结构设计规范（GB500102002）；3、建筑结构荷载规范（GB500092001）（2006年版）；4、建筑、结构设计图纸；5、QTZ80A（6010）塔机基础制作说明书；6、岩土工程勘察报告。二、设计依据1、工程概况工程名称武汉综合楼工程建设单位武汉市区工程地点设计单位武汉市设计有限公司工程规模1幢地上6层（部分7层），地下1层，建筑面积约35000平方米。本工程为一幢地下1层，地上4层的综合楼，建筑物平面形状为矩形，东西向从1轴至23轴长140M，南北向从A轴至H轴长5280M，建筑面积共22298平方米。建筑物高度从0000至屋面高1720M，梯屋、电梯机房顶高2250M，室外地台标高0300M。地下室层高530M，首层高520M，二层至四层每层高40M。根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ80A（6010）塔式起重机。塔吊起重高度35M，最大起重量为8T，塔身尺寸为165M165M，臂长60M。2、岩土力学资料，（ZK31孔）序号地层名称厚度（M）桩侧摩阻力标准值QSIA（KPA）桩端土承载力标准值QPA（KPA）1杂填土04/2粉质粘土29020/3砂质粘土79540/4全风化岩245708006中风化泥岩1503、塔吊基础受力情况基础承受的荷载GWMMK荷载工况TTTMTM荷载工况基础承受的荷载GWMMKTTTMTM固定方式5174519625MKG基础所受的垂直力W基础所受的水平力基础所受倾翻力矩K基础所受的扭矩塔吊基础受力示意图WG三、基础设计主要参数基础桩4800钻孔桩，桩身混凝土等级C25，配10根25通长纵筋，配筋率为1，纵筋锚入承台40D，螺旋箍筋14300，每隔2M设一道14焊接加劲箍，纵筋混凝土保护层厚度70MM；桩顶标高160M，桩长为125M，桩端入全风化岩125M桩顶嵌入承台100MM。承台平面尺寸5050M，厚度H150M，桩与桩的中心距离为40M；承台混凝土等级C35；承台面标高为原土面000M，承台按塔机基础制作说明书底面配双层双向26根20200钢筋。塔吊承台受力简图四、塔机基础及地脚螺栓预埋的要求1、塔机基础内预埋有地脚螺栓、分布钢筋和受力钢筋等，基础的制作严格按QTZ80A6010塔机基础制作说明书图2施工。2、基础表面应平整，并校水平，平整度误差小于1/500。3、基础与基础节下端四个大方法兰的连接处用二次浇注的方法找平至水平，可用水准仪测量，其水平误差差值小于1/1000。4、地脚螺栓在预埋时，必须用底架或工厂随机提供的预埋模板。5、放置预埋模板应注意，焊有角钢的一面向上，并且将钢板上焊有“后”字的一方置于塔机顶升时平衡臂所在的一方。6、将4颗地脚螺栓分别悬挂在模板四角薄钢板的孔上，同时将32颗地脚螺栓分别悬挂在模板钢板孔中，分别戴上一个或两个螺母，使螺母底面与螺栓顶端的长度为120MM。7、将模板支承起来，使模板的钢板底面比待浇注混凝土基础顶面高出2030MM。8、用水准仪将模板的四块钢板校平至相对误差1/500。9、将地脚螺栓的上部扶至竖直状态，然后在螺栓下端钩环内置入25的长度不小于400MM的钢筋，并利用它将螺栓下部与绑好的钢筋焊接连接成为整体。将螺栓头部用塑料布等物包住以防粘水泥等杂物。10、检查模板的放置方位，水平度误差及螺栓竖直及固定情况无误后，方可进行塔机基础混凝土的浇捣。五、塔吊四桩基础的计算书1参数信息塔吊型号QTZ80A,自重包括压重F151700KN,最大起重荷载F28000KN塔吊倾覆力距M196000KNM,塔吊起重高度H3500M,塔身宽度B165M混凝土强度C35,钢筋级别级,承台长度LC或宽度BC500M桩直径或方桩边长D080M,桩间距A400M,承台厚度HC150M基础埋深D000M,承台箍筋间距S200MM,保护层厚度50MM2塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1塔吊自重包括压重F151700KN2塔吊最大起重荷载F28000KN作用于桩基承台顶面的竖向力F12F1F271640KN塔吊的倾覆力矩M14196000274400KNM3矩形承台弯矩的计算计算简图图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1桩顶竖向力的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第511条其中N单桩个数，N4；F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F125970071640KN；G桩基承台的自重，G12（250BCBCHC200BCBCD112500KN；MX,MY承台底面的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI单桩桩顶竖向力设计值KN。经计算得到单桩桩顶竖向力设计值最大压力N71640112500/42744004001414/2/24001414/2294550KN最大拔力N71640112500/42744004001414/2/24001414/222480KN2矩形承台弯矩的计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第561条其中MX1,MY1计算截面处XY方向的弯矩设计值KNM；XI,YI单桩相对承台中心轴的XY方向距离M；NI1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值KN，NI1NIG/N。经过计算得到弯矩设计值N71640112500/4274400400/2/4400/2280335KNMX1MY1280335200083188787KNM4矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范GB500102002第72条受弯构件承载力计算。式中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为10,当混凝土强度等级为C80时，1取为094,期间按线性内插法确定；FC混凝土抗压强度设计值；H0承台的计算高度。FY钢筋受拉强度设计值，FY300N/MM2。经过计算得S188787106/1001670500000145000200111120011050011S10011/20995ASXASY188787106/099514500030000436353MM2。承台底、面配双层双向26根20200钢筋，满足要求。5矩形承台截面抗剪切计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第568条和第5611条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V94550KN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；剪切系数,014；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；B0承台计算截面处的计算宽度，B05000MM；H0承台计算截面处的计算高度，H01450MM；FY钢筋受拉强度设计值，FY30000N/MM2；S箍筋的间距，S200MM。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋6桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第411条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N94550KN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式其中0建筑桩基重要性系数，取10；FC混凝土轴心抗压强度设计值，FC1670N/MM2；A桩的截面面积，A0503M2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋7桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第5223条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N94550KN桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式最大压力其中R最大极限承载力；QSK单桩总极限侧阻力标准值QPK单桩总极限端阻力标准值QCK相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值QCK承台底1/2承台宽度深度范围5M内地基土极限阻力标准值；S,P分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；C承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值S,P,C分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数；QSK桩侧第I层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；QPK极限端阻力标准值，按下表取值；U桩身的周长，U2513M；AP桩端面积,取AP050M2；LI第I层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下序号土厚度M土侧阻力标准值KPA土端阻力标准值KPA土名称10400杂填土229200粉质粘土3795400砂质粘土412570800全风化岩由于桩的入土深度为125M,所以桩端是在第4层土层。最大压力验算R2514012529201257954012512570125/16714080000050/16700065625/165120904KN上式计算的R的值大于最大压力94550KN,所以满足要求8桩抗拔承载力验算桩抗拔承载力验算依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第527条桩抗拔承载力应满足下列要求其中式中UK基桩抗拔极限承载力标准值；I抗拔系数；解得UGK192