双向板肋形楼盖设计计算书

双向板肋形楼盖设计计算书一、 设计资料(1) 建筑平面布置：平面尺寸 1200030000mm2，四边边柱柱距 6000mm2，厅中无柱，楼面标高 4.5m。(2) 楼面做法：88J1 楼 44（5 层做法， 130mm 厚，楼面做法重量2.30kN/m2） 。(3) 结构做法：全现浇钢筋混凝土楼盖和柱，楼面活荷载标准值4.00kN/m2，梁板下面用 10mm 厚水泥砂浆抹灰（水泥砂浆重量 20 kN/m3）(4) 本设计不考虑结构水平荷载，梁柱结构按铰接考虑。(5) 梁板混凝土均采用 C25 级，钢筋直径12mm 时，采用 HRB335 钢筋，直径12mm 时，采用 HPB235 钢筋。二、结构布置(1) 楼盖采用双向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见下图：；m63yxll四边连续板 B 共 6 块；三边连续，短边简支版 B 共四块；三边连续，长边1 2简支板 B 共六块；两边简支两边连续板 B 共四块。3 4(2) 板厚：取 100mm， mm，所以板厚满足条件；107.6530lh(3) 中跨主梁截面高度： ；m508)4(,m12ll取 ；50,3.,m120bbhh取(4) 边跨主梁截面高度： ；729)81(,6lhl取 ；,.1,6取(5) 次梁截面高度： ；m503.)12(,mll取 ；0,35.,m450bbh取三、 荷载计算楼面做法 2kN/m3.100mm 厚钢筋混凝土板自重 2k/5.10.510mm 厚水泥砂浆抹灰自重 3/2总计 2N.恒载标准值 k/m05活载标准值 2.4荷载设计值 21 kN/m6.14.P2 700.53可变荷载效应起控制作用 21P2k/6四、 板内力及配筋计算(1)B 区格1m2940)30(5.1xl 576y 1.26.9.1,9. 22，取 nlnxB 区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为 0.8，跨中钢筋全部伸入1支座 m/kN37.2 1.260.9126.0.349.618.03.22 nqlxx 2m/N10,70,8,95.0yoyox fh取 %2.145min ytf 2ini,bAs表 1：截面位置 弯矩设计值（ ）m/kNh00hfmAysmm 2预配钢筋短跨跨中 37.2x 80 148 1158 4B20，12562 跨跨中 61.44 2000 0.015 0.015 0.992 497 3B16，603C 支座 -108.33 200 0.264 0.313 0.843 1032950.3 4B18，10173 跨跨中 74.04 2000 0.018 0.018 0.991 600 3B16，603%2.019.3027.45%,2.0max67.04523in ytf满足最小配筋率的要求。(2) 斜截面受剪承载力计算m20bm41530h2/N9.1cf 2/N7.tf 2m/N10yvf405.40bhw 107.46kN,ax k247159.12.25. C21B21A Vfc截面满足限制条件kN8.73415207.7.0bhft表 7： 斜截面抗剪箍筋截面位置 )k(V0125.7hfbVsAyvtv实配箍筋 sAv1边支座 A 69.02 按构造配筋 A6-200 0.142B 支座（左）107.46 0.155 A6-150 0.189B 支座（右）96.88 0.106 A6-180 0.157C 支座（左）89.17 0.071 A6-180 0.157C 支座（右）93.42 0.090 A6-180 0.157%145.027.402.)(%157.0823min1 yvtsvsvsv fbnA为 200mm， ，满足构造要求，配筋合理。max6min为d六、中跨主梁计算1、中跨主梁构件尺寸，纵筋 HRB335 级钢筋，箍筋 HPB235 级钢筋，m5020bhC25 混凝土，保护层厚度 25mm，按一类环境设计。次梁按弹性设计法进行计算，跨中截面钢筋不截断，直接伸入支座，作为支座截面的受压钢筋计算，截面尺寸及计算简图如下： 2、荷载与内力计算(1)板传递荷载： kN8.204.15.3210.425.130.5 p板传递荷载引起支座剪力 V1： k08板传递荷载引起跨中弯矩 M1： mk2.314.6.1 (2)主梁及抹灰自重： 5.0.kN/m20502kN/m25.1 33 ）（g 1.71.0）（主梁及抹灰自重引起支座剪力 V2： kN9.12/主梁及抹灰自重引起跨中弯 M2： m7308kN5.8）（(3)次梁传递剪力： kN2.6073k,178.24.20max3)(),max(2121 CBVVp次梁剪力引起的支座剪力 V3: 3N61次梁剪力引起跨中弯矩 M3：mkN4.123k4.20m6kN.30 M(4)跨中总弯矩 M： mkN3.1864.27.308.321 支座总剪力 V： 950k914V3、配筋计算(1)跨中配筋，按 T 型截面设计，双排布置。 m50140m6120m601200 bahah 222 /N/N9./N7.1/N3 yvcty ffff 8.45.0 f1700in2,3in ，ff hblb mkN3.186mkN1.05 )m105.4(7/9).( 201 Mhffc属于第 1 类 T 形截面 39.007.14709.1386max,2201 sfcshbM.s 22201 m.5381/N301407m/. yfcsA实际配筋： 双排 12B25，5891 2 %98.012509%2.19.,ax45.0%,2maxin bhAf syt满足最小配筋率要求(2) 支座配箍，按矩形截面设计。 428.50/14/bhwkN9.510k7.16954059.1025.25.0 Vbhfoc满足截面限制条件 .N3.7.7.0 ft按照构造要求配箍。实际配筋：A8400(3)抗冲切验算，在次梁两边各配 3 根箍筋。04.65782104.3svyAfFm七、 长边跨主梁计算1、构件尺寸，纵筋 HRB335 级钢筋，箍筋 HPB235 级钢筋，m3060bhC25 混凝土，保护层厚度 25mm，按一类环境设计。按弹性设计法进行计算，截面尺寸及计算简图如下：2、荷载计算由板传来的恒载设计值 kN/m0.95.1k/0.5212g由板传来的活载设计值 48N4q主梁自重与抹灰重 kN/m81.4 3.01.202m6/ 15.33）（ ）（g3、内力计算次梁的弯矩及剪力按照结构设计手册 90JG提供的结构力学计算图表进行计算（表中弯矩单位为 kNm,剪力单位为 kN）。 25.0615lc主梁架在柱上，柱宽度不大，引起的差距不大支座计算内力可以不用换算到支座边截面，按轴跨计算表 8： ， )mkN()(2maxlqgM )kN(axlqgV板传递荷载（梯形） 主梁与抹灰自重（均布） 内力组合)()(b)(max)()(maxVM)(maxV10.072 0.092 51.15 0.078 13.51 64.66BM-0.094 -0.106 -62.51 -0.105 -18.18 -80.6920.032 0.073 32.44 0.033 5.71 38.16C-0.071 -0.099 -52.94 -0.080 -13.85 -66.7930.043 0.079 37.82 0.046 7.97 45.79AV0.282 0.328 31.76 0.395 11.40 43.161BV-0.468 -0.481 -49.51 -0.606 -17.49 -67.0020.398 0.462 44.78 0.526 15.18 59.961C-0.352 -0.442 -41.28 -0.474 -13.68 -54.962V0.375 0.456 43.23 0.500 14.43 57.664、配筋计算(1)正截面受弯承载力计算主梁跨中截面按 T 形截面计算：m105630m6030 fhhhb1.8.5/1/hf m752,6in0 nf sbl 22/30/N9. Nfyc mkN6.4,ax k85.612)05(19.1)( 301 Mhbfffc长边跨主梁跨中截面均按第一类 T 形截面计算， 长边跨主梁支座截面按矩形截面计算。先配跨中截面钢筋，将跨中钢筋伸入支座，作为支座截面受压钢筋，对支座截面按双筋截面设计，求出受拉钢筋面积比较支座截面单筋设计和双筋设计各所需的钢筋面积，取其中的较小值，各参数见表 9。（1.1）B 支座截面钢筋计算跨中截面实配钢筋如下所示：1 跨跨中 ； 2m461sA对于 B 支座截面，按双筋截面设计，将 1 跨跨中截面钢筋伸入支座，作为 B支座截面的受压钢筋；其锚固长度 m370162.407.7.0. dfltya梁底： 5m/N33216502 hfay， k1.3)417(60)(0 hAfMsy 8.2k.5k9.81 B梁顶： 560/N3m652 hfay， 39.7.509.127max,2601 scsbhf m47068.527)0.1(.)(5. 00 ahss ， 按 式近 似 取 as0 ssyAahfM计 算(2260 m5473)53(9.8)( hfMAysB 支座截面按单筋截面配筋，梁顶受拉钢筋 3B16, =603sA2（1.2）C 支座截面钢筋计算，按单筋矩形截面计算。表 9：正截面抗弯钢筋（跨中截面 ，支座截面 ）m35am65a截面位置 )mkN(M(fb201bhfcSs1)2(.0s)(20hfMAsy实配钢筋( )21 跨跨中 64.66 1000 0.017 0.017 0.991 385 3B14，461B 支座 -80.69 300 0.079 0.082 0.959 524 3B16，6032 跨跨中 38.16 1000 0.010 0.010 0.995 226 2B16，402C 支座 -66.79 300 0.065 0.068 0.966 431 3B14，4613 跨跨中 45.79 1000 0.012 0.012 0.994 272 2B16，402%.019.307.45%,2.0max2.0634in ytf满足最小配筋率的要求。(2) 斜截面受剪承载力计算m30bm5360h2/N9.1cf 2/N7.1tf 2m/N10yvf48.305bhw kN0.76,ax k5.47309.12.2.0 C21B21A Vfc截面满足限制条件kN68.14253027.17.0bhft表 10： 斜截面抗剪箍筋截面位置 )kN(V0125.7hfbVsAyvtv实配箍筋边支座 A 43.16 按构造配筋 A6-350B 支座（左） -67.00 按构造配筋 A6-350B 支座（右） 59.96 按构造配筋 A6-350C 支座（左） -56.96 按构造配筋 A6-350C 支座（右） 57.66 按构造配筋 A6-350八、 短边跨主梁计算1、构件尺寸，纵筋 HRB335 级钢筋，箍筋 HPB235 级钢筋，m3060bhC25 混凝土，保护层厚度 25mm，按一类环境设计。按弹性设计法进行计算，截面尺寸及计算简图如下：2、荷载计算(1)板传递荷载：恒载： kN1082.45.1320.51 g活载： .4q(2)主梁及抹灰自重： m3.01.k/20m3.1.06kN/m25.1 332 ）（g N8.4.0）（(3)次梁传递剪力：由板传来的恒载设计值 kN/0.18.3k/0.5212g由板传来的活载设计值 m64q次梁自重与抹灰重 kN/m32. 2.01.021.45/ 0.5.1332）（ ）（g表 11：恒载引起的支座剪力 )kN(maxlqgV板传递荷载（梯形） 次梁与抹灰自重（均布） 内力组合)(a)(bmax)(amaxVmaxAV0.282 0 30.46 0.395 5.50 35.96表 12：活载引起的支座剪力 )kN(maxlqgV板传递荷载（梯形） 次梁与抹灰自重（均布） 内力组合)(a)(bmax)(amaxVmaxAV0 0.328 33.06 0 0 33.06恒载引起的支座剪力： ；活载引起的支座剪力：kN96.351V kN6.323、内力计算短跨主梁的弯矩及剪力按照结构设计手册 90JG提供的结构力学计算图表进行计算（表中弯矩单位为 kNm,剪力单位为 kN），按两跨连续梁计算。主梁架在柱上，柱宽度不大，引起的差距不大支座计算内力可以不用换算到支座边截面，按轴跨计算表 13：板传递荷载（三角形） kN/m0.18gk/8.16q)(a)(b)(axVM1M0.029 0.046 46.61B-0.0665 -0.0665 -83.31AV0.184 0.200 40.03B-0.316 -0.316 -65.98表 14：次梁传递剪力（集中力） kN96.351Vk06.32V)(a)(b)(maxM1M0.156 0.203 73.93B-0.188 -0.188 -77.85AV0.312 0.406 24.64B-0.688 -0.688 -47.49表 15:主梁及抹灰自重（均布） kN/m32.g内力组合)(a)(axmVM)(maxVM1M0.070 5.85 126.38B-0.125 -10.44