建环专业毕业设计计算书

1. 工程概况 黑龙江省某市兴建六层商店住宅，建筑面积 6000 平方米左右，拟建房屋所在地震动 参数 ， ，基本雪压 ，基本风压 ，地08.max40.Tg -20m6KN.S-20m4KN. 面粗糙度为 B 类。 地质资料见表 1。 表 1 地质资料 编号 土 质 土层深 度（m） )KN(-3(%)e LI)kpa(Es )kpa(f 1 人工填土 1 15 2 粉质粘土 5 18.8 53 0.93 0.35 10 190 3 粘 土 10 18.5 24.2 0.82 0.40 12 210 2. 结构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其 标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图纸。主体结构共 6 层，层高 12 层为 3.6m，36 层为 3m。 填充墙采用陶粒空心砌块砌筑：外墙 490mm；内墙 240mm。窗户均采用铝合金窗，门 采用钢门和木门。 楼盖及屋面均采用现浇钢筋砼结构，楼板厚度取 100mm，梁截面高度按跨度的 估算，尺寸见表 2，砼强度采用 。1/82 )m43N.1f,3K.14f(C-2t-2c30 屋面采用彩钢板屋面。 表 2 梁截面尺寸（mm） 层次 混凝土强度等级 横梁 )hb(纵梁 )hb(次梁 )hb(61 30C503603503 柱截面尺寸可根据式 估算。因为抗震烈度为 7 度，总高度 ，查表cNfAc m 可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值 ；各层的重力荷载代表值近8.0N 似取 12 ，由图 2.2 可知边柱及中柱的负载面积分别为 和 。-2mKN 29.725.47 由公式可得第一层柱截面面积为 - 2 - 边柱 2 3c 78m14.8029.731A 中柱 2 3c 40.5.2 如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为 和 。根据上述计算结7638 果并综合考虑其它因素，本设计框架柱截面尺寸取值均为 ，构造柱取70m 。40m 基础采用柱下独立基础，基础埋深标高-1.95m，承台高度取 800mm。框架结构计算简 图如图 1 所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底， 层柱高度63 即为层高，取 3.0m；底层柱高度从基础顶面取至一层板底，取 4.9m。5.0m5.8 7.2m3.0m72493.04=12m3.6 图 1.框架结构计算简图 3. 重力荷载计算 3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值 屋面（上人）： 彩钢板波形瓦 0.12 -2mKN 20 厚水泥砂浆找平层 -40.2.0 黑龙江八一农垦大学毕业设计 - 3 - 150 厚水泥蛭石保温层 -2m75KN.01.5 100 厚钢筋混凝土板 -2 20 厚石灰砂浆 -2437 合计 4.11 -KN 15 层楼面： 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 -2m 120 厚钢筋混凝土板 -5.10.2 V 型轻钢龙骨吊顶或 20 厚水泥砂浆 0.34 -2KN 合计 3.39 -2- 3.2 屋面及楼面可变荷载标准值 上人屋面均布荷载标准值 2.0 -2mKN 楼面活荷载标准值 2.0 - 屋面雪荷载标准值 20rk 6.0.1S 3.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、 门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载了。具体计算过程从略，计算结果见表 3。 表 3 梁、柱重力荷载标准值 层 次 构件 )m( bh)KN(3- )mKN(g1-(li n )KN( Gi )(i 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 4.3 16 270.934 次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 10.1 10 397.738 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 6.5 30 921.375 柱 0.7 0.7 25 1.05 12.863 4.9 48 3025.38 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.1 16 321.341 1 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.3 15 163.013 5099.779 - 4 - 续表 3 注:1)表中 为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数； 表示单位长度构件重力荷载；n 为构件数量。g 2）梁长度取净长；柱高取层高。 外墙为 490 厚陶粒空心砌块（5 ） ，外墙面贴瓷砖（0.5 ） ，内墙面为-2mKN -2mKN 20mm 厚抹灰，则外墙单位墙面 重力荷载为： ；-291.802.1749.5.0 内墙为 240 厚陶粒空心砌块，两侧均为 20mm 厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为： 1 。-2mKN.4.2. 木门单位面积重力荷载为 ； -0 铝合金窗单位面积重力荷载取 ；-2. 钢铁门单位面积重力荷载为 。-4KN 3.4 重力荷载代表值（见图 4） 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，为计算单元范围内的各楼层楼面上的重力 荷载代表值及上下各半层的墙柱等重量。计算时，各可变荷载的组合按规定采用，屋面 上的可变荷载均取雪荷载，具体过程略，计算简图见图 2。 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.1 16 321.341 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 6.5 30 921.375 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.3 15 163.013 次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 10.1 10 397.738 2 柱 0.7 0.7 25 1.05 12.863 3.6 48 2222.73 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 4.3 16 270.934 横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 5.1 16 321.341 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 6.5 30 921.375 纵梁 0.3 0.6 25 1.05 4.725 2.3 15 163.013 次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 10.1 10 397.738 63 柱 0.7 0.7 25 1.05 12.863 3.0 48 1852272 3926.673 黑龙江八一农垦大学毕业设计 - 5 - 303064925G1.43KN827G415.KN6789图 2 4. 横向框架侧移刚度计算 横梁线刚度 计算过程见表 4；柱线刚度 计算见表 5。bi ci 表 4 横梁线刚度 计算表b 类别 层次 )mN( E2-c )(h)m(I40(L)mN/IE0c)(L/I5.10c)mN(/I2E0c AB 6140 .35391025. 5000 10 .871083.1075. BC 4 .09. 5800 10 .61042.102. 表 5 柱线刚度 计算表ci 层次 )m(hc )mN(E2-c )m(hb)(I4c )mN(h/IEcC 1 4900 410.37010.2102.5 2 3600 6763 3000 4. 10. 10. - 6 - 柱的侧移刚度 D 值按下式计算： 。根据梁柱线刚度比 的不同，柱可分2ch1iDK 为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及楼、电梯间柱等，计算结果分别见表 6、 表 7、表 8。 表 6 中框架柱侧移刚度 D 值 )mN(-1 边柱（30 根） 中柱（ 15 根）层 次 Kci1Kci2i D 1 0.230 0.327 20022 0.570 0.416 25471 982725 2 0.157 0.073 11271 0.419 0.173 26711 738795 36 0.131 0.062 16541 0.349 0.149 39753 1092525 表 7 边框架柱侧移刚度 D 值 )mN(-1 A-1，A-2,E-1,E-17 B-1，B-17层 次 Kci1Kci2i D 1 0.230 0.327 20022 0.427 0.382 23390 126868 2 0.169 0.078 112043 0.314 0.136 20998 90168 36 0.141 0.066 17609 0.262 0.593 15821 102078 将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度 ，见表iD 8。 由表 8 可见， ，故该框架为横向规则框架。0.7138961053/2D/21 表 8 横向框架层间侧移刚度 D 值 )m/N( 层 次 1 2 3 4 5 6iD 1109593 828963 1194603 1194603 1194603 1194603 5. 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 5.1.1 横向自振周期计算 结构顶点的假想位移计算见表 9。 黑龙江八一农垦大学毕业设计 - 7 - 表 9 结构顶点的假想位移计算 层 次 )KN(Gi )(ViG)m/N(Di)(i)m(i 6 7484.951 7484.951 1194603 6.266 187.269 5 10151.427 17636.378 1194603 14.763 181.003 4 10151.427 27787.805 1194603 23.261 166.24 3 10151.427 37939.232 1194603 31.759 142.979 2 9943.198 47882.43 828963 57.762 111.22 1 11434.143 59316.573 1109593 53.458 53.458 结构基本自震周期 ，其中 T的量纲为 m，取 ，则T17. 7.0T 52S.0830.T1 5.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算 本方案结构高度小于 40m，质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可 用底部剪力法计算水平地震作用。因为是多质点结构，所以 KN09.415 951.7483105.2943.8.8G.0ieq ）（ 设防烈度按 7 度考虑，场地特征周期分区为二区，场地土为类，查表得： 特征周期 Tg=0.40s 水平地震影响系数最大值 08.max 0723.8.52.049.max9.01 KN.6451.73GFeqEK 因为 ，所以不应考虑顶部附加水平地震作用。S.T6.4.T.g 各质点的水平地震作用： n1jjiEKnn1jjii HG68.459FHGF - 8 - 表 10 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次 Hi（m） Gi（KN） GiHi（KN） jiFi（KN） Vi （KN） 6 20.5 7484.951 153441.496 0.209 761 761 5 17.5 10151.427 176649.973 0.24 874.872 1635.872 4 14.5 10151.427 147195.692 0.2 729.06 2364.932 3 11.5 10151.427 116741.411 0.159 579.603 2944.535 2 8.5 9943.198 84517.183 0.115 419.209 3363.744 1 4.9 11434.143 56027.3 0.076 277.043 3640.787 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如下图 3。V65V43V21F65F43F21 （a）纵向水平地震作用分布 （b）层间剪力分布 图 3 纵向水平地震作用及层间剪力分布图 5.1.3 水平地震作用下的位移验算 水平地震作用下框架结构的层间位移 和顶点位移 按下式计算ii 和 ，各层的层间弹性位移角s1jijiiD/V）（ kn1k）（ ，计算结果如表 11。ieh/ 黑龙江八一农垦大学毕业设计 - 9 - 表 11 横向水平地震作用下的位移验算 层 次 ）（ KNVi )m/(Di)(i)m(i ）（hi ieh 6 761 1194603 0.64 13.79 3000 0.213 310 5 1635.872 1194603 1.37 13.15 3000 0.457 4 2364.932 1194603 1.98 11.78 3000 0.66 3 3 2944.535 1194603 2.46 9.8 3000 0.082 10 2 3363.744 828963 4.06 7.34 3600 1.127 3 1 3640.787 1109593 3.28 3.28 4900 0.67 由表可见，最大层间弹性位移角发生在第 2 层，其值 1.127 1/550,满足要求,310 其中 是由弹性层间位移角限值查得。50/h 5.1.4 水平地震作用下框架内力计算 以 4 轴线框架内力计算，其余框架计算从略。 框架柱端剪力及弯矩按式 ； is1jjijijVD yhVMijijbhyMijuij）（ 各柱反弯点高度比 本例中底层柱需考虑修正值 y2，第二层柱需321ny 考虑修正值 y1和 y3，其余柱均无修正。计算结果见表 12。 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按式 ； )M(iuijbj,1irlbl )M(iuijbj,irlbr ； LV21 knikrbli )V(N 计算结果见表 12。 10 表 12 各层柱端弯矩及剪力计算 边 柱 中 柱层 次 hi /m Vi /kN D ij Nm D i1 Vi1 k y biM1ui1Di2 Vi2 k y biM2ui2 6 3.0 761 1194603 16541 10.54 0.130 0.1 3.162 28.46 39753 25.32 0.149 0.050 3.8 72.16 5 3.0 1635.87 1194603 16541 22.65 0.131 0.15 10.19 57.76 39753 54.44 0.149 0.1 16.33 146.99 4 3.0 2364.93 1194603 16541 32.75 0.131 0.2 19.65 78.6 39753 78.7 0.149 0.25 59.03 177.08 3 3.0 2944.53 1194603 16541 40.77 0.131 0.35 14.27 79.5 39753 97.99 0.149 0.35 102.89 191.08 2 3.6 3363.74 828963 11271 45.74 0.157 0.6 98.8 54.89 26711 108.39 0.173 0.53 206.81 183.4 1 4.9 3640.79 1109593 20022 65.7 0.23 0.95 305.83 16.1 25471 83.58 0.416 0.9 368.59 40.59 注:表中 M 的量纲为 kNm,V 量纲为 kN 黑龙江八一农垦大学毕业设计 11 表 13 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 边梁 边梁 柱轴力层 次 lbMrbL Vb lbMrbL Vb 边柱 N 中柱 N1 6 28.46 38.76 5.0 13.44 38.76 28.46 5.8 11.59 -13.44 -1.85 5 60.882 80.21 5.0 28.22 80.21 60.882 5.8 24.33 -41.66 -5.74 4 88.79 103.88 5.0 38.53 103.88 88.79 5.8 33.21 -80.19 -0.42 3 99.15 134.33 5.0 46.7 134.33 99.15 5.8 40.26 -126.89 -6.86 2 69.16 152.29 5.0 44.29 152.29 69.16 5.8 38.18 -171.18 -12.97 1 114.9 133.09 5.0 49.6 133.07 114.9 5.8 42.76 -220.78 -19.81 注:1)柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力,对应的右侧两根柱为压力。 2）表中单位为 kNm，V 单位 N，l 的单位为 m。 水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如下图所示： 13.4283.5467.2946 -20.781-.8901-4638.7602113.84152.930714.9619.587960.824630588427163128.57821497908340068368593.41.5982243.53.1467402.293814642.76-416-891-7820.-576-6.-9-198 （a）框架弯矩图 （b）梁端剪力及柱轴力图 图 4 左地震作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图 12 5.2 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算 5.2.1 风荷载标准值 风荷载标准值按式 ，基本风压 w0=0.40KN/m2。由荷载规范查得ozsk （迎风面）和 （背风面） ，B 类地区，H/B=23.5/87=0.27，查表得： 脉8.0s5.0s 动影响系数 =0.42. T 1=0.52S W0T12=0.11KNS2/m2. 查表得脉动增大系数 =1.23。 H42.03izzz 仍取图 4 轴线横向框架，其负载宽度 7.2m，沿房屋高度分布风荷载标准值 sz0.4572q() 根据各楼层标高处高度 Hi查取 ， 沿房屋高度的分布见表 14。 沿房屋高度的)(q )z(q 分布见图 5（a） 。 表 14 沿房屋高度分布风荷载标准值 层次 Hi（m） Hi（m） zz)m/KN(q1 )/(zq2 6 23.5 1.00 1.33 1.388 4.785 2.991 5 17.5 0.745 1.195 1.322 4.095 2.56 4 14.5 0.617 1.126 1.283 3.745 2.34 3 11.5 0.489 1.024 1.242 3.354 2.097 2 8.5 0.362 1.187 1.187 2.077 1.923 1 4.9 0.209 1.108 1.108 2.872 1.795 荷载规范规定，对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的房屋结构，应采用风振 系数 来考虑风压脉动的影响，本例房屋高度 H=23.5mrRE VrRErRE 0.14 四肢 10100(2.01) 四肢 8150(0.447) 1 BrC 134.95 570.57 VrRE0.09 四肢10100(2.01) 四肢8150(0.447) AB 跨： KN97.3846503.12.0bhf2.0KN59.16VcRE 故截面满足要求。 梁端加密区箍筋取 4 肢 10100，箍筋用 HPB235 级钢筋（ ）2yvm/10fKN59.62147.38 4652.400hSA25f.1bh4f.0svy0t 加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 4 肢 8150，箍筋设置满足要求。 BC 跨： 97.38bhf2.0KN37.189V0cRE 故截面满足要求。 KN.14.68SA25f.bh4f.00svy0t 加密区长度取 0.85m，非加密区箍筋取 4 肢 8150，箍筋设置满足要求。 7.2 框架柱 黑龙江八一农垦大学毕业设计 45 7.2.1 剪跨比和轴压比验算 表 31 柱的剪跨比和轴压比验算 柱 号 层次 B、H （mm） Fc （N/mm 2 ） Mc （KN.m） Vc （KN） N （KN） 0ch MbfNc 700 6014.3 435.961 81.379 2433.864 8.12 0.3472 0.0482 0.4552 0.0612 0.3672 0.0515,故应考虑偏心矩增大系数 。29.14.60214)(/140.,5 0.1(.78.108329021021 hLehLNAfic取 ）取 此2230 20 300 514.60)46(3703.14308.518.9.6418.209)(5. 518.0.67.148989.2.2. mahfbfNeAfx mahesycSs bcsi 为 大 偏 心 受 压 情 况 。对 称 配 筋 内力组合是非地震作用下的组合情况，且水平荷载等效，故不必进行调整。 故 为 小 偏 心 受 压mh19800m8.7.492.1ei 3.472/7491a/hsi KNbfc 219.34605.KN.50 黑龙江八一农垦大学毕业设计 47 故按构造配筋，且应满足 ，单侧配筋率 ，故%8.0min%2.0mins2min 972.0bhAss 选 ，总配筋率 。)156(204s 8.607153s 7.2.3 柱斜截面受剪承载力计算 以第一层柱为例进行计算，有前可知，上柱柱端弯矩设计值 m6.32KN9Mtc 对二级抗震等级，柱底弯矩设计值 83.107.5.1bc 则框架柱的剪力设计值 KN2.142.4896.H2.Vn bc ，满足要求。.05.703.148530cRE bhf ).3(.6.0 取VMC 其中 取较大的柱下端值，而且 不应考虑， 相应的轴力c cV, cV与RE KNbhfKNc 9.2160/703.143.9.2453 32 取 N.160 060219.2165.743.05.12485.0 .0 hfVSAyvtREsv 故该层柱应按构造配置箍筋。 柱端加密区的箍筋选用 4 肢 。一层柱底轴压比 ,查表得柱箍筋最小794.n 配箍率特征值 ，则最小体积配箍率：051.V %715.02/.1./sin yvcvvf 48 581.0681075.icorvslAeS 取 ，则 ，根据构造要求，取加密区箍筋为 ，加25.78,10msvmS.3 104 密区位置及长度按规范要求确定。 非加密区还应满足 ，故箍筋取 ，各层柱箍筋计算结果见d2012014 表 32。 表 32 框架柱箍筋数量表 实配箍筋 %)(v柱 号 层 次 )KN( VRE)(2.00bhfc)(KN)(3.Afc)(mSsvcyvf 加密区 非加密区 6 65.6 1321.32 274.64 2102.1 00.442 410100 410200A 柱 1 94.63 1321.32 2209.718 2102.1 0.475 410100 410200 6 67.68 1543.08 356.276 2102.1 0.442 410100 410200B 柱 1 105.57 1321.32 3067.42 2102.1 00.581 410100 410200 6 67.631 1321.32 299.22 2102.1 0.442 410100 410200C 柱 1 157.28 1543.08 2339.029 2102.1 0.608 410100 410200 7.3 框架梁柱节点核芯区截面抗震验算 以一层节点为例，由节点两侧梁的弯矩承载力计算节点核芯区的剪力设计值。因节 点两侧梁不等高，故计算时取梁的平均高度 ，mhb50260mhb512640 二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值 V；应按下式公式确定： )1(00bcssbjj hHahMV 为柱的计算高度，可采用节点上、下柱反弯点之间的距离。cHmc 74.60.945.63 （左震）KNMb 2178 剪力设计值 黑龙江八一农垦大学毕业设计 49 KNVj 35.16)50471(351067.42. 因 ，故取 ， ， 则mbc0/ mhbcjhj75.1j KNVKNf jjcjRE 35.1658.3709)0.4()3.( 2 满足要求。 节点核芯区的承载力按式 计算，其中 N)30.1.( 0jRE sbsvjcjjjt ahAfhbf 取二层柱底轴力 和 二者中的较小者，KN79.254 KNAfc 5.73.45.02 故取 。设节点区配箍为 则N.910 KNVKN ahfbhbfj sbsvjcjjjt 35.1690.163 )1035.78421079.254.1074.5(8 )31 32jRE 故承载力满足要求。 .基础设计 采用柱下独立基础，根据要求，基础埋深标高取-1.95m，承台高度标高取-1.6m，地 质条件见表 1.1。 .1 地基承载力计算及基础底面积确定 根据所给地质条件查得基础宽度和深度修正系数 ， 。先不考虑对地基0b.1d 宽度进行修正，地基承载力特征值由 计算，而土的加权平均重度)5.(fmdak ，所以3/85.169./)508.15( KNm kpfa 41.2)072(9 基础平均埋深 d./).4( .1.1 柱 以柱为例进行计算，中心荷载作用下基底面积 A 按下式计算 50 2k0 38.1075.243.216FAmdfGa 由于偏心距不大，所以基础底面可按 20%增大。 故 取1220.812 确定基础底的长度 L 和宽度 b 由 L/b=1.22.0 可取 L=4m ，b=3m 地基承载力特征值最终修正值： aamdbak KPff 43.21)5.0()3( 基础上方回填土重 NAGk72 偏心距 即满足 。60.)56./(46.9)F/(MeKK l0minP 基底压力 kpaleAPkkk 12.945)1(.213minax 最大基底压力 afp.2.19ax 最小基底压力 满足要求，所以该截面符合要求。0minkk A 柱设计值： 7.36axM83.12M 98125N469N 4.V5.7V 基底压力 a2a1 KP539.P;K1.91523AGFP mcz 6P.768d 基底附加压力最大值 acz0 8.65.3.-P 沉降计算深度 2m18b4L.52bZnn ）（ 查表得计算厚度 6. .1.2 B 柱 中心荷载作用下基底面积 A 按下式计算 2k0 67.15.2043.2187FAmdfGa 由于偏心距不大，所以基础底面可按 20%增 大。 黑龙江八一农垦大学毕业设计 51 故 220 0m95.167.21A. 确定基础底的长度 L 和宽度 b 由 L/b=1.22.0 可取 L=5m ，b=4m 地基承载力特征值最终修正值： aamdbak KPff 43.21)5.0()3( 基础上方回填土重 NAGk6 偏心距 即满足 。602.)87/(4.)F/(MeKK l0minP 基底压力 kpaleAPkkk 31.7495)1(02451minax 最大基底压力 kpafpaa.67.3.78ax 最小基底压力 满足要求，所以该截面符合要求。102minkk 基底压力 aKP1.25.9.65AGFPamcz 6.3.78d 基底附加压力最大值 acz0 5.80-P 沉降计算深度 m72b4L.52bZnn ）（ 查表得计算厚度 6. .1.3 C 柱 中心荷载作用下基底面积 A 按下式计算 2k0 06.175.2043.2189FAmdfGa 2061 确定基础底的长度 L 和宽度 b 由 L/b=1.22.0 可取 L=5m ，b=3m 地基承载力特征值最终修正值： 基础上方回填土重 KNdAGk5.62 基底压力 a2a1 539KP.0P;041.8109.48FP 52 基底附加压力最大值 acz0 KP39.17.6504.28-P 沉降计算深度 2mbL.5bZnn ）（ 查表得计算厚度 。6m. .2 用规范法计算基础沉降 用规范法计算基础沉降见表 33 .2.1 确定沉降经验系数 A 柱： si1ii1ii0sii0i0s E/)Z(/)Z(P)E/A(P/E 6.0P2.086.7)12.(39.418.672 sa 查 表 得 .2.2 基础最终沉降量 m60Sis B 柱: 5.0P104)E/A(P/E sasiii0s 取 最终沉降量 8.3.5is C 柱: 6.2)/(/ sasii0i0s 取 最终沉降量 .4m9.716Sis .2.3 基础的沉降差 L0283042.9S .2.4 软弱下卧层强度验算 持力层粉质粘土的压缩模量 Es1=10KPa 下层粘土的压缩模量 Es2=10KPa 因此可以认为不存在软弱下卧层。,382.0E/s1 黑龙江八一农垦大学毕业设计 53 表 33 规范法计算基础沉降 柱 号 点号 Zi L/b 2Z/b iiZ1iiZsisi0E18.P iSi inS 0 0 0 1 0 1 4.05 2.7 0.6616 2671.48 2679.48 0.019 50.91 2 5.6 3.73 0.5482 3069.92 390.44 0.016 6.25 3 6.2 4.13 0.5117 3172.54 102.62 0.016 1.64 58.8 0.027 A 4 6.8 1.33 4.53 0.4793 3259.24 86.7 0.016 1.38 60.19 0.023 0 0 0 1 0 1 4.05 2.025 0.7574 3067.47 3067.47 0.016 49.08 2 7.2 3.6 0.5462 3932.64 865.17 0.013 11.25B 3 7.8 1.3 3.9 0.5174 4036.5 103.86 0.013 1.35 61.68 0.02 0 0 0 1 0 1 4.05 2.20 0.7574 3067.47 3067.47 0.017 52.15 2 7.2 3.6 0.5462 3932.64 865.17 0.014 12.11C 3 7.8 1.67 3.9 0.5175 4036.5 103.86 0.014 1.45 65.71 0.022 54 .3 基础高度验算 按照构造要求，采用锥形基础，初步确定基础尺寸如图 基础砼强度采用 C30 下设 100mm 厚强度等级为 C10的素混凝土垫层。 .3.1 A 柱 抗冲切验算：C 柱基础 bh=3m6m， ayacc P30f43MP.1f70mb 由上述两种内力设计值分别求得偏心距 19.038.12576NMe0164 基底净反力： kpalPCE 532.176.3)50.61(5.29.231)6e1(AGFmax 0978in 21 1.30.)29.()()2( mbSbjij 210.mA22 9.69KNfFthpL 21.0.1437.7.2 安全。7.851max Ln FAP 8.3.2 B 柱 15m.06.239NMe01278 基底净反力： kpalPCE 876.15.36)502.1(0.65.39)6e1(AGFmax 292in 1 351)29.0()2( mSbj 黑龙江八一农垦大学毕业设计 55 22 9.062.09mA1145. KNfFthpL 4.5.143.77.02 安全。8.1max Ln FKNAP 8.3.2 C 柱 174m.08.9236Me014N 基底净反力： kpalPCE 786.2105.36)01.(15.6209.28)6e1(AGFmax 9744in 21 3)29.0()2( mSbj22 .6.9AKNfFthpL457.02 安全。9.37.8.1max Ln FP 8.4 基础配筋计算 8.4.1 A 柱 长边方向: 21max /1.9324.1067.4/5.13.067.2 mKNPn 2ax /7.8/.2n mKNbhaPMcnn 38.57).032()7.04(21.93(42max 56 mKNbhaPMcnn 24.5)9.032().4(97.182(42max 长边方向配筋面积 2601max 3850)4(9.18.5.fhAy 选 。67(42ms mKNbhaPMcnn 126.34)7.08().3(24.10.(41)22ax bhacnn 891.267).08()9.3(24.1067.(41)222max 短边方向配筋面积 26max 0783)40(9.13mA 选 。12s 8.4.2 B 柱 长边方向: 21max /19.58227.986.15/0.17.986.52 mKNPn 2ax /6.4/.n mKNbhaPMcnn 48.106)7.42()7.05(219.84)( 02max 黑龙江八一农垦大学毕业设计 57 mKNbhaPMcnn 891.03).42()9.05(67.124(2max 长边方向配筋面积 2601max 58930)4(9.18fhAy 选 。65(42ms mKNbhaPMcnn 173.68).01()7.4(29.1582ax bhacnn 381.72)9.01().4(657.124(2max 短边方向配筋面积 26max 50813)40(9.8mA 选 。56(1022s 8.4.3 C 柱 长边方向: 21max /95.172.786.105/.9786.20 mKNPn 2ax /68.24/2n mKNbhaPMcnn 54.918)7.032()7.05(9.1724(2max 58 mKNbhaPMcnn 174.92).032()9.5(68.241(2max 长边方向配筋面积 2601max 4930)(9.17fhAy 选 。46(42ms mKNbhaPMcnn 68.419)7.0().3(95.17242ax bhacnn 06.49).10()9.3(68.241(2max 短边方向配筋面积 26max 370)4(9.0. mA 选 。325(10s 基础 A.B.C 柱配筋见表 34 所示 表 34 基础配筋表 柱 号 长边方向配筋 短边方向配筋 长边 2mAs短边 2mAs A 104104617 3140 B 26156 5655 C 4617 3925 9.双向板楼板设计 9.1 荷载计算 楼板厚 120mm，楼面活荷载 3.5 ,采用 砼， 级钢筋， 为2/mKN30C235HPB3/012l 黑龙江八一农垦大学毕业设计 59 双向板。纵梁截面取 300 ，横梁截面取 300 。横梁、纵梁、次梁截面尺寸见表6050 2。 活荷设计值： 2/8.12.74gmKN 恒荷设计值： 面层 25 厚水磨石面层 m2/65.0.kn 20 厚水泥砂浆找平层 42 板自重 120 厚钢筋混凝土板 2/.31.mk 底板抹灰 15 厚水泥砂浆 m507n g= 2/4.2.034.625.01kN 荷载总设计值： /9qgmKN2.2 。/45/ 9.2 荷载跨度 计算跨度： 内跨： ， 为轴线间距离。cl0 外跨： ， 为净跨， 为梁宽。bnnlb 9.3 弯矩计算 表 35 板的弯矩计算 区格 A B C D E F01l 3.32 3.9 3.32 3.9 3 32 5.02 5.02 5.82 5.82 5.82 5.0201/l 0.65 0.75 0.6 0.65 0.5 0.6M 9.02 10.77 9.61 12.45 8.73 7.582 4.42 6.66 6.86 6.09 2.91 3.391 -13.46 -16.99 -19.23 -18.57 -11.89 -11.38 60 1M-13.45 -16.99 -19.23 -18.75 -11.89 -11.89 续表 352 -10.032 -13.7 -10.03 -13.84 -8.18 -8.19 -10.032 -13.7 -10.03 -13.84 -8.18 -8.19 9.4 截面设计 截面设计：截面有效高度：选 钢筋作为受力钢筋，则 短跨方向跨中截面801lmdch28150201 方向跨中 02l 932 支座截面处均为 101 。截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值按如下折m 减：B、D、E、F 区格的跨中截面与各支座截面折减 20%； A、C 区格的跨中截面不予折减； 表 36 板的配筋计算 截面 )(0mh)/(mKNM )/(2As配 筋 实配 sA1l 101 9.02 447 108503 A 区格 02 93 4.42 238 53351l 101 10.770.8=8.616 427 503 B 区格 02 93 6.660.8=5.33 287 1083351l 101 9.61 476 503 C 区格 02 93 6.86 370 254021l 101 12.450.8=9.96 494 108503 D 区格 02 93 6.090.8=4.47 262 3351l 101 8.730.8=6.98 346 1258402 E 区格 02 93 2.910.8=2.33 125 0251 跨 中 F 区格 1l101 7.580.8=6.06 301 158335 黑龙江八一农垦大学毕业设计 61 02l93 3.390.8=2.71 135 208251 续表 36 A-B 101 -16.990.8 674 7719 A-C 101 -10.03 498