大体积混凝土工程专项施工方案.doc

四川泰发建筑工程有限责任公司 大体积混凝土工程专项施工方案目 录第一章 编制依据 1第二章 工程概况、特点 1第三章 施工部署 3第四章 施工准备 5第五章 混凝土拌制、供货 5第六章 混凝土浇筑 6第七章 混凝土养护 7第八章 试块留置 8第九章 泵送作业 8第十章 大体积混凝土温度裂缝控制验算及控温 8第十一章 质量保证 18第十二章 安全文明施工 19大体积混凝土工程专项施工方案第一章 编制依据混凝土结构设计规范GB50010-2010高层建筑钢筋混凝土结构设计规程JGJ32010高层建筑筏形与箱形基础技术规范JGJ6-2011地下工程防水技术规范GB501082008混凝土外加剂应用技术规范GB501192003建筑抗震设计规范GB50011-2010纤维混凝土结构技术规程CECS38-2004 四川中颐建筑设计院有限责任公司院提供的施工图第二章 工程概况、特点地下室本工程位于龙泉驿区西河镇阙家村。地下室为框架结构，层数地下二层；均为地下车库及设备房。地下室室内外高差为-9.300m，负一层层高为3.900m，负二层高为5.400m;0.000标高所对应的绝对高层为499.300。地下室地下汽车库防火分类为类，主体结构设计合理使用年限为50年，耐火等级为一级。地下室为抗震设防工程，工程所在地区的抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第三组;建筑场地为类;特征周期值为0.45s;结构阻尼比为0.05。地下室建筑结构的安全等级为二级，建筑抗震设防类别为标准设防类，地基基础设计等级为:高层部分为乙级,其他为丙级。地下室采用钢筋混凝土框架结构，结构抗震等级为三级。（各塔楼对应地下室详各塔楼施工图。）地下室构件防火：本工程建筑耐火等级为一级，建筑物所用材料燃烧性能和耐火极限不应低于相应耐火等级的防火规范要求；地下室底板、外墙及地下室顶板混凝土采用掺WPA纤维抗裂膨胀济的补偿收缩防水混凝土；混凝土抗渗等级为P8。5号楼本工程位于龙泉驿区西河镇阙家村，具体位置见总平面定位图。本工程为框架剪力墙结构。层数地下二层，一单元地上为二十三层;二单元地上为一十八层。其中：地下均为小汽车库，地上一、二层为商业，二层及以上为住宅。地上建筑面积:17960.60，其中居住建筑面积：15475.54，商业建筑面积：2485.06；架空层建筑面积：204.78；建筑基底面积：1782.67。本建筑物室内0.000标高，所对应的绝对标高为499.300。本工程为三类建筑。主体结构设计合理使用年限为50年，耐火等级地下部分为一级地上部分为二级。本工程建筑抗震设防类别为标准设防类，工程所在地区的抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第三组;建筑场地为类;特征周期值为0.45s;结构阻尼比为0.05,框架抗震等级详相应楼层说明。本工程地下2层，地上23/18层，结构高度73.65m/59.15m。0.000为室内地面标高，绝对高程标高为499.300m。本工程建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。地基基础设计等级为乙级。6号楼本工程位于龙泉驿区西河镇阙家村，具体位置见总平面定位图。本工程为框架剪力墙结构。层数地下二层，地上为二十三层。其中：地下均为小汽车库，地上一、二层为商业，二层及以上为住宅。地上建筑面积:9577.30，其中居住建筑面积：9004.93，商业建筑面积：572.37；架空层建筑面积：121.56；建筑基底面积：654.60。本建筑物室内0.000标高，所对应的绝对标高为499.300。本工程为三类建筑。主体结构设计合理使用年限为50年，耐火等级地下部分为一级地上部分为二级。本工程建筑抗震设防类别为标准设防类，工程所在地区的抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第三组;建筑场地为类;特征周期值为0.45s;结构阻尼比为0.05,框架抗震等级详相应楼层说明。本工程地下2层，地上23层，结构高度73.65m。0.000为室内地面标高，绝对高程标高为499.300m。本工程建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。地基基础设计等级为乙级。7号楼本工程位于龙泉驿区西河镇阙家村，具体位置见总平面定位图。本工程为框架剪力墙结构。层数地下二层，地上为一十八层。其中：地下均为小汽车库，地上一、二层为商业，二层及以上为住宅。地上建筑面积:7308.36，其中居住建筑面积：6983.22，商业建筑面积：0；架空层建筑面积：325.14；建筑基底面积：402.10。本建筑物室内0.000标高，所对应的绝对标高为499.300。本工程为三类建筑。主体结构设计合理使用年限为50年，耐火等级地下部分为一级地上部分为二级。本工程建筑抗震设防类别为标准设防类，工程所在地区的抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第三组;建筑场地为类;特征周期值为0.45s;结构阻尼比为0.05,框架抗震等级详相应楼层说明。本工程地下2层，地上18层，结构高度59.15m。0.000为室内地面标高，绝对高程标高为499.300m。本工程建筑结构的安全等级为二级，结构设计使用年限为50年。地基基础设计等级为乙级。第三章 施工部署3.1劳动力（人员）安排 为保证基础底板混凝土的连续浇筑，浇筑时配备两个浇筑小组，具体人员配备如下（其他工种配合）:具体人员配备序号工种名称人员数量主要人员名单备注1现场生产总指挥2人2现场技术总指挥1人3混凝土浇筑队长1人4混凝土浇筑小队长2人5混凝土供货验收2人6浇筑点放料8人7振捣手10人8找平、抹光、压实10人9护模4人10护筋4人11电工2人12泵管移动4人杂工13泵管紧急修理机工4人14商品混凝土厂家配备2人15试验员1人16测温孔布置及施工员2人17现场车辆交通调度1人总人数60人浇筑小组连续进行施工，确保混凝土浇筑一气呵成。在各个施工阶段的施工过程中的间歇时间不得超过30min，以防止混凝土施工冷缝出现。3.2机械、车辆配备 (1) 混凝土输送泵：2台 (2) 每台输送泵需配备搅拌运输车：4台 (3) 共需配备搅拌运输车:8台 (4) 输送泵管：260m3.3技术管理安排3.3.1对混凝土振捣手上岗前进行技术交底，交底目的必须让每位参加大体积混凝土底板浇筑的人员知道：混凝土的浇筑量，浇筑时间，浇筑流水线，浇筑振捣的技术要求，质量要求，各岗位人员的职责，各岗位人员的配合。3.3.2混凝土浇筑过程中安排专人负责混凝土供货验收。（坍落度）并填写浇灌记录。3.3.3项目经理、技术负责人到场参与协调、指挥大体积混凝土浇筑，工长、质检员、技术员深入施工一线，跟踪监督、检查现场的施工状况。3.3.4专人负责大体积混凝土浇筑后的养护、测温工作，发现控制温差超过指标，及时反馈到项目技术部，并采取措施，降低混凝土温升和温降的梯度，降低混凝土中心温度和表面混凝土温度差，降低混凝土表面温度和大气环境温度差。第四章 施工准备4.1技术准备4.1.1编制基础底板大体积混凝土浇筑施工方案，并对班组作业人员交底。4.1.2对大体积混凝土进行温控计算，做好防止混凝土产生裂缝的技术准备措施。4.1.3准备设备及相关的材料。4.2生产准备4.2.1基础底板钢筋隐检合格，预流洞、预埋管、线、加强筋复核无误，墙柱插筋位置正确，固定牢靠。4.2.2基础砖胎模外回填土夯实，局部防止混凝土侧压用木方楞加固。4.2.3在施工作业面铺置操作人员脚手架。4.2.4在底板钢筋马凳腿上刷分层浇筑厚度标志红色漆线。4.2.5备足5支ZN-50型高频振动插入式振捣棒，功率1.5KW，振幅1.2m，振动频率200Hz.4.2.6备好作业面振动棒机连接电源箱及夜间施工电源。4.2.7掌握天气预报，备足遮盖防雨布。4.2.8现场将运输通道清理到位，无障碍物，通知各材料供应商在混凝土浇筑期间不要有车辆入场供货。4.2.9备用养护覆盖材料运到基坑内（一层薄膜，一层草垫）。4.2.10泵车停机点及主要行车通道提前清理干净障碍物。4.2.11备好通讯联系的无线对讲机，确保混凝土浇筑过程的信息畅通。第五章 混凝土拌制、供货5.1供货技术指标本工程地下室底板、外墙及地下室底板混凝土采用掺WPA纤维抗裂膨胀剂的补偿收缩防水混凝土；基础垫层混凝土强度等级为C15，梁板、楼梯混凝土强度等级为C30，独立柱基、筏板、地下室侧壁、外墙、柱混凝土强度为抗渗等级为C35；地下室底板、外墙及地下室顶板混凝土抗渗等级为P8；均采用商混站供应、输送混凝土。5.2混凝土碱含量符合混凝土工程碱集料反应技术管理规定。5.3供货验收在混凝土施工过程中，现场安排一名混凝土坍落度检测人员，查看混凝土强度等级、浇筑部位填写是否正确，并随时抽检混凝土坍落度。若混凝土搅拌质量及工作性能不符合现场的要求，一律退回搅拌站做报废处理。第六章 混凝土浇筑6.1浇筑施工工艺流程混凝土供货验收开机泵送砂浆润管浇筑第一区第一层混凝土振捣作业面推进浇筑第二区第一层混凝土振捣返回混凝土第一区第二层混凝土振捣循环作业混凝土表面第一次赶平、压实、抹光混凝土表面二次赶平、压实、抹光混凝土及时覆盖保温保湿养护混凝土测温监控6.2浇筑方法各个施工阶段采用一次性连续浇捣方案，因筏板厚度最大的1200厚，因此，筏板混凝土采用分段逐层斜面式薄层浇筑，将筏板底板混凝土分三层，每层厚度400mm，并利用混凝土自然流淌形成斜坡式接槎面，详见下图。 混凝土浇筑时应安排有序，振动棒采用梅花布点，要求振捣至混凝土无明显下沉，每次振捣时间以2030s为宜，基本不出现气泡并开始泛浆为准。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径为3040cm。振捣操作要“快插慢拔”，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处”，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。6.2.1外墙底板上500mm处，该部位有固定模板的钢管，有剪力墙定位梯子筋，混凝土下料不能直接将泵送混凝土倾入模板中央，振捣必须慢速、细致的操作。6.2.2积水坑浇筑积水坑的底板混凝土应先下料振捣，高度平集水坑底的上口标高，待坑壁混凝土浇筑时，底部不致返浆，振捣操作应分层振捣，分层厚度0.5cm。积水坑在混凝土浇筑过程中，容易出现井筒移位、跑模的质量病，为防止模板移位，除支模时采用外顶内撑的固定方式支模，一定要注意在井筒模周边对称下料，对称振捣，禁止一侧混凝土一次浇筑到顶。6.2.3剪力墙、柱柱根部应是混凝土下料振捣密实的重点部位，操作工应防止漏振、欠振；在浇筑混凝土的至少前一天用1:3水泥砂浆将墙柱根部的缝隙封堵严实，以免墙柱根部因漏浆后产生烂根现象。6.3钢筋防止移位措施采用定点下料，对称振捣的措施防止混凝土将钢筋推离设计位置。底板上剪力墙及柱插筋采用定位箍控制竖向筋的间距，浇筑现场安排专人看护。6.4泌水处理大体积混凝土浇筑、振捣过程中，容易产生泌水现象，泌水现象严重时，可能影响相应部位的混凝土强度指标。为此必须采取措施，消除和排除泌水。一般情况下上涌的泌水和浮浆会顺着混凝土浇筑坡面下流到坑底。施工中根据施工流水，大部分泌水可排到集水坑和电梯井坑内，然后用潜水泵抽排掉，局部少量泌水采用海绵吸除处理。6.5表面防裂施工技术要点大体积泵送混凝土经振捣后表面水泥浆较厚，容易引起表面裂缝。首先，要求在振捣最上一层混凝土时，控制振捣时间，注意避免表层产生太厚的浮浆层；在浇捣后，必须及时用2m长括尺，将多余浮浆层刮除，按施工员测设的标高控制点，将混凝土表面拍平整。有凹坑的部位必须用混凝土填平，在混凝土收浆接近初凝时，混凝土面进行二次抹光，仔细打抹两遍，既要确保混凝土的平整度，又要把其初期表面的收缩脱水细缝闭合，在混凝土收浆凝固施工期间，除了具体施工人员外，不得在未干硬的混凝土面上随意行走，收浆工作完成的面必须同步及时覆盖表面养护保护层。第七章 混凝土养护混凝土在浇筑完毕后的12h以内，加盖覆盖并洒水保湿养护，养护覆盖采用一层薄膜加一层草垫的方式，现场另备1层塑料薄膜，1层草垫以做保温保湿备用材料。要求薄膜的搭接不得小于150mm，草垫的搭接不小于100mm。墙柱插筋之间狭小空间必须特别注意保温措施，可用条形薄膜加以覆盖后，再加盖草垫，确保墙柱插筋薄弱环节处的保温工作。本项目大体积底板混凝土有P8抗渗要求，并掺加了缓凝剂，浇水养护时间不得少于14d。浇水次数以保持混凝土面经常湿润状态即可，浇水水源采用地下水。混凝土强度达到1.2Mpa之前，不得上料、上机具、上脚手、模板、钢筋、支架等。基础底板保湿养护期间，应加强现场安全放火管理，施工区严禁烟火，确保保温措施自始至终起到养护作用，严禁随意掀开保温草垫。在保温养护期间，因后续工作（如放线等）需要，必须揭开保温层时，只宜局部进行，并且在工作完成后，及时覆盖。当混凝土内外温差和降温速度超过温控指标时，应及时加盖备用塑料薄膜和草垫。第八章 试块留置试块制作必须设标养试块以及同条件养护试块，试块按照超过1000m3，连续供应的大体积混凝土，每200m3制作一组标养试块，抗渗试块每单位工程不得少于2组，同条件一组。具体试块留置方法执行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB8502042002）第7.4.1要求规定。见证试块：混凝土试块有30%为见证试块，浇筑前书面通知监理工程师配合做好见证试块。试块制作后，初期在现场标养室养护23d后，转交实验室标养。标养室温度为203 ，相对湿度为90%以上的环境条件。同条件试块应锁在现场钢筋笼中，放在现场与结构位置同条件养护。第九章 泵送作业9.1泵送程序9.1.1泵机端操作程序试泵泵管内输送水以润管输送砂浆润管打开阀上料开动混凝土泵将混凝土泵入输送管道混凝土泵送到作业点连续作业泵送结束停止喂料停机清洗9.1.2浇筑端操作程序用料斗接浆（试泵期间）正式浇筑，专人指挥放料。9.2泵送操作要求9.2.1泵送前的准备在混凝土泵送前，做好混凝土泵的保养和检查工作，主要有检查混凝土泵液油压箱。第十章 大体积混凝土温度裂缝控制验算及测温10.1裂缝控制计算10.1.1混凝土浇筑前的裂缝控制计算计算原理,(依据) :大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度(包括收缩)应力(二维时),一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算: T=T0+(2/3)T(t)+Ty(t)-Th式中 混凝土的温度(包括收缩)应力 (N/mm2); E(t) 混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2),一般取平均值; 混凝土的线膨胀系数,取1 10-5; T0 混凝土的浇筑入模温度(); T(t) 浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值();混凝土的最大综合温差()绝对值,如为降温取负值;当大体积混凝土基础长期裸露在室外,且未回填土时,T 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值,则表示降温; Ty(t) 混凝土收缩当量温差(); Th 混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温(); S(t) 考虑徐变影响的松弛系数, 一般取0.3-0.5; R 混凝土的外约束系数,当为岩石地基时,R=1;当为可滑动垫层时,R=0,一般土地基取0.25-0.50; c 混凝土的泊松比.计算: 取S(t) = 0.19,R = 1.00, = 1 10-5,c = 0.15. 1) 混凝土3d的弹性模量公式: 计算得:E(3) = 0.71 104 2) 最大综合温差T = 25.10() 最大综合温差T均以负值代入下式计算. 3) 基础混凝土最大降温收缩应力计算公式: 计算得: =0.40(N/mm2) 4) 不同龄期的抗拉强度公式: 计算得:ft(3) = 0.70(N/mm2) 5) 抗裂缝安全度: k=0.70/0.40 = 1.75 1.15，满足抗裂条件10.1.2混凝土浇筑后裂缝控制的施工计算计算原理 :弹性地基基础上大体积混凝土基础或结构各降温阶段综合最大温度收缩拉应力 ,按下式计算: 降温时,混凝土的抗裂安全度应满足下式要求: 式中 (t) 各龄期混凝土基础所承受的温度应力(N/mm2); 混凝土的线膨胀系数,取1 10-5; 混凝土的泊松比, 当为双向受力时,取0.15; Ei(t) 各龄期综合温差的弹性模量(N/mm2); Ti(t) 各龄期综合温差,（）;均以负值代入; Si(t) 各龄期混凝土松弛系数; cosh 双曲余弦函数; 约束状态影响系数,按下式计算: H 大体积混凝土基础式结构的厚度(mm); Cx 地基水平阻力系数(地基水平剪切刚度)(N/mm2); L 基础或结构底板长度(mm); K 抗裂安全度,取1.15; ft 混凝土抗拉强度设计值(N/mm2);计算 : (1) 计算各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差: 取y0 = 3.24 10-4; M1=1.00;M2=1.00;M3=1.00;M4=1.21;M5=1.00; M6=0.93;M7=1.00;M8=1.00;M9=1.00;M10=0.85; 则3d收缩值为: y(3) = y0 M1 M2 . M10(1 - e-0.01 3) = 0.092 10 -4 3d收缩当量温差为: Ty(3) = y(3) / = 0.916（） 同样由计算得: y(6) = 0.180 10-4 Ty(6) = 1.805（） y(9) = 0.267 10-4 Ty(9) = 2.667（） y(12) = 0.350 10-4 Ty(12) = 3.504（） y(15) = 0.432 10-4 Ty(15) = 4.317（） y(18) = 0.511 10-4 Ty(18) = 5.105（） y(21) = 0.587 10-4 Ty(21) = 5.870（） (2) 计算各龄期混凝土综合温差 6d综合温差为: T(6) = T(3) - T(6) + Ty(6) - Ty(3) = 3.39（） 同样由计算得: T(9) = 4.36（） T(12) = 4.34（） T(15) = 3.81（） T(18) = 2.79（） T(21) = 2.57（） (3) 计算各龄期混凝土弹性模量 3d弹性模量: E(3) = Ec ( 1 - e -0.09 3) = 0.71 104 (N/mm2) 同样由计算得: E(6) = 1.25 104 (N/mm2) E(9) = 1.67 104 (N/mm2) E(12) = 1.98 104 (N/mm2) E(15) = 2.22 104 (N/mm2) E(18) = 2.41 104 (N/mm2) E(21) = 2.55 104 (N/mm2) (4) 各龄期混凝土松弛系数 根据实际经验数据荷载持续时间t,按下列数值取用: S(3) = 0.186 S(6) = 0.208 S(9) = 0.214 S(12) = 0.215 S(15) = 0.233 S(18) = 0.252 S(21) = 0.301 (5) 最大拉应力计算 取 = 1.0 10-5 = 0.15 Cx=1.30N/mm2 H=2500mm L=90800mm 根据公式计算各阶段的温差引起的应力 1) 6d (第一阶段): 即第3d 到第6d温差引起的的应力: 由公式： 得： = 2.0382 10-4 再由公式： 得：(6) = 0.104(N/mm2) 同样由计算得： 2) 9d:即第6d到第9d温差引起的应力: (9) = 0.183(N/mm2) 3) 12d:即第9d到第12d温差引起的应力: (12) = 0.217(N/mm2) 4) 15d:即第12d到第15d温差引起的应力: (15) = 0.232(N/mm2) 5) 18d:即第15d到第18d温差引起的应力: (18) = 0.198(N/mm2) 6) 21d:即第18d到第21d温差引起的应力: (21) = 0.231(N/mm2) 7) 总降温产生的最大温度拉应力: max = (6) + (9) + (12) + (15) + (18) + (21) = 1.164(N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值取1.43(N/mm2)则抗裂缝安全度: K = 1.430/1.164 = 1.2281.15,满足抗裂条件混凝土浇筑后,根据实测温度值和绘制的温度升降曲线,分别计算各降的混凝土温度收缩拉应力,如其累计总拉应力不超过同龄期的混凝土抗拉强度,则表示采取的防裂措施能有效控制预防裂缝的出现，如超过该阶段时的抗拉强度，则应采取加强养护、保温（覆盖草垫）等措施，使其缓慢降温和收缩，以控制裂缝的出现。若降温速度超过规定范围，及时采取保温措施，加盖草垫，并采用蓄水养护，蓄水深度为300mm。10.1.3自约束裂缝控制计算计算书混凝土拌合温度：Tc=CiTiWi/CiWi Ci - 混凝土组成材料比热（kJ/(kgK)），C水=4.2，C水泥=C砂=C石=0.84； Ti - 混凝土组成材料温度（C），T水=20，T水泥=15，T砂=10，T石=10； Wi - 混凝土组成材料重量（kg），W水=10，W水泥=5，W砂=30，W石=50；Tc=CiTiWi/CiWi=(4.22010+0.84155+0.841030+0.841050)/(4.210+0.845+0.8430+0.8450)=13.89C；混凝土入模温度：Ti=Tc+(Tq-Tc)(A1+A2+A3) Tc - 混凝土拌合温度（C），Tc=13.89； Tq - 混凝土运输和浇筑时的室外平均温度（C），Tq=30； A1 - 混凝土装、卸、运转温度损失系数，A1=0.5； A2 - 混凝土运输时温度损失系数A2=t，t为运输时间（min），查表，=0.01，t1= 10； A3 - 浇筑过程中温度损失系数A3=0.002t，t为浇筑时间（min），t2=20；Ti=Tc+(Tq-Tc)(A1+A2+A3)=Tc+(Tq-Tc)(A1+t1+0.002t2)= 13.89+(30-13.89)(0.5+0.0110+0.00220)=24.2C；混凝土绝热升温：T(t)=mcQ(1-e-mt)/C mc - 每立方混凝土的水泥用量（kg），mc=275； Q - 每千克水泥水化热量（J/kg），Q=335； C - 混凝土的比热（kJ/(kgK)），C=0.96； - 混凝土质量密度（kg/m3），=2400； m - 与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，m=0.3； t - 混凝土浇筑后计算时的天数（天），t=3；T(t)=mcQ(1-e-mt)/C=275335(1-e-0.33)/(0.962400)=23.728C；混凝土中心温度：Tmax=Ti+T(t) Ti - 混凝土浇筑时的入模温度（C），Ti=24.2； T(t) - 在t龄期时混凝土的绝热温升（C），T(t)=23.728； - 不同的浇筑块厚度、不同龄期时的降温系数，=0.36；Tmax=Ti+T(t)=24.2+23.7280.36=32.742C；混凝土表面温度：Tb(t)=Tq+4h(H-h)T(t)/H2 Tq - 龄期t时，大气平均温度（C），按浇筑后3天计算，Tq=20； H - 混凝土计算厚度（m），H=h+h=35+2.092=37.092； h - 混凝土实际厚度（m），h=35； h - 混凝土虚厚度（m），h=2.330.666/=2.330.666/0.742=2.092； - 模板及保温层的传热系数（W/(m2K)），=1/（i/i+1/23）=1/（0.3/0.23） + 1/23）=0.742； i - 各种保温层材料厚度（m）； i - 各种保温材料导热系数（W/(mK)）； T(t) - 混凝土内部最高温度与外界气温之差（C）T(t)=Tmax-Tq=32.742-20=12.742；Tb(t)=Tq+4h(H-h)T(t)/H2=20+42.092(37.092-2.092)12.742/37.0922=22.71C；由于温差产生的最大拉应力：t=2E(t)T1/(3(1-)E(t) - 混凝土的弹性模量（N/mm2），E(t)=Ec(1-e-0.09t)=31500(1-e-0.093)=7453.546； - 混凝土的热膨胀系数(1/C)，=110-5； T1 - 混凝土内部最高温度与外界气温之差（C）T1=Tmax-Tb(t)=32.742-22.71=10.032； - 混凝土的泊松比，取0.150.20，=0.15；t=2E(t)T1/(3(1-)=27453.546110-510.032/(3(1-0.15)=0.586N/mm2；3d龄期的抗拉强度：ft(t)=0.8ft(lgt)2/3=0.81.43(0.477)2/3=0.699N/mm2；结论：因内部温差引起的拉应力小于该龄期内混凝土的拉抗强度值，所以满足要求。10.1.4裂缝控制技术措施大体积混凝土由于水化热产生的升温较高、降温幅度大、速度块，使混凝土产生较大的温度和收缩应力是导致混凝土产生裂缝的主要原因。施工前应进行计算分析，采取措施控制温度裂缝。10.1.4.1控制内约束温度裂缝的措施(1) 控制混凝土内外温差、表面与外界温差，防止混凝土表面急剧冷却，采用混凝土表面保温措施或蓄水养护措施；(2) 加强混凝土养护，严格控制混凝土升温速度，使混凝土表面覆盖温差小于8-10C。10.1.4.2控制外约束温度裂缝的措施(1) 从采取控制混凝土出机温度、温升、减少温差等方面，以及改善施工操作工艺.(2) 采用低热水泥，如优先选择矿渣硅酸盐水泥；利用混凝土后期强度，用R60或R90替代R28作为设计强度；掺入一定比例的粉煤灰、高效减水剂或缓凝剂等；(3) 掺入膨胀剂，在最初14d潮湿养护中，使混凝土体积微膨胀，补偿混凝土早期失水收缩产生的收缩裂缝； (4) 改善骨料级配，如大体积基础混凝土可掺加15%块石；(5) 采用拌和水掺冰降低水温度，对砂石骨料喷遮阳防晒或凉水冷却，散装水泥提前储备，避免新出厂水泥温度过高等措施，来降低混凝土的出机温度； (6) 合理安排施工工序进行薄层浇捣，均匀上升，以便于散热；(7) 大体积基础混凝土施工，可在基础内埋设冷却水管，使混凝土内外温差小于25C；(8) 合理分缝分块施工，对比较长的结构应设置后浇带；对基岩或老混凝土垫层，在表面铺设50100mm砂垫层，以消除基岩约束和嵌固作用；(9) 适当配置温度钢筋，减少混凝土温度应力；(10)加强混凝土的养护，适当延长养护时间和拆模时间，使混凝土表面缓慢冷却。10.1.5养护材料选用理论计算大体积混凝土养护是个突出问题，养护不足，容易产生裂缝或温差裂缝。养护的目的是缩小混凝土内外温差，途径有两条：一是减少混凝土与外界热交换、即使已将浇筑的混凝土封闭；以减少内外温差，在小温差条件下，使混凝土得以硬化。降低混凝土内部温度。本工程采用混凝土封闭保温养护。封闭的目的是使已浇筑得混凝土部直接暴露在大气中，而是在封闭的空间内，以较小的温差自行固结硬化。该温度差一般为25。在此条件下，混凝土一般部会产生温差裂缝，创造此条件须考虑两个因素；即保温材料多厚？如何覆盖？（1）保温材料厚度计算1）混凝土的最高温升Tmax()Tmzx=To+W/10+F/50式中To 混凝土浇灌温度，W 单位水泥用量，（kg/m3）F 单位磨细粉煤灰掺量，kg/m3Tmzx=33+34+1.6=68.62）保温材料厚度=0.3H1（Ta-Tb）/2（Tmax-Ta）k式中H底板厚度；1覆盖草垫材料导热系数（取值0.08）；2混凝土导热系数2.3；Ta= Tmax T（T为温差）；Tb施工时日平均气温；K传热系数修正值1.5。Ta=43.6=0.31.60.08（43.6-27）/ 2.3（68.6-43.6）1.5=0.007m（2）保温材料的铺设以上面计算结果与依据，将保温草垫在混凝土的外露面，草甸下盖以塑料薄膜，薄膜间与草垫间应互相搭接，确保混凝土无外露部位，以保温，混凝土浇筑后必须测量实测内外温差，以指导养护工作，若中心温度