土木工程毕业设计（论文）-南方某城市办公楼设计.doc

毕业设计论文（计算书）第一章 工程概况全套图纸加扣3012250582 一、设计资料：建设地点：南方某城市。场地面积：长宽=10075m，建筑平面设计可不考虑场地周边影响。总建筑面积：300010%平方米。最高气温：41。最低气温：-8。主导风向：夏季东南风，冬季西北风。基本风压：0.35KN/m2。基本雪压：0.5 KN/m2。最大降雨量：60mm/h。场地地震效应：建筑物所在地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05m/ s2,设计地震分组为第一组，拟建场地土类型中软场地土，类建筑场地。地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物。自上而下土层分布情况为：1、填土（Qml）,褐黄色，松散，湿，以粘性土为主，局部含快石和植物根系，层厚1m，不宜作为拟建建筑物的基础持力层。2、粉质黏土（Qal+pl）, 褐黄色，可塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，层厚1m，fak=200kPa，ES=7.7Mpa。3、粉质黏土（Qal+pl）, 褐黄色，硬塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，该层未穿透，fak=200kPa，ES=7.7Mpa。场地土15m深度范围内无液化土层。构造：1、地面：卫生间采用98ZJ001地43，其余采用98ZJ001地10。楼面：卫生间采用98ZJ001楼25，其余采用98ZJ001楼6。屋面：采用98ZJ001屋15。外墙：采用98ZJ001外墙13。内墙：采用98ZJ001内墙7。顶棚：采用98ZJ001顶3。2、墙体材料：框架填充墙采用加气混凝土砌块，0.000以下墙体采用灰砂砖。第二章 结构选型1、 结构体系的选择：结构上采用框架结构，柱网布置整齐有规律。整个结构选用框架承重结构体系，建筑物所有的荷载由板传到框架梁，再由框架梁传递到框架柱，最后到基础，墙体不承受重量。框架的结构形式也是为了大空间的设计。框架结构是由柱和梁连接而成的。梁柱连接处一般为刚性结点。柱支座一般为固定支座。框架梁宜拉通对齐，框架柱宜上、下对中，梁柱轴线宜在同一竖向平面内。有时由于使用功能的要求框架结构了做成抽梁、抽柱、内收、外挑等。框架梁柱一般都为矩形或正方形，但有时为了建筑美观需要也可设计成其他各种形状。由于梁、柱截面有限，侧向刚度小，在水平荷载作用下侧移大，故框架结构一般称为柔性结构。其高度不宜超过1520层，地震区不宜超过7层。框架结构实为空间结构，由横向框架和纵向框架组成。一般把主要承受楼板荷载的框架称为主框架。根据楼板的布置方式，可分为下列三种承重方案：横向承重框架方案、纵向承重框架方案、纵横向承重框架方案。2、 结构布置：楼梯、卫生间及楼（屋）面均为现浇板。3、 基础方案的选择：基础选用阶梯型柱下独基，梁柱为现浇。基础的埋置深度为2m。第三章 结构布置第一节 荷载计算一、本建筑需用材料自重取值（一）、常用材料恒载标准值1、钢筋砼 25KN/m3 2、普通砖砌体 19KN/m3 3、砼空心小砌块砌体 12KN/m34、水泥砂浆 20KN/m35、混合砂浆 17KN /m36、楼地板砖 0.55KN/ 7、板底抹灰刷白（15厚） 0.30KN/ 8、砼小砌块墙（双面抹灰200厚） 3.1 KN/m2 9、普通砖墙（双面抹灰240厚） 5.24 KN/m210、铝合金窗 0.35KN/11、木门 0.2KN/（二）、 常用活载标准值 1、除会议室、资料室、档案室、为q = 2.5KN/ 外，其余办公室均为q = 2.0KN/ 2、楼梯、走廊均取2.5 KN/3、厕所2.0 KN/4、上人屋面取 q = 2.0KN/ 二、屋面及楼面荷载计算1、屋面永久荷载标准值（上人）：屋面自重 3.02100厚钢筋混凝土板 0.1025=2.5KN/ m215厚板底抹灰 0.01520=0.30KN/合计 5.82 KN/2、楼面永久荷载标准值 ： 地板砖 0.55kN/m2100厚钢筋混凝土板 0.1025=2.5KN/ m2 15厚板底抹灰 0.01520= 0.30 KN/合计 3.35 KN/m2第二节 梁柱截面估算一、梁截面估算1、框架主梁截面估算公式：，且b 200当 h 800时，b = 300；当 h 1000时，b = 350。=，取h=500；=，取b=250。取梁截面为：250500；各梁布置详见结构平面布置图。2、 框架次梁或连系梁截面估算公式：框架次梁或连梁，其中次梁的最小截面尺寸为 h300、b150。次梁：=，取h=400；=，取b=200。取次梁截面尺寸为：200400。主要采用的梁宽有200，250，主要采用的梁高有400，500。当为满足建筑需要，梁可以取其他宽度。各梁布置详见结构平面布置图。2、 悬臂梁截面估算公式：悬臂梁宽度b跟框架梁宽度一样宽，高度按挑出距离的六分之一取： ，取h=200。主梁与次梁交会处h主h 次50mm。板以双向板为主，局部为单向板；板厚均为100。二、 柱截面估算取柱混凝土强度等级为C30，fc=14.3KN/,ft=1.43KN/。柱截面初选，要同时满足最小截面，侧移，限植和轴压比等诸多因素影响。对于较低设防烈度地区的多层民用框架结构，一般可通过满足轴压比限植进行截面估计。本设计房屋高度17.1m Ac=52340 mm2，满足要求。第四章 第2轴框架计算第一节 计算原则在计算2轴一榀框架内力时，假定各框架柱均嵌固于基顶，框架梁为刚接。梁跨度等于柱子截面形心轴线之间的距离。框架简图中柱高，按弹性理论计算时，底层柱高从基顶算至二楼面形心轴线，其余各层的柱高从梁截面形心轴线算至相邻结构层对应的梁截面形心轴线。为计算简便，本榀框架计算简图中底层柱子的柱高从基顶算至二楼结构层楼面板顶，其余各层的柱高则从结构层板顶算至相邻结构层的板顶，故柱高与结构层层高一致。不考虑计算误差及计算简便性，结构找坡屋面板按平板计算。第二节 框架荷载计算一、 计算单元取2轴框架进行计算，计算单元如图所示，二、荷载计算在计算荷载时，各自算出2轴梁两边梁板传来的荷载，然后转换成等效的均布荷载，最后叠加，用以进行内力计算。1、屋面永久荷载标准值（上人）：屋面自重 3.02100厚钢筋混凝土板 0.1025=2.5KN/ m215厚板底抹灰 0.01520=0.30KN/合计 5.82 KN/2、（1）楼面永久荷载标准值 ： 地板砖 0.55kN/m2100厚钢筋混凝土板 0.1025=2.5KN/ m2 15厚板底抹灰 0.01520= 0.30 KN/合计 3.35 KN/m2（2）梁自重： 0.25(0.50-0.1) 25=2.5KN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01（0.5-0.1+0.25）217=0.22KN/m合计 2.72 KN/m（3）墙自重：3.1 (3.3-0.5)=8.68KN/m 3.1 (3-0.5)=7.75KN/m 3.1 (4.8-0.5)=13.33KN/m3.竖向荷载下框架受荷总图B-C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载： 5.82 kN/m22.15/8=7.64KN/m活载： 2.0 kN/m22.1 5/8=2.63 KN/m楼面板传荷载：恒载： 3.35 kN/m22.15/8=4.40 KN/m活载： 2.0 kN/m22.15/8=2.63 KN/m梁自重 2.72 KN/mB-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.72+7.64=10.36KN/m 活载=板传荷载 =2.63 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.72+4.40=7.12KN/m活载=板传荷载 =2.63 KN/mC-D轴间框架梁屋面板传荷载：恒载： 5.82 kN/m21.8（1-20.332+0.333）2=17.14KN/m活载： 2.0kN/m21.8 （1-20.332+0.333）2=5.90 KN/m楼面板传荷载：恒载： 3.35 kN/m21.8（1-20.332+0.333）2=9.87KN/m活载： 2.0 kN/m21.8（1-20.332+0.333）2=5.90 KN/m梁自重 2.72 KN/mC-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.72+17.14=19.86KN/m 活载=板传荷载 =5.90 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =2.72+9.87=12.59KN/m活载=板传荷载 =5.90KN/mA-B轴轴间框架梁板荷载与C-D轴情况相同A轴拄纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重：（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）0.24 1.1 18+250.10.24+（1.22+0.24）0.5=6.67KN/m天沟自重： 3.29 KN/m顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载 =（6.67 +3.29 ） 3.6+2.72 （3.6-0.5）+17.14 3.6=106.00KN顶层柱活载=板传活载 = 5.90 3.6=21.24KN三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =7.75 （3.6-0.5）+2.72 （3.6-0.5）+17.14 3.6=94.16KN三柱活载=板传活载 = 5.90 3.6=21.24KN二层柱恒载=8.68（3.6-0.5）+2.72 （3.6-0.5）+17.14 3.6=97.05 KN二层柱活载=板传活载 = 5.90 3.6=21.24KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=13.33（3.6-0.5）+2.50（3.6-0.5）=49.04 KNB轴拄纵向集中荷载的计算顶层柱顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =2.72 （3.6-0.5）+9.87（3.6+3.75）+5.82 kN/m21.8（1-20.332+0.333）1.8+ 5.82 kN/m22.152.1/16=104.46KN顶层柱活载=板传活载 = 5.90（3.6+3.75）+2.0kN/m21.8（1-20.332+0.333）1.8=48.68KN三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =7.75 （3.6-0.5）+2.72 （3.6-0.5）+9.87（3.6+3.75）+3.35 kN/m21.8（1-20.332+0.333）1.8+ 3.35 kN/m22.152.1/16=118.53KN三层柱活载=板传活载 = 5.90（3.6+3.75）+2.0kN/m21.8（1-20.332+0.333）1.8=48.68KN二层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =8.68（3.6-0.5）+2.72 （3.6-0.5）+9.87（3.6+3.75）+3.35 kN/m21.8（1-20.332+0.333）1.8+ 3.35 kN/m22.152.1/16=121.41KN二层柱活载=板传活载 = 5.90（3.6+3.75）+2.0kN/m21.8（1-20.332+0.333）1.8=48.68KN基础顶面恒载=底层内墙自重+基础梁自重=13.33（3.6-0.5）+2.50（3.6-0.5）=49.04 KN3、风荷载计算风载按标准值计算公式： k=zsz0式中 z 高度离地面为Z处的风振系数，对于高度不大于30 m且高宽比小于1.5的房屋结构取z=1.0；对于高度大于30 m且高宽比大于1.5的房屋结构取s 荷载体型系数,建筑物为十字型平面，由建筑物的体型可查得其迎风荷载体型系数s1=+0.8，其背风荷载体型系数s2=-0.5；z风压高度变化系数，由地面粗糙度和离地面的高度来决定，此工程的地面粗糙度为B类； 0基本风压。基本风压：0=0.35 kN/；风振系数z：因房屋总高小于30m，且高宽比，因此风振系数z=1.0。风荷载体型系数：s=0.8-(-0.5)=1.3；风压高度系数：按C类地区，查规范得各层系数如表1所示表1离地面高度4.88.111.114.1z0.740.740.740.74则： 4k=zsz40=1.0x1.3x0.74x0.35=0.337 kN/m2； 3k=zsz50=1.0x1.3x0.74x0.35=0.337 kN/m2； 2k=zsz60=1.0x1.3x0.74x0.35=0.337 kN/m2；1k=zsz50=1.0x1.3x0.74x0.35=0.337kN/m2； 转化为集中荷载(受荷面与计算单元同)4层：Fw4k=0.3373.03.6=3.69 kN；3层：Fw3k=0.3373.63.6=3.69kN； 2层：Fw2k=0.337(3+3.3/2)3.6=3.85 kN； 1层：Fw1k=0.3373.6（4.75+3.3）/2=4.92kN；风荷载计算简图如下图：第五章 内力计算一、结构计算简图 框架计算简图如下示 图中各构件线刚度计算过程：ABCD跨梁i=2E0.250.53/5.4=13.0210-4EBC跨梁: i=2E0.250.53/2.1=35.1610-4E上层各层柱:i=E0.450.53/3=15.62510-4E二层柱: i= E0.450.53/3.3=14.2010-4E底层柱: i= E0.450.53/4.8=9.7710-4E令底层柱I=1.0，则二层柱i=14.20/9.77=1.45上层各层柱:I=15.625/9.77=1.60BC跨梁: I=35.16/9.77=3.60ABCD跨梁I=13.02/9.77=1.33由于各柱底约束介于铰支撑与固定支撑之间的弹性支撑，应做如下修改：、除底层外其他各层柱的线刚度均乘以0.9的折减系数；、除底层外其他各层柱的弯矩传递系数1/3。所底层柱ic=1，二层楼柱ic=1.450.9=1.31；上层各层柱:Ic=1.600.9=1.44 梁的线刚度保持不变二、 恒载作用下内力计算 恒载作用简图如示。活载作用简图如示恒载与活载下框架梁均用分层法计算。由于结构为对称结构，可采用半边结构计算。 第四层内力分析节点A4B4C4D4杆端A4A3A4B4B4A4B4B3B4C4C4B4C4C3C4D4D4C4D4D3线刚度1.601.331.331.603.603.601.601.331.331.60分配系数0.5460.4540.2040.2450.5510.5510.2450.2040.4540.546i2.936.536.532.93修正系数0.86110.94110.94110.86修后线刚1.381.331.331.513.603.601.511.331.331.38i2.716.446.441.51修后系数0.5090.4910.2070.2340.5590.5590.2340.2070.4910.509注：楼层柱线刚度修正系数取为，为楼层柱的b端弯矩分配系数，底层柱无需修正。、第四层恒载作用下内力分析qAB=19.86kN/m , M A4B4= -M B4A4= -ql2= -48.26KN.mqBC=10.36kN/m , M B4C4= -ql2= -3.81KN.m M C4B4=-ql2= -1.90KN.m柱弯矩传递系数取为利用分层法计算力矩分配如下图所示、第四层活载作用下内力分析qAB=5.90kN/m , M A4B4= -M B4A4= -ql2= -14.34KN.mqBC=2.63kN/m , M B4C4= -ql2= -0.97KN.m M C4B4=-ql2= -0.48KN.m（2） 第三层内力分析节点A3B3杆端A3A2A3A4A3B3B3A3B3B4B3B2B3C3线刚度1.601.601.331.331.601.603.60分配系数0.3530.3530.2940.1640.1970.1970.442i4.538.13修正系数0.910.91110.950.951修后线刚1.461.461.331.331.521.523.60i4.257.97修后系数0.3440.3440.3120.1670.1910.1910.451注：楼层柱线刚度修正系数取为，为楼层柱的b端弯矩分配系数，底层柱无需修正。、第三层恒载作用下内力分析qAB=12.59kN/m , M AB= -M BA= -ql2= -30.60KN.mqBC=7.12kN/m , M BC= -ql2= -1.31KN.m M CB=-ql2= -0.65KN.m柱弯矩传递系数取为梁的传递系数仍取为1/2。利用分层法计算第三层恒载作用下力矩分配如下图所示、第三层活载作用下内力分析qAB=5.90kN/m , M AB= -M BA= -ql2= -14.34KN.mqBC=2.63kN/m , M BC= -ql2= -0.97KN.m M CB=-ql2= -0.48KN.m第三层活载作用下力矩分配如下图所示（3） 第二层内力分析节点A2B2杆端下柱上柱A2B2B2A2上柱下柱B2C2线刚度1.451.601.331.331.601.453.60分配系数0.3310.3650.3040.1670.2010.1820.450i4.387.98修正系数0.920.91110.950.951修后线刚1.341.461.331.331.521.383.60i4.137.83修后系数0.3240.3540.3220.1700.1940.1760.460注：楼层柱线刚度修正系数取为，为楼层柱的b端弯矩分配系数，底层柱无需修正。、第二层恒载作用下内力分析qAB=12.59kN/m , M AB= -M BA= -ql2= -30.60KN.mqBC=7.12kN/m , M BC= -ql2= -1.31KN.m M CB=-ql2= -0.65KN.m柱弯矩传递系数取为梁的传递系数仍取为1/2。利用分层法计算第二层恒载作用下力矩分配如下图所示、第二层活载作用下内力分析qAB=5.90kN/m , M AB= -M BA= -ql2= -14.34KN.mqBC=2.63kN/m , M BC= -ql2= -0.97KN.m M CB=-ql2= -0.48KN.m第二层活载作用下力矩分配如下图所示（4） 底层内力分析节点A1B1杆端下柱上柱A1B1B1A1上柱下柱B1C1线刚度11.451.331.331.4513.60分配系数0.2650.3840.3510.1800.1960.1360.488i3.787.38修正系数10.90110.9511修后线刚11.311.331.331.3813.60i3.647.31修后系数0.2750.3600.3650.1820.1890.1370.492注：楼层柱线刚度修正系数取为，为楼层柱的b端弯矩分配系数，底层柱无需修正。、底层恒载作用下内力分析qAB=12.59kN/m , M AB= -M BA= -ql2= -30.60KN.mqBC=7.12kN/m , M BC= -ql2= -1.31KN.m M CB=-ql2= -0.65KN.m柱弯矩传递系数取为梁的传递系数仍取为1/2。利用分层法计算底层恒载作用下力矩分配如下图所示、底层活载作用下内力分析qAB=5.90kN/m , M A5B5= -M B5A5= -ql2= -14.34KN.m；qBC=2.63kN/m , M B5C5= -ql2= -0.97KN.m M C5B5=-ql2= -0.48KN.m底层活载作用下力矩分配如下图所示将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒活荷载作用下的弯矩图；进而求得框架个梁柱的轴力和剪力图。各图如下所恒载作用下弯矩图（KN.m） 恒载作用下框架轴力图（KN） 恒载作用下梁剪力图（KN） 活载作用下框架弯矩图（KN.m） 活载作用下框架轴力图（KN） 活载作用下梁剪力图（KN）（4）风载作用下的内力分析与计算采用D值法进行计算，首先求出各柱剪力和反弯点高度，然后利用下式计算柱端弯矩。柱端弯矩： 柱上端弯矩 柱下端弯矩梁端弯矩：先求出每个节点柱端弯矩之和，然后按梁的线刚度进行分配。即可得到风载作用向右时的内力，从而利用内力图的对称性就可得到风载作用向左时的内力图，因为左风作用下框架内力与右风作用下框架内力数值相等，符号相反。各层剪力值自上而下分别计算如下：V5=3.35KN；V4=3.35+3.69=7.04KN V3=3.35+3.69+3.69=10.73KN；V2=3.35+3.69+3.69+3.85=14.58KNV1= V2+4.92=19.50KN第i层m柱所分配的剪力为：，框架柱反弯点位置y=y0+y1+y2+y3，计算结果见下列各图表5-4（1）求柱端剪力 系 数4层（）A4A3B4B30.8313.081四层0.2940.606D=0.4750.9701.4452.314.73 表5-4（2）系 数3层（）2层（）A3A2B3B2A2A1B2B10.8313.0810.9173.403层2层0.2940.6060.3140.630D=0.4750.9700.4550.9141.4451.3623.537.204.879.71 系 数底层（）边柱中柱1.334.93底层0.5400.784D=0.5400.7841.3246.499.41 表5-5 求反弯点高度层数第4层（m=4,n=4,h=3m）柱号A4A30.8310.401.001.001.000.40B4B33.0810.51.001.001.000.5层数第3层（m=4,n=3,h=3m）柱号A3A20.8310.451.001.001.000.45B3B23.0810.501.001.001.000.50层数第2层（m=4,n=2,h=3.3m）柱号A2A10.9170.501.001.001.000.50B2B13.400.501.001.001.000.50层数第1层（m=4,n=1,h=4.8m）柱号边柱1.3300.621.001.001.000.62中柱4.9300.551.001.001.000.55风载作用下剪力在各柱间的分配，KN风载作用下各柱反弯点及柱端弯矩KN.m 风载作用下框架弯矩图（KN.m） 风载作用下框架剪力轴力图（KN.m）第 26 页 共 37 页第六章 框架梁、柱设计 一、框架梁配钢筋计算 分别正截面承载力计算和斜截面承载力计算。（一）正截面承载力计算 计算过程如下表所示。框架梁抗弯纵钢筋计算（二）斜截面承载力计算 按框架梁最大剪力进行计算，不考虑设置弯起钢筋的抗剪作用。1、截面尺寸要求2、承载力计算 选择双肢的箍筋，在支座两端剪力较大处加密箍筋数量，改为，详见梁配筋图。二、框架柱配筋计算 框架梁为偏心受压构件，按对称配筋矩形截面计算纵向钢筋，箍筋按构造要求配置。框架柱受压界限破坏的轴力值：底层和顶层选择三组不利内力进行计算，过程如下表。具体配筋构造见柱配筋图。第七章 楼梯计算一、示意图：二、基本资料：1 依据规范：建筑结构荷载规范（GB 500092002）混凝土结构设计规范（GB 500102002）2 几何参数：楼梯类型： 梁式楼梯（ 型）支座条件： 两端铰支斜梯段水平长度： L1 = 1820 mm梯段净跨： Ln = L1 = 1820 mm楼梯高度：H = 1200mm楼梯宽度：W = 1800 mm梯板厚：t = 40 mm楼梯级数：n = 8(阶)踏步宽度：b = 260 mm踏步高度：h = 150 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm楼梯梁高度：h3 = 300 mm楼梯梁宽度： b3 = 200 mm3 荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：qm = 1.70kN/m2栏杆荷载：qf = 0.20kN/m4 材料信息：混凝土强度等级: C25fc = 11.90 N/mm2ftk = 1.78 N/mm2ft = 1.27 N/mm2梯梁纵筋强度等级: HPB235fy = 210.0 N/mm2其余钢筋选用HPB235钢fyv = 210.0 N/mm2顶棚厚度 c1 20mm顶棚容重 Rs 20.0 kN/m3混凝土容重 Rc 25.0 kN/m3混凝土弹性模量 Ec = 28000 N/mm2钢筋弹性模量 Es = 210000 N/mm2钢筋保护层厚度 as = 20 mm梯段板纵向受力钢筋合力点至近边距离as1 = 25 mm梯梁纵向受力钢筋合力点至近边距离as2 = 30 mm三、计算过程：说明：本计算书中所有的剪力、弯矩、挠度均由建筑结构静力计算手册中 单跨梁的内力及变位计算公式所得。1 楼梯几何参数：梯段倾角余弦值：cos = b/sq.(b2h2) = 260.00/sq.(260.002150.002) =0.87梯梁计算跨度:L0 = Ln = 1820 mm梯段板计算跨度:B0 = W2b3 = 18002200 =1400 mm梯段板平均厚度:ht = (h2t/cos)/2 = (150.00240.00/0.87)/2 = 121.18 mm2 荷载设计值：(1) 梯段板荷载设计值（取一个踏步宽板带）：自重：gkb = Rchtb = 25.00.120.26 = 0.79 kN/m面层：gkm = qm(hb) = 1.70(0.150.26) = 0.70 kN/m抹灰：gks = Rsc1b/cos = 20.00.020.26/0.87 = 0.12 kN/m恒荷标准值：Pkb = gkbgkmgks = 0.790.700.12 = 1.60 kN/m恒荷控制：Pb(G) = 1.35Pkb1.40.7bq = 1.351.601.40.70.262.50 = 2.80 kN/m活荷控制：Pb(L) = 1.2Pkb1.4bq = 1.21.601.40.262.50 = 2.84 kN/m荷载设计值：Pb = max Pb(G) , Pb(L) = 2.84 kN/m(2) 斜梯段梯梁荷载设计值：自重放大系数（考虑面层）:b=1.1自重：gkl = bRcb3h3/cos = 1.125.00.200.30/0.87 = 1.90 kN/m恒荷标准值：Pkl = Pkb/bW/2gklqf = 1.60/0.261.80/21.900.20 = 7.66 kN/m恒荷控制：Pl(G) = 1.35Pkl1.40.7qW/2 = 1.357.661.40.72.501.80/2 = 12.55 kN/m活荷控制：Pl(L) = 1.2Pkl1.4qW/2 = 1.27.661.42.501.80/2 = 12.34 kN/m荷载设计值：Pl = max Pl(G) , Pl(L) = 12.55 kN/m3 梯梁斜截面受剪承载力计算：Vmax = 11.42 kNVmax0.7ftb3(h3as2)= 0.71270.000.20(0.300.03)= 48.01 kN按构造配置箍筋。4 正截面受弯承载力计算：(1) 梯段斜板计算：计算高度：h0 = (t+hcos)/2 = 84.96 mm计算宽度：b0 = b/cos = 300.17 mmMmax = PbB02/8 = 2.841.402/8 = 0.69 kNm = 0.1548%min = max0.002,(0.45ft/fyv) = 0.2721% = min = 0.2721%纵筋/计算面积：As = 69.41 mm2(2) 梯梁计算：M中 = 5.19 kNm = 0.1130%min = max0.002,(0.45ft/fy) = 0.2721% = min = 0.2721%纵筋计算面积：As = 247.65 mm2左支座：按构造配筋。钢筋计算面积：As = 120.00 mm2右支座：按构造配筋。钢筋计算面积：As = 120.00 mm2四、计算结果：1 纵筋计算结果：计算面积：247.65 mm2采用方案：4d10实配面积：Ag = 314.16mm2实际配筋率： = 0.0107%2 钢筋计算结果：计算面积：120.00 mm2采用方案：2d10实配面积：Ag = 157.08mm2实际配筋率： = 0.2909%3 箍筋计算结果：采用方案：2d61504 钢筋计算结果：计算面积：120.00 mm2采用方案：2d10实配面积：Ag = 157.08mm25 纵筋/计算结果：计算面积：As = 69.41 mm2采用方案：d690实配面积：Ag = 94.30mm2五、跨中挠度验算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值取准永久值系数 q = 0.5梯段梯梁标准荷载：Qk =PklqW/2=7.662.501.80/2=9.91 kN/m梯段梯梁准永久荷载：Qq =PklqqW/2=7.660.52.501.80/2=8.78 kN/m(1) 挠度验算参数：Mk = 4.10 kNmMq = 3.64 kNm(2) 短期刚度Bs与长期刚度B：按混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)下列公式计算： 1.10.65ftk/(tesk)(8.1.22)sk = Mk/(0.87h0AS)(8.1.33)te = (AsAp)/Ate (8.1.24)Bs = EsAsh02/1.150.26E/(13.5f)(8.2.31)B = Mk/Mq(1)MkBs(8.2.2)sk = Mk/(0.87h0Ag) = 4103132.00/(0.87270.00314.16) = 55.60 N/mmte = Ag/(0.5h3b3) = 314.16/(0.5300.00200.00) = 1.05% = 1.10.65ftk/(tesk) = 1.10.651.78/(0.0155.60) = -0.89当 0.2 时，取 0.2钢筋弹性模量与混凝土模量的比值E = Es/Ec = 7.50受拉翼缘面积与腹板有效面积的比值：f 0纵向受拉钢筋配筋率 = 0.5818%Bs = EsAgh02/1.150.26E/(13.5f) = 210314.160.272/1.150.200.267.500.005818/(13.50) = 6952.11 kNm2荷载长期作用对挠度增大的影响系数：当 = 0 时， = 2.0B = Mk/Mq(1)MkBs = 4.10/3.64(21)4.106952.11 = 3685.24 kNm2(3) 跨中挠度：f = 0.38 mm梯梁计算长度L0 = 1.82mf/L0 = 1/4738 1/200，满足要求。第八章 柱下独立基础的设计一、示意图基础类型：锥型柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1依据规范建筑地基基础设计规范（GB 500072002）混凝土结构设计规范（GB 500102002）简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）2几何参数：已知尺寸：B1 = 1500 mm, A1 = 1500 mmH1 = 200 mm, H2 = 200 mmB = 450 mm, A = 500 mm无偏心：B2 = 1500 mm, A2 = 1500 mm基础埋深d = 2.00 m 钢筋合力重心到板底距离as = 80 mm 3荷载值：(1)作用在基础顶部的标准值荷载Fgk = 0.00 kNFqk = 335.20 kNMgxk = 0.00 kNmMqxk = 0.00 kNmMgyk =