土木工程毕业设计（论文）-岳阳市小型宾馆主楼设计.doc

南湖学院 毕 业 设 计 学 号 24092600494 毕业设计题目： 作 者 届 别 系 别 专 业 指导教师 职 称 完成时间 目录一、摘要3二、设计资料5三、计算简图确定5四、荷载计算84.1、恒载标准值计算84.2、活荷载标准值114.3、竖向荷载的传递及框架受荷总图124.4、风荷载计算15五、水平地震作用的计算18六、内力计算216.1、恒载作用下的内力计算（迭代法）226.2、活载作用下的内力计算256.3、风荷载作用下的内力计算296.4、横向水平地震作用（标准值）下的内力计算33七内力组合36八 框架柱截面配筋设计47九.框架梁截面配筋设计52十、 楼板设计54十一、双跑梁式楼梯设计58 11.1、楼板设计58 11.2、楼梯斜梁计算58十二、框架柱下基础设计61十三、参考文献65 一、摘要 随着时代的发展,人们对小型宾馆的要求也越来越高,小型宾馆除了具有实用性外,还要具有观赏性,这就要求设计者在创造中要善于运用建筑艺术的形式美,来更加完美地体现出一定的设计意图和艺术构思.但是,形式美的规律是随着时代的发展,日益丰富的实践经验而发展,并在创作中紧密地运用新的技术成就,才能在建筑艺术构思中创新.进入21世纪,小型宾馆建筑面临新的机遇和挑战,也给设计师们带来了更新、更高的要求。 本工程建筑总面积为5032平方米，总高度为16.9米。本设计包括建筑设计和结构设计，设计原则：安全、适用、经济、美观。建筑设计分为平面、立面、剖面及细部构件设计，建筑平面布置合理、紧凑，立面造型美观。在此基础上，确定合理的结构方案和结构布置。之后，选取一榀有代表性的框架进行结构计算（本设计选取框架），确定梁柱的截面尺寸及框架计算简图；计算框架梁所受荷载及框架在水平荷载作用下的侧移；分析框架在水平及竖向荷载作用下的内力；根据各种荷载作用下的内力进行内力组合得出最不利内力，据此进行截面设计；另外，还对框架结构中的现浇钢筋混凝土楼板、楼梯和基础进行截面设计和配筋计算。设计时，充分考虑抗震构造措施。 关键词：框架，建筑设计，结构设计，抗震 二、设计资料1、工程概况1.工程名称: 岳阳市小型宾馆主楼2.结构概况: 该建筑总建筑面积为5000平方米，建筑总高度为16.9m。东西长度为57m，南北长度为34m。建筑层数为主体4层。 2、建筑技术条件2.1、气象条件温度：最热月平均36，最冷月平均2.80 ，夏季极端最高为39.8 ，冬季极端最低为-8。相对湿度：最热月平均78。主导风向:全年为西偏北风，夏季为东南风，基本风压为：Wo=0.350KN/，地面粗糙程度为B类。2.2、工程地质条件场地地形平缓，自然地表1.7m内为填土， 以下土层分布依次为：2.3m粉质粘土，地基承载力特征值fak=230kpa，风化混合岩4.0m，地基承载力特征值fak=300kpa，基岩，考虑地下水-5m影响。2.3、结构选型 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。 其它结构选型:(1) 屋面结构:采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖,屋面板取上人屋面的使用荷载.(2) 楼面结构:全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖。(3) 楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。(4) 过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架梁兼做窗过梁。(5) 基础：因荷载不是很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下单独基础。(6) 基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。三、计算简图确定假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础标高根据地质条件，底层高4m，其他各层都为3.3m。由此，可绘出框架的计算简图如下图所示 计算简图多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要预先估计梁、柱的截面尺寸结构所采用材料强度等级，以求得框架中各杆件的线刚度及其相对线刚度。混凝土强度等级： C30（Ec=3.0）1） 梁柱截面尺寸根据设计经验直接得出 横向框架梁截面尺寸 L=7400 mm， 取h=(1/81/18)L，初选h=600mm ；b=(1/21/3)h=300200mm，初选b=300mm；所得梁的估算截面如下表层次混凝土等级横梁（bh）ACCDDE1-4C303006003006003006002）框架柱：b=H（1/101/15），初选取b=500mm,在地震区框架柱采用方柱较为合适，故取h=500mm。3）框架梁柱的线刚度计算 对于中框架梁取I=2I。 左边跨梁：=3.021/120.3m(0.6m) /7.4m =4.4中跨梁： = =3.021/120.3m(0.6m) /2.2m=14.7右边跨梁：=3.021/120.3m(0.6m) /7.4m=4.4底层柱（AD轴）= =3.01/12(0.5m)4/5.2m=2.2其余各层柱（AD轴）i余柱= =3.01/12(0.5m)4/3m=4.7令i余柱1.0，则其余各杆件的相对线刚度为： 四、荷载计算 4.1、恒载标准值计算（1）屋面（上人） 20厚水泥砂浆抹面 200.02=0.4KN/ 40厚细石混凝土板 250.04= 1 KN/ 0.15厚聚乙烯薄膜一层 0.01 KN/ 3厚SBS改性沥青防水卷材 0.3 KN/ 20厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/ 120厚珍珠岩找破2% 140.12=1.6 KN/ 40厚挤塑聚苯板保温层 0.50.04=0.02 KN/ 100mm厚钢筋混凝土板 250.13=3.25 KN/ 7.14KN/ （2）各层走廊露面 大理石地面：10mm面层 20mm水泥沙浆打底 0.65KN/素水泥浆结合层一道 结构层： 130mm厚现浇钢筋混凝土板 3.25KN/抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17KN/ 4.07KN/（3）标准层楼面大理石面层，水泥沙浆擦缝 30mm1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥 1.16 KN/ 结构层： 130mm厚现浇钢筋混凝土板 3.25KN/抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17KN/ 4.58 KN/（4）框架梁自重 b=300mm h=800mm, 梁自重 25 KN/0.30m(0.8m-0.12m)=5.08KN/m抹灰层：10mm厚混合砂0.01m(0.8m-0.12m+0.3m) 217 KN/ =0.42KN/m 5.5KN/m b=300mm h=600mm梁自重 250.3m(0.6m-0.12m）=3KN/m抹灰层：10mm厚 0.01m(0.4m-0.12m+0.3m) 217 KN/=0.3KN/m 3.9KN/m(5)基础梁b=200mm h=500mm自重 250.20m0.5m=2.5KN/m 2.5KN/m(6)柱自重b=500mm h=500mm, 自重 25 KN/0.5m0.5m=6.25KN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01m0.4m417 KN/=0.31KN/m 6.59KN/m(7)外纵墙自重 标准层：（有窗）纵墙自重 18KN/0.241.2m=5.18KN/m铝合金窗 0.35KN/1.2m=0.95KN/ m水泥粉刷外墙面 1.20.5KN/=0.75KN/m水泥粉刷内墙面 1.20.36KN/=0.54KN/m 7.42KN/m 标准层： （无窗） 纵墙自重 18KN/0.242.7m=17.7 KN/m水泥粉刷外墙面 0.5KN/2.7m=1.35KN/m水泥粉刷内墙面 0.36KN/2.7m=0.92KN/m 21.75KN/m 底层： （有窗） 纵墙自重 18KN/0.243.1m=13.39KN/m铝合金窗 0.35KN/3.1m=1.085KN/ m水泥粉刷外墙面 0.5KN/3.1m=1.55KN/m水泥粉刷内墙面 0.36KN/3.1m=1.116KN/m 17.14KN/m 底层： （无窗） 纵墙自重 18KN/0.24m4m=17.7KN/m水泥粉刷外墙面 0.5KN/4m=2KN/m水泥粉刷内墙面 0.36KN/4m=1.44KN/m 21.14KN/m(8)内纵墙自重标准层：（无窗）纵墙 2.7m0.24m18KN/=9.72KN/m水泥粉刷内墙面 2.7m0.36KN/2=1.94KN/m 11.66KN/m 标准层：（有窗） 纵墙自重 18KN/0.24m1.2m=5.184 KN/m铝合金窗 0.35KN/1.5m=0.525KN/ m水泥粉刷内墙面 1.2m0.36KN/1.5=0.684KN/m 7.42KN/m 底层：（无窗）内纵墙自重 （5.2-0.6-0.5）m0.24m18KN/=17.7KN/m水泥粉刷内墙面 （5.2-0.6-0.5）m0.36KN/2=2.95KN/m 20.66KN/m底层： （有窗） 纵墙自重 18KN/0.242.6m=6.69KN/m铝合金窗 0.35KN/1.5m=0.7KN/ m水泥粉刷内墙面 0.36KN/1.9m2=0.684KN/m 8.074KN/m (8)内隔墙自重标准层：内隔墙 3.3m0.12m18KN/=7.13KN/m水泥粉刷墙面 3.3m0.36KN/2=2.16KN/m 9.26KN/m 底层： 内隔墙 （5.2-0.6-0.5）m 0.12m18KN/=8.856 KN/m水泥粉刷内墙面 (4-0.6)m0.36KN/2=1.12KN/m 9.98KN/m(9)栏杆自重 0.24m 1.1m18KN/+0.05m 0.24m25KN/=5.05KN/m4.2、活荷载标准值（1）屋面和楼面活载标准值根据荷载规范查得：上人屋面 ： 2.0KN/楼面： 2.0KN/ 走廊： 2.5KN/ （2） 雪荷载 0.55KN/ 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取最大值，即2.0KN/4.3、竖向荷载的传递及框架受荷总图板传荷载示意图 (1)AB轴间框架梁 屋面板传荷载： 恒载： 7.14KN/3.7m（1-20.27+0.27）2=45.97KN/m活载： 2.0 KN/3.7m（1-20.27+0.27）2=12.88KN/m楼面板传荷载：恒载： 4.58KN/3.7m0.872+3.3=32.79KN/m活载： 2KN/3.7m0.872=12.88KN/m梁自重 3.9KN/mAB轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =3.9KN/m+3.3KN/m+45.97 KN/m=53.17 KN/m 活载=板传荷载 =12.88 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载+墙荷载 =3.9KN/m+3.3 KN/m+11.6KN/m+29.49KN/m=47.99 KN/m 活载=板传荷载 =12.88KN/m(2)BC轴间框架梁屋面板传荷载：恒载： 7.14 KN/1.1m（5/8）2=9.8KN/m活载： 2.0 KN/1.1m（5/8）2=2.75 KN/m 楼面板传荷载：恒载： 4.58KN/1.1m（5/8）2=6.3KN/m活载： 2.5KN/1.1m（5/8）2=3.44KN/m梁自重； 3.9 KN/mBC轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =3.9KN/m+9.8KN/m=13.7KN/m 活载=板传荷载 =2.75 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 =3.9KN/m+ 6.3KN/m=10.2KN/m 活载=板传荷载 =3.44KN/m(3)CD轴间框架梁均布荷载同AB轴间框架梁(4)A轴柱纵向集中荷载的计算：女儿墙自重：（做法：墙高1200mm，100mm的混凝土压顶）0.241.218 KN/+0.1m0.24m25 KN/+（1.3m2+0.24m）0.5 KN/=5.784 KN/m+1.4KN/m=7.184KN/m顶层柱恒载=女儿墙及自重+梁自重+板传荷载 =7.1844m+3.9(4m-0.5m)+8.94m =91.55KN顶层柱活载=板传荷载2.54=10KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =7.423.5+3.93.5+5.7254 =62.52 KN标准层柱活载=板传荷载 =2.54=10KN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=13.473.5+3.1253.5=58.08 KN B轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 =3.9(4m-0.5m)+8.94m+12.42KN/4m= 72.23KN顶层柱活载=板传荷载 =3.484m +10KN/m=23.92 KN标准层恒载=梁自重+板传荷载+墙荷载 =3.93.5+7.42 KN/3.5m +5.725 KN/4m+7.1KN/m4m =90.92 KN标准层活载=板传荷载 =4.3510KN/m =27.4 KN基础顶面恒载=基础梁自重=2.5 KN/（4m-0.5m）=8.75KN（6）C轴柱纵向集中荷载的计算：同B轴柱（7）D轴柱纵向集中荷载的计算：同A轴柱框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下图所示： 竖向受荷总图4.4、风荷载计算（）作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值:基本风压 =0.350KN/计算过程见下表：表1：作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值离地高度（m）/ KN/M/M/KN14.351.191.171.30.353.32.410.811.051.091.091.30.353.33.310.77.751.001.071.30.353.33.39.644.451.001.021.30.354.45 411.76（2）.风荷载作用下框架侧移验算： 侧移刚度D如下表所示：横向24层D值的计算构件名称/(KN/m)A轴柱24.4/24.7=0.9360.31916521B轴柱2(4.4+14.7)/24.7=4.0640.6734700C轴柱2(4.4+14.7)/27.7=4.0640.67 34700D轴柱24.4/24.7=0.9360.31916521D=(16521 KN/m +34700 KN/m)2=102442KN/m横向底层D值的计算构件名称/(KN/m)A轴柱4.4/3.0=1.4670.4235632B轴柱 (4.4 +14.7)/3.0=1.20.76110132C轴柱(4.4 +14.7)/3.0=1.20.76110132D轴柱 4.4/3=1.070.423 5632D=(5632+10132) 2=31528KN/m（3）风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算:式中: 第j层的总剪力 第j层所在柱的抗侧移刚度之和 第j层的层间位移i层侧移顶点位移框架在风荷载作用下侧移的计算过程见表：风荷载作用下框架侧移验算层次410.8310.831024420.00011/33000310.721.531024420.00021/1100029.6431.171024420.00031/5500111.7642.93315280.00171/1435侧移验算： 层间侧移最大值1/14351/550 (满足)五、水平地震作用的计算（1） 该建筑高度为17.1m，且质量和高度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来进行水平地震计算。 作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值为：屋面梁处：GEW=结构和构件自重+50%雪荷载楼面梁处：GEI=结构和构件自重+50%活荷载其中结构和构件自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面梁处取顶层的一半）的结构及构件自重（包括纵、横梁自重，楼板结构层及构造层，纵、横墙体级柱等自重）。各质点的重力荷载代表值G6=G板+G梁+G上柱/2+ G下柱/2+ G上墙/2+ G下墙/2+G女儿墙+G活/2=7695KN G5=G4=G3=G板+G梁+G标柱+G标墙+F活/2 =9728KNG2=G板+G梁+G上柱/2+ G下柱/2+ G上墙/2+ G下墙/2 +G活/2=9728KNG1= G板+G梁+G上柱/2+ G下柱/2+ G上墙/2+ G下墙/2 +G活/2 =9818KN 质点高度如下图所示： 框架自振周期的计算：框架结构的自振周期可采用假想顶点位移法计算，对于民用框架和框架抗震墙房屋也可按下列经验公式计算： T1=0.33+0.00069H2/B1/3式中：H房屋主体结构的高度，H=15.1m B房屋振动方向的长度，在计算横向水平地震作用时，为房屋宽度，取34m，在计算纵向水平地震作用时，为房屋的长度，取57m。对于横向振动T1=0.33+0.0006918.12/341/3=0.172S 纵向振动T2=0.33+0.0006918.12/571/3=0.15 S多遇地震作用标准值及位移的计算：设防烈度为7度，近震，场地土为类，由建筑抗震设计规范GB50011-2001中查得：max=0.08 ,Tg=0.35s,则横向地震影响系数：1=max (Tg/T1)0.9=(0.15/0.172 )0. 90.08=0.071 T1=0.0.1721.4 Tg =0.49，由抗震规范查得n=0对于多质点体系，结构底部总横向水平地震作用标准值：FEK=1 Geq=0.0690.8531940=1927.6KN由规范公式算得作用于各质点上横向水平地震作用标准值如下表：层次层高GiGiHiGiHi/ GjHjFi415.166861009590.3209618.6311.88318981520.312601.428.58318707030.2247433.1315.28618448140.1424274.5横向地震作用简图如下所示： 横向地震作用简图 （2）框架水平位移验算用于横向框架计算的侧移刚度D，其计算结果见下表： 横向24层D值的计算A轴柱1652110165210B轴柱3470010347000C轴柱3470010347000D轴柱1652110165210D=（154161+166410）2=641142KN/m 横向首层D值的计算 A轴柱56321056320B轴柱1013210101320C轴柱1013210101320D轴柱56321056320D=（101320+56320）2=315280KN/m框架侧移计算：在地震作用下框架侧移的计算结果如下表：横向水平地震作用下层次Fi (KN)Vi (KN) D( KN/m)Ue(m)4618.6618.610244200.00063601.4122010244200.00122433.131653.1310244200.00161274.51927.633152800.0061U=U=0.0095 侧移验算：横向框架：层间位移： 首层：Ue/h=0.0061/5.2=1/8531/450(满足) 二层：Ue/h=0.0016/3.3=1/20631/450(满足) 顶点位移：U/H=0.0095/15.1=1/15891/550(满足)六、内力计算为简化计算，考虑以下几种单加荷载情况：（1） 恒载作用（2） 活荷载作用（3） 风荷载作用（从左向右吹）（4） 横向水平（5） 地震作用6.1、恒载作用下的内力计算（迭代法）：由前述线刚度比可求得节点各杆端的弯矩分配系数。 ，Ik=-1/2(Iik/ik)均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载=-1/12ql M集中荷载=-Fe M梁固端=M1+M2 由结构力学表8-1可知： MFAB=-1/12ql MFBA=1/12ql MFAB=-Fab/l MFBA=Fab/l将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图中节点的方框后，即可进行分层计算，计算过程和结果见下表：（1）固端弯矩：第四层：第一、二、三层：（2）叠带法计算见附表： （3）恒载作用下框架的弯矩图 恒载作用下框架的弯矩图（4）恒载作用下梁的剪力计算表层次 边跨梁 中跨梁梁MLMRqVLVR梁MLMRqVLVR4AB159.66230.4553.17187.16-206.29BC126.06126.0613.715.02-15.023AB193.82202.0147.99176.46-178.67BC70.6770.6710.0211.22-11.222AB186.14203.4547.99175.22-179.9BC76.1576.1510.0211.26-11.261AB169.61202.2847.99173.15-181.98BC97.0297.0210.0211.19-11.19（5）恒载作用下柱的剪力计算表层次 A轴柱 B轴柱MUMDL VMUMDL V4150.451113.379.2397.297.23.353.73376.4781.393.347.8464.7164.713.339.74298.59110.873.363.4774.7174.713.347.27156.4626.235.215.1337.7237.725.210.88（6）恒载作用下框架的剪力图 恒载作用下框架的剪力图（7）恒载作用下柱的轴力计算表层次 柱轴力 A柱 B柱N顶 N底N顶 N底4278.71300.46293.54315.293539.45561.2596.1617.852798.94820.69899.93921.6811056.361090.631205.751240.04（8）恒载作用下柱的轴力图6.2、活载作用下的内力计算，Ik=-1/2(Iik/ik)均布活载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载=-1/12ql M集中荷载=-Fe M梁固端=M1+M2 由结构力学表8-1可知： MFAB=-1/12ql MFBA=1/12ql MFAB=-Fab/l MFBA=Fab/l将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图中节点的方框后，即可进行分层计算，计算过程和结果见下表：（1）固端弯矩： 第四层：第一、二、三层：（2）叠带法计算结果见下附表：(3)活载作用下框架的弯矩图活载作用下框架的弯矩图（4）活载作用下梁的剪力计算表层次 边跨梁 中跨梁梁MLMRqVLVR梁MLMRqVLVR4AB38.515612.8845.29-50.02BC30.1430.142.753.02-3.033AB50.9555.4812.8847.04-48.27BC17.6317.633.443.8-3.772AB49.4755.6812.8846.82-48.5BC18.8318.833.443.78-3.781AB44.8455.6412.8846.2-49.12BC24.0524.053.443.8-3.77（5）活载作用下柱的剪力计算表层次 A轴柱 B轴柱MUMDL VMUMDL V437.4928.813.320.0923.4819.423.313321.1122.093.313.0915.7416.123.39.65226.429.733.317.0118.1519.83.311.5114.17.055.24.07 9.2 4.65.22.65（6）活载作用下框架的剪力图活载作用下框架的剪力图（7）活载作用下柱的轴力计算表层次 柱轴力 A柱 B柱N顶 N底N顶 N底455.2955.2976.9676.963112.33112.33156.7156.72169.15169.15236.11236.111225.35225.35316.4316.4 （8）活载作用下柱的轴力图 活载作用下柱的轴力图6.3、风荷载作用下的内力计算：框架在风荷载下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。步骤为： 求各柱反弯点处的剪力值； 求各柱反弯点高度； 求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩； 求各柱的轴力和梁剪力。 第i层第m柱所分配的剪力为：Vim=DimVi/D，Vi=Wi，见下表： A轴框架柱反弯点位置层号h/myoY1Y2Y3yYh/m43.30.9360.350000.351.1633.30.9360.40000.41.3223.30.9360.4500-0.030.421.3915.21.4670.580-0.0500.532.77B轴框架柱反弯点位置层号h/myoY1Y2Y3yYh/m43.34.0640.450000.451.4933.34.0640.50000.51.6523.34.0640.50000.51.6515.26.3670.550000.552.86 框架各柱端剪力及弯矩分别按下式计算： 中柱 =b左（+）/（b左+ b右） =b右（+）/（b左+ b右）边柱 =+ 风荷载作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 层号 yh（m）410.83165211024420.1611.741.163.712.023.71321.53165211024420.1613.471.3219 6.87 4.588.89231.17165211024420.1615.021.3926 9.61 6.9814.19142.935632315280.1797.682.7718.77 21.2725.75风荷载作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号yh（m）/KN.m/KN.mMb左 /KN.mMb右/KN.m410.83347001024420.3393.671.496.665.471.535.13321.53347001024420.3397.31.6514.4512.054.5815.34231.17347001024420.33910.571.6520.2317.447.4224.86142.9310132315280.32113.782.8633.6839.4111.7639.36风荷载作用下柱轴力与梁端剪力层梁端剪力/KN柱轴力/KNAB跨BC跨A轴B轴40.714.66-0.71-3.95-3.9531.8213.95-2.53-12.13-16.0822.9222.6-3.45-19.68-35.7615.0735.78-8.52-30.71-66.476.3.1、风荷载作用下框架的弯矩图 风荷载作用下框架的弯矩图 6.3.2、风荷载作用下梁端剪力及柱端轴力风荷载作用下梁端剪力及柱端轴力6.4、横向水平地震作用（标准值）下的内力计算框架在横向水平地震作用下的内力用D值法类似风荷载作用下的内力计算， 地震从左往右作用时柱上、下端弯矩和梁的弯矩的计算结果见下表。横向水平地震作用下A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 层号 yh（m）4618.61652110244200.169.91.1617.9711.4817.97312201652110244200.1619.521.3232.2125.7743.6921653.131652110244200.1626.451.3943.6436.7769.4111927.6356323152800.1834.72.7781.296.12117.97横向水平地震作用下B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 层号 yh（m）/KN.m/KN.mMb左 /KN.mMb右/KN.m4618.63470010244200.03421.031.4945.1231.3310.3834.743122034700