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[T0028]六层3600平米左右框架教学楼(建筑图、结构图、计算书、任务书)

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编号:443733    类型:共享资源    大小:2.22MB    格式:ZIP    上传时间:2015-06-25 上传人:小*** IP属地:福建
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t0028 平米 左右 摆布 框架 教学楼 建筑 结构图 计算 任务书
资源描述:

第一章:工程概况

 1.1  建筑地点:光州新区

建筑类型:六层中学教学楼,框架填充墙结构。

建筑介绍:建筑面积约3600平方米,楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构,楼板厚度取120mm,填充墙采用240mm厚的混凝土空心小砌块。

      地质条件:经地质勘察部门确定,此建筑场地为三类近震场地,设防烈度为7        度。

1.2  框架结构承重方案的选择:

竖向荷载的传力途径:楼板的均布活载和恒载经连系梁梁间接或直接传至主梁,再由主梁传至框架柱,最后传至地基。

根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径,本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案,这可使横向框架梁的截面高度大,增加框架的横向侧移刚度,柱网布置见建筑平面图。

内 容 摘 要

本设计主要进行了结构方案中横向框架2、3、7、8轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后,先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期,进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力(弯矩、剪力、轴力)。接着计算竖向荷载(恒载及活荷载)作用下的结构内力,找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板,梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。


关键词: 框架    结构设计    抗震设计


Abstract

  The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 2、3、7、8. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.

Keywords :  frames,  structural design,  anti-seismic design


目    录

第一章 :工程概况 ………………………………………………………………1

1.1  建筑地点、建筑类型、建筑介绍、门窗使用、地质条件 ……………1

1.2  框架结构承重方案的选择 ………………………………………………2

1.3  框架结构的计算简图 ……………………………………………………2

1.4 梁、柱截面尺寸的初步确定  ……………………………………………3

第二章 :框架侧移刚度的计算 …………………………………………………4

2.1  横梁、纵梁、柱线刚度的计算 …………………………………………4

2.2  各层横向侧移刚度计算 …………………………………………………5

2.3  各层纵向侧移刚度计算 …………………………………………………6

第三章 :重力荷载代表值的计算 ………………………………………………7

3.1  资料准备 …………………………………………………………………7

3.2  重力荷载代表值的计算 …………………………………………………8

第四章 :横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 …………………9

4.1  横向自振周期的计算 ……………………………………………………9

4.2  水平地震作用及楼层地震剪力的计算 …………………………………10

4.3  多遇水平地震作用下的位移验算 ………………………………………11

4.4  水平地震作用下框架内力计算 …………………………………………12

第五章 :风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 …………………………13

5.1  风荷载标准值 ……………………………………………………………13

5.2  风荷载作用下的水平位移验算 …………………………………………14

5.3  风荷载作用下框架结构内力计算 ………………………………………15

第六章 :竖向荷载作用下框架结构的内力计算………………………………16

6.1  计算单元的选择确定……………………………………………………16

6.2  荷载计算…………………………………………………………………17

6.3  内力计算…………………………………………………………………18

6.4  梁端剪力和柱轴力的计算  ……………………………………………19

6.5  横向框架内力组合  ……………………………………………………20

6.6  框架柱的内力组合  ……………………………………………………21

6.7  柱端弯矩设计值的调整…………………………………………………22

6.8  柱端剪力组合和设计值的调整…………………………………………23

第七章 :截面设计  ……………………………………………………………24

7.1  框架梁……………………………………………………………………24

7.2  框架柱  …………………………………………………………………25

7.3  框架梁柱节点核芯区截面抗震验算……………………………………26

第八章 :楼板设计………………………………………………………………27

8.1  楼板类型及设计方法的选择……………………………………………27

8.2  设计参数…………………………………………………………………28

8.3  弯矩计算…………………………………………………………………29

8.4  截面设计…………………………………………………………………30

第九章 :楼梯设计………………………………………………………………31

9.1  设计参数…………………………………………………………………31

9.2  楼梯板计算………………………………………………………………32

9.3  平台板计算………………………………………………………………33

9.4  平台梁计算………………………………………………………………34

第十章 :基础设计………………………………………………………………35

10.1  设计资料  ………………………………………………………………35

10.2  基础截面确定  …………………………………………………………36

10.3  基础梁内力计算  ………………………………………………………37

结论  ………………………………………………………………………………38

致谢  ………………………………………………………………………………39

参考资料  …………………………………………………………………………40


内容简介:
襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 V内 容 摘 要本设计主要进行了结构方案中横向框架2、3、7、8轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后,先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期,进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力(弯矩、剪力、轴力)。接着计算竖向荷载(恒载及活荷载)作用下的结构内力,找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板,梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词: 框架 结构设计 抗震设计 Abstract The purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis 2、3、7、8. When the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .Then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. The seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. Then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. After the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.Keywords : frames, structural design, anti-seismic design目 录第一章 :工程概况 11.1 建筑地点、建筑类型、建筑介绍、门窗使用、地质条件 11.2 框架结构承重方案的选择 21.3 框架结构的计算简图 21.4 梁、柱截面尺寸的初步确定 3第二章 :框架侧移刚度的计算 42.1 横梁、纵梁、柱线刚度的计算 42.2 各层横向侧移刚度计算 52.3 各层纵向侧移刚度计算 6第三章 :重力荷载代表值的计算 73.1 资料准备 73.2 重力荷载代表值的计算 8第四章 :横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 94.1 横向自振周期的计算 94.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算 104.3 多遇水平地震作用下的位移验算 114.4 水平地震作用下框架内力计算 12第五章 :风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 135.1 风荷载标准值 135.2 风荷载作用下的水平位移验算 145.3 风荷载作用下框架结构内力计算 15第六章 :竖向荷载作用下框架结构的内力计算166.1 计算单元的选择确定166.2 荷载计算176.3 内力计算186.4 梁端剪力和柱轴力的计算 196.5 横向框架内力组合 206.6 框架柱的内力组合 216.7 柱端弯矩设计值的调整226.8 柱端剪力组合和设计值的调整23第七章 :截面设计 247.1 框架梁247.2 框架柱 257.3 框架梁柱节点核芯区截面抗震验算26第八章 :楼板设计278.1 楼板类型及设计方法的选择278.2 设计参数288.3 弯矩计算298.4 截面设计30第九章 :楼梯设计319.1 设计参数319.2 楼梯板计算329.3 平台板计算339.4 平台梁计算34第十章 :基础设计3510.1 设计资料 3510.2 基础截面确定 3610.3 基础梁内力计算 37结论 38致谢 39参考资料 40襄樊学院毕业设计开题报告 课 题 名 称 光州新区第一中学教学楼建筑结构设计 学 生 姓 名 罗 葵 葵 入 学 年 月 2003 年9月 导师姓名、职称 吴 刚 所 在 院、系 土 木 工 程 系 学 科、专 业 土 木 工 程 2007年3月20日说 明一、毕业设计开题报告是学生开展学位论文工作的重要环节,开题报告一般于第八学期进行,完成时间最迟不能超过第八学期第五周。二、开题报告评议小组由3-5名讲师以上职称的教师组成。评议小组设秘书一人,协助组织和处理评议事宜,并做好详细记录,记录由各系部作为原始材料保存备查。三、本开题报告第13部分均可另加附页。四、本开题报告一式三份,学生、指导老师、系部各留一份一、立论依据(所选课题的科学意义和应用前景,国内外研究现状,主要参考文献目录):1、所选课题的研究意义和应用前景新型人才的培养需要新的教育设施,教学场所是教育得以进行的载体。现代教育重视素质教育,因此,教学楼的设计应该充分考虑为学生提供多功能的学习场所及与现代教育模式相适应的教学设备。 世纪的教学模式不仅呈现高度信息化、电子化的特征,同时在教学过程上也有较大 的改变。学生获取知识不再主要依靠教师课堂讲授,而从多方面吸取“营养”,除教师外,书籍资料、信息网络、同学间交流,甚至报纸、杂志电视,都是学生获得知识的源泉。因此,世纪的教学场所,也不是简单地装上现代化设备就可以满足需要的。要适应新教学需要就应该提供相应的功能空间,以教学楼为例,传统的教室“一统天下”的状况应相应改变。教学楼中要拥有多种空间,以便于学生多渠道获取知识。教室、资料室和教师办公室在现代学生学习过程中地位同等重要;中庭、内街、休息角、交流区、室外平台走廊等便于人际交流的多功能空间,不仅仅是提供休息的场所,也是学生相互交流的地方,这里有同专业不同年级的纵向交流,也有同年级不同专业的横向交流,来自不同知识体系的思想在这里撞击产生“火花”,不少发明创造往往就来自与人的闲谈之中,行为方式的改变会引起建筑功能的调整,而建筑功能的变化也必然会导致整个建筑由内 而外的变革。因此,世纪的教学楼正在向能提供多种信息传递方式的智能化教学楼方向发展。2、国内外研究现状分析 在建筑结构设计中,结构是为建筑物提供安全可靠、经久耐用、节能节材的一个重要组成部分,它与建筑材料、制品、施工的工业化水平密切相关,对发展新技术、新材料,提高机械化水平、自动化水平有着重要的促进作用。 目前国内为了实现科学技术现代化,提高人民的科学文化素质,改善学习环境,教学楼的设计应考虑设计的标准化、现代化与多功能化,材料构件的工厂化,施工机械化等方面的要求。由于我国幅员辽阔,地区环境有较大的区别,在推行教学楼建筑的工业化的同时,也要因地制宜,就地取材。充分利用当地现有的各种有利条件,尽快增加各地叫系设施的规模与数量。此外,在教学投资渠道和管理体制等方面也需要进行深入改革。最终做到“适用,经济,坚固,美观”的完美结合。 而国外的建筑行业已走在世界的前列,他们首先考虑建筑设计应有环境意识,从城市设计与环境设计的整体角度来考虑建筑结构设计等。建筑设计越来越讲究个性化,绿色环保节能已成为各设计不容忽略的问题。有些国家对建筑的节能设计已经深入到建筑的很多领域。例如,日本的被动式太阳能建筑从影响节能各个方面出发,研究墙体、地板、门窗、出入口的合理设计等对节能的影响,并研究了外环境的因素对节能的积极作用,主张从建筑的维护结构出发,改善某些传统构件的性能,利用自然因素如树木、阳光,地热更为节能建筑服务。3、主要参考文献目录 1建筑设计资料集 2中小型民用建筑图集 3公共建筑设计原理 4建筑制图规范 5中南建筑标准图集 6建筑地基基础规范 7建筑结构设计手册 8建筑结构静力计算手册 9简明建筑设计手册 10工业与民用建筑结构荷载规范二、研究内容、预期目标或成果(具体说明课题研究内容,要重点解决的关键问题和本课题要达到的目标或要取得的成果):1 研究内容(一)建筑设计 建筑总平面设计:根据建筑的功能要求,抓住普通教室、教师办公室、交通联系部分的相互关系。结合地基环境及其他条件,采用不同的组合方式将各合理的组合起来。 建筑平面设计:符合功能、人流、物流畅通并满足消防疏散要求和卫生要求,适合教学条件。 建筑立面设计:立面的比例尺寸、立面的虚实与凸凹、 立面的线条的处理、立面的色彩与质感、立面的确定与细部处理。 建筑剖面设计:教室剖面性状的确定、教室层高及各部分标高的确定、建筑的组合与利用。 完成下列图纸绘制:总平面图 首层平面图 标准层平面图 立面图(正立面、侧立面)剖面图。(二)结构设计(1) 选择结构类型,进行结构布置:设计为五层框架结构。框架结构的承重方案:结构的承重方案根据楼盖的平面布置及竖向荷载的传递途径来确定,框架的承重方案可以分为横向,纵向和纵横向框架承重三种方案。在本设计中,采用横向框架承重方案。因房屋横向较短,柱数量少,当采用横向承重方案时,横向框架梁的截面高度大,可增加框架的横向侧移刚度,有利于房间的采光和通风。 (2) 估算梁、板、柱截面尺寸及材料等级:(3) 荷载计算:包括竖向荷载与水平荷载计算:在本次毕业设计中采用手算和电算两种方法,手算采用分层分析法和D值法(计算竖向荷载采用分层分析法,计算水平荷载采用D值法)来完成,电算采用广厦CAD进行结构计算。最后,将手算与电算的结果比较,相互检验,以提高结构计算的精确度。(4) 完成屋盖和楼盖的设计计算;2重点解决的问题 1)系统地研究了国内外中小型民用建筑设计原理的研究现状,总结了前人的研究成果和没解决的问题。 2)基于建筑结构设计的基本原理通过对各教学楼设计实例的分析,对大跨度教室梁的挠度及应力分布进行研究。 3)针对房屋设计规范中存在的问题,通过实例分析初步解决其中问题。2 预期目标或成果 (1)熟悉设计任务书并收集相关资料 12周 (2)毕业设计实习,开题报告 34周 (3)完成建筑施工图(包括建筑部分图纸目录、建筑说明、总平面图,各层平面图,各立面图,剖面图,详图) 59周 (4)荷载计算(恒载、活载、风荷载,地震作用)相应的内力计算 第10周 (5)确定梁荷载组合及梁的配筋计算 第11周 (6)确定柱的荷载组合及柱的配筋计算 第1213周 (7)绘制结构设计图 第14周 (8)编写设计总说明书,完成毕业设计整套图纸 第15周通过对该课题的研究,使自己熟悉建筑结构设计的内容和步骤,掌握中小型民用建筑设计的原则和方法,掌握建筑扩大初步设计的深度要求及图纸的绘制表达方法。掌握一般中小型民用建筑结构选型的原则及结构计算、绘制结构施工图的方法。培养综合运用所学理论知识和各专业软件解决实际问题的能力。为自己以后进一步的学习或是走上工作岗位奠定坚实的基础。三、拟采用的研究方法、技术路线、试验方案及可行性分析:研究方法 1空间组合合理,主次分明,交通流畅,采光通风良好 2在满足结构与构造要求下,设计灵活,有新意,体现多层住宅发展趋势。采用现代风格为主流的形式,线条流畅,富有诗意和个性;平面设计应充分考虑日照、通风、采光、节能等问题。 3熟悉有关学生教学楼设计规范要求。 4合理进行柱网布置,合理选择基础类型,并进行有关的计算。技术路线(实验方案):1、用四周时间参加施工实习,观察实习与查阅资料,通过实践了解常用建筑结构形式,了解现代教学楼现状与结构设计特点,为后面的建筑选型和设计作好充分的准备。2、初步拟定设计方案和建筑图。利用AutoCAD绘图软件绘出施工总平面图、立面图、剖面图等。为结构计算做好准备3估计柱和梁的截面面积及计算简图确定等;4重力荷载计算(荷载汇集)5荷载计算,选择一榀框架进行荷载汇集;6对梁和柱进行内力组合;7根据内力组合表对梁和柱进行配筋计算;8对板、楼梯和基础进行配筋计算。可行性分析:(一) 场地虽凹凸不平但总体坡度不大,且填方与挖方基本互补。场地建筑面积满足设计要求。(二) 各重要设备准备就绪,重大技术、经济方案已确定(三) 毕业设计的进度安排在规定时间内。(四) 已具备大量资料、文献,还有老师的精心指导。(五) 在对方案进行研制与优化后,并对其进行了项目评估,符合要求。四、本人与课题有关的理论学习、资料查阅及工作基础: 我们在校期间,学习过房屋建筑学、钢筋混凝土设计原理、抗震设计原理、结构选型、结构选型、建筑制图等多门课程,掌握了中小型民用建筑设计的原理及方法;握了建筑扩大初步设计的深度要求及图纸的绘制表达方法;掌握了中小型民用建筑结构选型的原理;掌握了抗震设防的基本措施。并参加了多门课程实习及课程设计,翻阅过多种设计参考资料如1建筑设计资料集 2中小型民用建筑图集 3公共建筑设计原理 4建筑制图规范 5中南建筑标准图集 6建筑地基基础规范 7建筑结构设计手册 8建筑结构静力计算手册 9简明建筑设计手册 10工业与民用建筑结构荷载规范四、指导教师评价意见: 指导教师签名: 年 月 日五、评议小组评价意见:开题报告考查成绩: 评议小组组长签名: 年 月 日六、系部审查意见: 系部主管领导签字: 年 月 日 毕 业 实 习 报 告 姓名:罗葵葵 学号:031211272007年3月8日到22日,我们参加了系里组织的为期两周的毕业实习。我是在湖北江天桩基础有限公司实习的,在这次实习中,我们有了很多的收获和体验。 实习开始之前,老师对我们提出了一定的要求,我们应通过本次实习学会和做到:第一,了解我国当前的基本建设方针政策和土木工程施工技术、施工组织及管理;第二,通过接触施工工地,监理单位及政府有关的主管部门,对工程建设项目的整个基本建设程度和内容,有一个清楚的认识;第三,在实习期间积极参加生产第一线,深入生产实习参加施工技术组织、施工管理及技术经济等方面的实际工作,锻炼自己的分析问题和解决问题的能力,并进一步巩固和深化所学的理论知识。 我们也是按着这些要求,在实习中进行学习的。土木工程专业是一个工科的专业,实践性比较强,前面一个学年的学习,我们在课堂上学习了有关结构设计基本原理和施工的基本步骤等知识,这次真正在工地上面,我们比较了书本和现实的不同,当然我们也看到了施工水平的提高和改进。 我实习的工程是由湖北江天桩基础有限公司投资兴建的南街第四期商品房(II区)。其建设总用地面积为36000多m2,总建筑面积58000多m2。本工程为现浇钢筋砼框剪结构体系,7度抗震设防(设计基本地震加速度为0.15g),建筑场地类别为II类。基本风压为0.8kpa,风载体型系数取1.3,地面粗糙度为B类。结构安全等级为2级,建筑物设防类别为丙类,设计使用年限为50年,建筑结构抗震为框架三级、剪力墙二级。其中713楼为底层带商店六层住宅,1618楼为五层纯住宅,1415楼为11层小高层住宅,由襄樊市第二建筑设计院设计,襄樊工程咨询监理有限公司监理。 在工地上实习两个星期,我们收获颇多,比如,我们对施工流程和主要工种作业有了一定的了解。实习两个星期,虽然时间不长,但是天天都呆在工地,工地上每天在进行什么作业,我们都比较清楚,在项目部,我们也经常观察和核对进度表,和内业员一起整理内业,包括技术安全交底。我们也经常上到工地的操作现场,这样我们不仅对工程的进度熟悉,而且对相应的各工种的作业情况也比较了解。现场的施工毕竟不同于书本,有时施工单位施工时受一定因素的制约,比如天气、周边环境、人力物力限制等,在施工方法上也需要灵活多变的,比如这次九八贸易洽谈会期间禁止混凝土运输车上到主要车道,18楼混凝土的浇注被推迟,项目部对施工进度进行了调整,避免了造成工期拖延、窝工等现象。 另外我们对规范有了一定的了解和熟悉。在工地上我们身份是施工员和项目经理的助手,所以我们遇到不清楚的地方,经常请教项目部的施工员,或者查规范。比如安装脚手架、绑扎钢筋、安装模板等等规范有哪些要求,以及浇筑混凝土时应注意哪些事项等等,这些东西很基本,但却很重要,并且我们只有在现场才能真正了解这些和对这些有感性和理性的各方面的认识。并且我们毕业后如果进入施工单位,也需要到施工现场从这种最基本的工作做起,当然我们需要认真的在以后的工作中认真的对待规范。通过这四周的实习,我感觉对规范较以前更熟悉了,规范是由基本原理总结、归纳、提炼,并结合我国经济和平均施工水平的实际情况而统一制定的,具有强制约束力。 当然通过这次实习使我对现场的实际情况有了更深的了解,这也是我这次实习感触最大的。很多工作人员并没有以高度负责的态度参加建筑生产,建筑工人素质不高已是普遍的现象,但这也说明了对工人管理不是很严格的,尽管现在的建筑工人要持证上岗,但是不乏有很多工人技术水平不高。在这种情况下,施工质量的能否得到充分的保证,实在令人质疑。有时我们能发现很多不合规范的地方,比如绑扎钢筋,有的梁受力钢筋间距不够,有的锚固长度不够,有的板筋间距搞错了,等等。还有这一次在工地上发生了民工打架事件,这在工地上是时有发生的。施工现场的管理远不像我们课本上学得那么简单,它不仅要求管理者具备全面的专业知识,保证工程的质量。同时还应具备解决突发问题的能力,以保证工程的进度。要处理好同各方的关系,这一点在施工中也是必须要做好的事情,不仅要做好与设计单位、监理和质量安全监督站的协调与配合,还要处理好与材料供应商、建筑工人等之间的关系。并且由于现在实行的是最低价中标,总包单位的利润很薄,为了提高利润率,总包单位往往压价分包给分包施工队伍,而且工头往往还拖欠、克扣工资,造成分包队伍的积极性不高,工程质量难以保证。所以实行最低价中标,从表面上来看,是有利于业主的,但实际上是保证不了工程质量,反而对业主有害。我们现在的建筑市场和房地产市场还很混乱,许多东西还很不规范,以后还需要完善监督体制,引入竞争机制,只有这样才能保证我国建筑市场的健康发展。 关键的是我们对于框架结构标准层施工的基本流程有了基本的了解:框架结构的标准层施工是由钢筋班组、混凝土班组、模板班组共同配合完成的。当结构施工进入标准层后,先放线定好梁柱位置,接着由模板工安装该层板、梁模板,然后利用已搭好的模板为作业平台,浇灌前一层的柱混凝土,接着便继续绑扎该层的梁、板钢筋,然后再浇灌梁板混凝土,接着便绑扎柱钢筋,安装柱模板。这样便完成了一个标准层的工作。放线的时候,应注意基准位置的正确选取。安装模板之前,应注意对用过的模板进行清理,以使模板表面平整,确保模板上不留有混凝土块,以免浇注时影响到构件的几何尺寸及混凝土的保护层厚度。安装模板时应注意模板的位置,使垂直偏移以及水平尺寸误差都在规范许可的范围之内,以免产生附加的偏心弯矩,或使构件几何尺寸变形影响构件的承载力,进而影响结构整体的可靠度。梁钢筋是在梁模板上方先绑扎好,然后再整体放入梁模板内的,在将钢筋放入模板之前,应对钢筋的直径、数量、接头等指标进行校核。当梁板钢筋都绑扎完毕,梁钢筋放入模板后,还要进行再一次的钢筋验收,在确保钢筋准却无误的情况下才能浇注混凝土。在浇注梁板混凝土时,应注意对混凝土的振捣,由于板为薄构件,纵向高度较小,振捣不充分很可能在板内留有空洞,若出现在跨中,将对板的整体承载力产生致命的影响,但同时由于板的高度小,不易振捣,因此必须采取必要的措施以保证板混凝土的密实性。柱钢筋的绑扎,柱箍筋的布置应满足强节点的要求,应在节点附近加密。柱钢筋绑完后上柱模板前,应对柱钢筋进行验收,以保证钢筋布置正确。梁板模板安装完成后再进行混凝土的浇注。此外,在内墙砌筑的过程中,现在由于考虑到墙体自重以及环保的要求,已经不再允许使用实心砖,而必须使用多孔砖或空心砖。而地下或者防潮层以下的空隙应该用砂浆填满。砌筑工程中应该注意灰缝饱满、均匀,还应注意墙体的水平度与垂直度。 对于我们土木工程专业的学生来说,拥有丰富的工程实践经验,将为我们将来的工作奠定一定的基础。我们在课堂上学习最基本的理论知识,但是我们更需要了解现场施工的发展现状,积累更多的实践经验,不断完善和充实自己。而这次的生产实习课程就给我们提供了一次最好的机会,我们可以把所学进行实践,进一步巩固所学的理论知识,并培养综合运用所学知识解决实际问题的能力,通过亲身参加施工技术组织管理工作和参加一定量的专业劳动,我们的确加深了对专业概况的了解,收获很大。这次实习是很有现实意义的。3毕业设计任务书-光州新区第一中学教学楼建筑结构设计一、毕业设计的目的: 毕业设计的目的,使同学在教师指导下,通过单项工程设计,综合运用所学过的基础理论和专业知识,以提高分析和解决工程实际问题的能力,熟悉工程设计的内容和程序,要求达到如下目的:1熟悉建筑设计的内容和步骤,掌握中小型民用建筑设计的原则和方法,掌握建筑扩大初步设计的深度要求及图纸的绘制表达方法。2掌握一般中小型民用建筑结构选型的原则,掌握结构计算及结构施工图绘制的方法。二、设计题目:光州新区第一中学教学楼建筑结构设计 本工程为光州新区第一中学教学楼建筑结构设计,其功能是为学校学生提供学习场所。三、设计条件:(一)用地规模及周围环境情况见附件(二)建筑规模1.总建筑面积3600m2左右,层数为五六层2. 一至四层为教学用房(教室和教师休息室等),220250人合班教室48间;100120人的普通教室610间;80人的普通教室812间;40人的普通教室1014间;教师休息室和卫生间按有关标准要求设定。五六层为教学辅助用房和办公室,按相应人数的教室考虑面积:计算机房80人812间,绘图教室40人812间办公室2040人1020间,资料室80人2间。(三)自然条件1.气象条件:常年主导风向为东南风,基本风压650N/m2,年最高温度39,最低温度4。2.地质条件:用地地形平缓,地下水位标高约4m,无侵蚀性;场地地层主要物理力学性质指标,物理状态和容许承载力值见下述。土层分布从上到下为:a层:耕植土,厚约0.7M,k=100Kpa;b层:淤泥质土,厚约0.51m,k=80Kpa;c层:粘土,厚34m,硬塑状态,塑性指数Ip=14,液性指数I=0.17空隙比e=0.54,k=200Kpa;d层:粉质粘土,厚约4m,硬塑,Ip=14,I=0.17,e=0.75,k=180Kpa(四)结构类型:现浇钢筋混凝土框架结构(五)抗震设防抗震设防裂度为7度四、设计总体要求:1.空间组合合理,主次分明,交通流畅,采光通风良好。2.在满足结构与构造要求下,设计灵活,有新意,体现多层住宅发展趋势。宜采用现代建筑风格为主流的形式,线条流畅,富有诗意和个性;平面设计应充分考虑日照、通风、采光、节能等问题。3.熟悉有关学生教学楼设计规范要求。4.合理进行柱网布置,合理选择基础类型,并进行有关的计算五、设计内容:(一)建筑设计1总体平面布置图(1:500或1:300)1)准确绘出屋顶平面并注明层数2)注明建筑的性质和出入口位置3)画出较详细的室外环境布置(包括道路,广场,绿化,小品)4)正确表达建筑用地与周边道路的交接关系5)并标注建筑的朝向2各层平面图1) 标注纵横轴线编号2) 标注建筑各部分尺寸外部尺寸:标注三道尺寸,即总尺寸:(外包尺寸)表明总长和总进深轴线尺寸门窗洞口及墙段尺寸内部尺寸标注墙体厚度尺寸,洞口位置和大小尺寸标注墙上预留洞口的位置和大小,洞顶标高等底层室外台阶,散水等尺寸3) 标注各层标高及室外地坪标高,(一般标注在入口处或公共走道上,若有标高降低的房间和走道,应在该处标明)4) 标注门窗编号。(如果高宽及形式均相同的为同一编号否则应另外编号,门的编号为M-1,M-2,窗的编号为C-1,C-2)5) 标注剖面图,详图的位置及编号6) 标注房间的名称,图名及比例7) 标注其它特殊部位的做法3.屋顶平面图1) 标注各转角部位定位轴线及间距2) 标注四周的出檐尺寸及屋面各部分标高(标注结构层上表面)3) 屋面排水方向,坡度及各坡面交线,天沟檐沟泛水出水口水斗等的位置。屋面保温隔热层只画出局部4) 屋面上人孔或出入口及女儿墙等的位置尺寸5) 图名及比例4.立面图1) 表明建筑外形,门窗,雨蓬外廊或阳台及雨水管的形式和位置2) 标注三道尺寸总高:从室外地坪至屋顶最高处各层间尺寸门窗高度尺寸必要部位的标高,如门廊、雨蓬等的位置3) 注明外墙材料及做法,饰面分格线立面细部详图索引号4) 立面名称及比例,(用立面的边轴线编号表示)5剖面图1)要表明建筑物内部空间的高度关系,标注三道尺寸建筑总高各层层高,楼地层标注在面层表面,屋顶标注在屋面板表面,坡屋顶要标出最低点和屋面坡度门窗洞及窗下墙尺寸2)标注标高及详图索引3)楼地面和屋顶构造做法4)内外墙和柱的轴线及间距5)图名和比例6.门窗明细表和设计说明1) 门窗明细表的内容有编号、名称、洞口尺寸(宽高)、数量等2) 设计说明包括建筑名称,建筑规模,设计标准, 建筑耐久年限,建筑分类等级和耐火等级,重点交待屋面防水和墙体构造、用料及施工的有关说明,内外装饰做法等。(二)结构设计:1.结构方案的选择及结构布置1)结构方案的确定2)基础类型的确定3)结构布置,包括平面尺寸、柱网尺寸、变形缝等2.主要结构基本尺寸确定及截面几何特征1)框架梁、柱材料及截面尺寸2)楼板材料及截面尺寸3)施工方案的选择及说明3.主要结构计算:包括一层楼盖的梁、板计算及配筋,一榀框架的内力及配筋计算和基础计算。4.绘制结构施工图1)基础平面详图(1:100)2)任选一层楼盖或屋盖结构平面图(1:100)3)一榀框架梁柱配筋图六、进度安排:(时间共15周)1.资料调查和毕业设计实习 24周2.建筑方案设计及扩初图纸绘制59周3.结构布置、计算及绘制结构图1014周5.整理出图及毕业答辩1516周七、主要参考资料:1.建筑设计资料集2.中小型民用建筑图集3.公共建筑设计原理4.建筑制图规范 5.中南建筑标准图集6.建筑地基基础规范7.建筑结构设计手册钢筋混凝土结构构造8.建筑结构静力计算手册9.简明建筑设计手册10.工业与民用建筑结构荷载规范 襄 樊 学 院 土 木 工 程 系 毕 业 设 计 第 81 页 第一章:工程概况 1.1 建筑地点:光州新区建筑类型:六层中学教学楼,框架填充墙结构。建筑介绍:建筑面积约3600平方米,楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构,楼板厚度取120mm,填充墙采用240mm厚的混凝土空心小砌块。 地质条件:经地质勘察部门确定,此建筑场地为三类近震场地,设防烈度为7 度。 1.2 框架结构承重方案的选择:竖向荷载的传力途径:楼板的均布活载和恒载经连系梁梁间接或直接传至主梁,再由主梁传至框架柱,最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径,本教学楼框架的承重方案为横向框架承重方案,这可使横向框架梁的截面高度大,增加框架的横向侧移刚度,柱网布置见建筑平面图。 1.3 框架结构的计算简图: 图1-1 1.4 梁、柱截面尺寸的初步确定: 1、梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8。本方案纵向框架梁h=(1/121/8)5000=416625mm,取h=500mm,截面宽度b=(1/31/2)500=160250mm,取b=250mm,可得纵梁的截面初步定为bh=250mm*500mm。横向框架梁h=(1/121/8)*8260=6881032mm,取h=700mm,截面宽度 b=(1/31/2)*700=233350mm,取b=250,可得横梁的截面初步定为 bh=250mm*700mm 2、框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值,按下列公式计算: (1)柱组合的轴压力设计值N=Fg E n注:考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F按简支状态计算柱的负载面积。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值,可近似的取14KN/m2。n为验算截面以上的楼层层数。(2)AcN/uNfc 注:uN 为框架柱轴压比限值,本方案为二级抗震等级,查抗震规范可知取为0.8。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值,对C30,查得14.3N/mm2。3、计算过程:对于柱:N=Fg E n=1.325.92146=2830.464(KN) AcN/uNfc=2830.464103/0.8/14.3=227418.18(mm2) 取400mm600mm梁截面尺寸(mm)混凝土等级横梁(bh)纵梁(bh)C25250500250700 表1-1柱截面尺寸(mm)层次混凝土等级bh1C304006002-6C25 表1-2第二部分:框架侧移刚度的计算2.1 横梁线刚度i b的计算:类别Ec(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(Nmm)1.5EcI0/l(Nmm)2EcI0/l(Nmm) AB跨3.01042507005.4010982602.2510103.3810104.501010 BC跨3.01042504501.3310924001.6710102.5010103.341010 表2-1 纵梁线刚度i b的计算:类别Ec(N/mm2)bh(mmmm)I0(mm4)l(mm)EcI0/l(Nmm)1.5EcI0/l(Nmm)2EcI0/l(Nmm)跨3.01044006005.410924003.8610105.7910107.711010其它跨3.01044006005.410982602.2510103.3810104.501010 表2-2 柱线刚度i c的计算:I=bh3/12层次hc(mm)Ec(N/mm2)bh(mmmm)Ic(mm4)EcIc/hc(Nmm)148503.01044006002.001101012.7710102-639003.01044006001.448101012.401010 表2-32.2 各层横向侧移刚度计算: (D值法)柱的侧移刚度D计算公式:其中为柱侧移刚度修正系数,为梁柱线刚度比,不同情况下,、取值不同。对于一般层: 对于底层: 由此可知,横向框架梁的层间侧移刚度为:层次123456顶Di(N/mm)92381072953076260076260076260076260066364 表2-4D1/D2=923810/7295300.7,故该框架为规则框架。2.3 各层纵向侧移刚度计算:同理,纵向框架层间侧移刚度为:层次123456顶层Di(N/mm)1035634935623942398942398942398942398103102 表2-5D1/D2=1035634/9356230.7,故该框架为规则框架。第三章:重力荷载代表值的计算3.1 资料准备:查荷载规范可取:、 屋面永久荷载标准值(上人)30厚细石混凝土保护层 220.03=0.66KN/m2 三毡四油防水层 0.4 KN/m220厚矿渣水泥找平层 14.50.02=0.29 KN/m2150厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75 KN/m2120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m2(二层9mm纸面石膏板、有厚50mm的岩棉板保温层) 合计 5.35 KN/m2、1-5层楼面:木块地面(加防腐油膏铺砌厚76mm) 0.7 KN/m2120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 KN/m2V型轻钢龙骨吊顶 0.25 KN/m2 合计 3.95 KN/m2、屋面及楼面可变荷载标准值:上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/m2楼面活荷载标准值 2.0 KN/m2屋面雪荷载标准值 SK=urS0=1.00.2=0.2 KN/m2 (式中ur为屋面积雪分布系数)、梁柱密度25 KN/m2 240mm厚的混凝土空心砌块 5.5KN/m33.2 重力荷载代表值的计算:1、第一层:(1)、梁、柱:类别净 跨(mm)截 面(mm)密 度(KN/m3)体 积(m3)数 量(根)单 重(KN)总 重(KN)横梁8260250700251.171729.25497.252400250450250.1794.2538.25纵梁3000250500251.172829.25819.005000250400250.63415.7563.00 表3-1类别计算高度(mm)截 面(mm)密 度(KN/m3)体 积(m3)数 量(根)单 重(KN)总 重(KN)柱3900400600251.7643644.11587.6 表3-2(2)、内外填充墙重的计算: 横墙: AB跨、CD跨墙:墙厚240mm,计算长度6500mm,计算高度3600-600=3000mm。 单跨体积:0.246.53=4.68m3 单跨重量:4.685.5=25.74KN 数量:17 总重:25.7417=437.58KN BC跨墙:墙厚240mm,计算长度1700mm,计算高度3600-600=3000mm。 单跨体积:(1.73-1.5*2.4)0.24=0.36m3 单跨重量:0.365.5=1.98KN 数量:2 总重:1.982=3.96KN 厕所横墙:墙厚240mm,计算长度7200-2400=4800mm,计算高度3600-120=3480mm。 体积:0.244.83.48=4.009m3 重量:4.0095.5=22.0495KN 横墙总重:437.58+3.96+22.0495=463.5895KN 纵墙: 跨外墙:单个体积:(6.53.0)-(1.82.12) 0.24=2.8656 m3数量:12总重:2.8656125.5=189.1296KN 厕所外纵墙:体积:6.53.0-1.82.1=15.72 m3总重:15.725.5=86.46KN 楼梯间外纵墙:体积:3.53.0-1.82.1=6.72 m3总重:6.725.5=36.96KN 门卫外纵墙: 体积:3.53.0-1.22.4=7.62m3总重:7.625.5=41.91KN 内纵墙:单个体积:(6.53.0-1.22.4*2) 0.24=13.74m3 单个重量:13.745.5=75.57KN数量:12总重:75.5712=906.84KN 厕所纵墙:单个体积:0.24(3.6-0.12)4.93=4.1175m3 单个重量:4.11755.5=22.6463KN数量:2总重:22.64632=45.2926KN 正门纵墙:总重:(1.86.5-1.82.1)0.245.5=10.4544KN 纵墙总重:189.1296+86.46+36.96+41.91+906.84+45.2926+10.4544=1317.0466KN(3)、窗户计算(钢框玻璃窗): 走廊窗户:尺寸:1800mm2100mm 自重:0.4KN/m2 数量:26 重量:1.82.10.426=39.312KN 办公室窗户:尺寸:1500mm2100mm 自重:0.4KN/m2 数量:2重量:1.52.10.42=2.52KN 总重:39.312+2.52=41.832KN(4)、门重计算: 木门:尺寸:1200mm2400mm 自重:0.15KN/m2 数量:26.25 重量:1.22.40.1526.25=11.34KN 铁门:尺寸:6500mm3000mm 自重:0.4KN/m2 数量:0.5重量:6.53*0.40.5=3.9KN 总重:11.34+3.9=15.24KN(5)、楼板恒载、活载计算(楼梯间按楼板计算): 面积:48.441613+117.4176+30.24=777.3984(m2) 恒载:3.95777.3984=3070.7237KN 活载:2.0777.3984=1554.7968KN一层重力荷载代表值G1=G 恒+0.5G活=(497.25+38.25)1.05+(819+63)1.05+1587.61.05+463.5895+1317.0466+41.832 +15.24+(3070.7237+1554.7968)0.5 =9618.5836KN注:梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。2、第二层:(1)、梁、柱横梁:AB跨:300mm600mm 29.25KN18根=526.5KNBC跨:250mm400mm 4.25KN9根=38.25KN 纵梁:819+63=882KN 柱: 类别计算高度(mm)截 面(mm)密 度(KN/m3)体积(m3)数 量(根)单 重(KN)总 重(KN)柱3900400600251.5213638.0251368.9 表3-3(2)、内外填充墙重的计算:横墙总重:463.5895KN纵墙: 比较第二层纵墙与第一层的区别有: 大厅:一层有铁门 二层有内墙。 比较异同后,可得第二层纵墙总重为: 1317.0466+(3.06.55-21.82.1)0.245.5-3.9+(1.56.55-1.51.2)0.245.5+(1.53.55-1.51.2)0.245.5 =1317.0466+15.9588-3.9+10.593+4.653 =1344.3514KN(3)、窗户计算(钢框玻璃窗): 第一类:尺寸:1800mm2100mm 自重:0.4KN/m2 数量:29 重量:1.82.10.429=43.848KN 第二类:尺寸:1500mm2100mm 自重:0.4KN/m2 数量:2重量:1.52.10.42=2.52KN 总重:43.848+2.52=46.368KN(4)、门重计算: 木门:尺寸:1200mm2400mm 自重:0.15KN/m2 数量:27.25 重量:1.22.40.1527.25=11.772KN(5)、楼板恒载、活载计算(楼梯间按楼板计算): 面积:777.3984+11.166.96=855.072(m2) 恒载:3.95855.072=3377.5344KN 活载:2.0855.072=1710.144KN二层重力荷载代表值为G2=G 恒+0.5G活=(526.5+38.25)1.05+8821.05+1368.91.05+463.5895+1344.3514+46.368 +11.772+(3377.5344+1710.144)0.5 =9910.1918KN注:梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。三到五重力荷载代表值为:G3-5=9910.1918-10.593-4.653+(3.010.1-21.22.4)0.245.5=9927.3386KN3、第六层重力荷载代表值的计算:横梁:526.5+38.25=564.75KN 纵梁:882KN 柱:计算高度:2100mm截面:650mm650mm数量:36总重:0.650.652.12536=798.525KN 横墙:463.5895/2=231.7948KN 纵墙:(1344.3514+32.3928-10.593-4.653)/2=680.7491KN 窗重:46.368/2=23.184KN 木门重:门高2400mm,计算高度为门的1500mm以上,故系数=(2.4-1.5)/2.4=3/8则木门重:11.7723/8=4.4145KN 屋面恒载、活载计算: 恒载:855.0725.35=4574.6352KN 活载:855.0722.0=1710.144KN 雪载:855.0720.2=171.0144KN六层重力荷载代表值为 G6=G 恒+0.5G活=(564.75+882+798.525)1.05+231.7948+680.7491+23.184+4.4145+4574.6352 +(1710.144+171.0144)0.5 =9753.4748KN 注:梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。5、顶端重力荷载代表值的计算:横梁:29.252=58.5KN纵梁:15.752=31.5KN柱:38.0254=152.1KN横墙:25.742=51.48KN纵墙:(3.03.55-1.22.4)0.245.5+(3.03.55-1.82.1)0.245.5=19.3248KN 木门:1.22.40.15=0.432KN 窗:1.82.10.4=1.512KN 楼板恒载、活载计算: 面积:4.27.2=30.24m2 恒载:30.245.35=161.784KN活载:30.242.0=60.48KN 雪载:30.240.2=6.048KN顶端重力荷载代表值为G顶=G 恒+0.5G活=58.5+31.5+51.48+19.3248+152.1+0.432+1.512+161.784+(60.48+6.048) 0.5 =543.1608KN集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G i的计算结果如下图所示:第四章:横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 4.1横向自振周期的计算: 横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法。 按式Ge=Gn+1(1+3h1/2/H)将突出房屋重力荷载代表值折算到主体结构的顶层,即:Ge=543.16081+33.6/(3.65+4.7)=650.8153(KN) 基本自振周期T1(s)可按下式计算: T1=1.7T (uT)1/2注:uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数,取0.6。uT按以下公式计算:VGi=Gk(u)i= VGi/D ij uT=(u)k注:D ij 为第i层的层间侧移刚度。(u)i为第i层的层间侧移。(u)k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见下表,其中第六层的Gi为G6和Ge之和。结构顶点的假想侧移计算层次Gi(KN)VGi(KN)D i(N/mm)ui(mm)ui(mm)610404.290110404.290176260013.641265.98959927.338620331.628776260026.661252.68549927.338630258.967376260039.679225.68539927.338640186.305976260052.696186.00629910.191850096.497772953068.670133.3119618.583659715.081392381064.64064.64 表4-1T1=1.7T (uT)1/2 =1.70.6(0.265989)1/2=0.526(s) 4.2 水平地震作用及楼层地震剪力的计算:本结构高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布比较均匀,变形以剪切型为主,故可用底部剪力法计算水平地震作用,即:1、结构等效总重力荷载代表值GeqGeq=0.85Gi=0.85(9618.5836+9910.1918+9927.33863+9753.4748+543.1608)=50666.3128(KN) 2、计算水平地震影响系数1查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.30s。查表得设防烈度为7度的max=0.081=(Tg/T1)0.9max =(0.3/0.526)0.90.08 =0.0965 3、结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=1Geq =0.096550666.3128 =4890.5658(KN)因1.4Tg=1.40.3=0.42sT1=0.526s,所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数n=0.08T1+0.07=0.080.526+0.07=0.1121 F6=0.11214890.5658=548.2324KN各质点横向水平地震作用按下式计算:Fi=GiHiFEk(1-n)/(GkHk) =4342.333(KN)地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为 Vi=Fk(i=1,2,n)计算过程如下表:各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi(m)Gi(KN)GiHi(KNm)GiHi/GjHjFi(KN)Vi(KN)25.85543.160813959.230.01773.82073.820624.359753.4748221403.880.2691168.0881241.908520.459927.3386189612.170.230998.7372240.645416.559927.3386153873.750.187812.0163052.662312.659927.3386118135.330.143620.9543673.61528.759910.191882254.590.100434.2334107.84814.859618.583645207.340.055238.8284346.676824446.29 表4-2 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图: (具体数值见上表)4.3 多遇水平地震作用下的位移验算:水平地震作用下框架结构的层间位移(u)i和顶点位移u i分别按下列公式计算:(u)i = Vi/D iju i=(u)k各层的层间弹性位移角e=(u)i/hi,根据抗震规范,考虑砖填充墙抗侧力作用的框架,层间弹性位移角限值e1/550。计算过程如下表:横向水平地震作用下的位移验算层次Vi(KN)D i(N/mm)(u)i (mm)ui(mm)hi(mm)e=(u)i /hi61241.9087626001.62923.72336001/221052240.6457626002.93822.09436001/122543052.6627626004.00319.15636001/89933673.6157626004.81715.15336001/74724107.8487295305.63110.33636001/63914346.6769238104.7054.70547001/999 表4-3由此可见,最大层间弹性位移角发生在第二层,1/63930m;地面粗糙类别为C类;风振系数:Z=1+Hi/H3/Z 层次123456Hi(第i层距离室外地面的高度)4.858.7512.6516.5520.4524.35 表5-1H总=24.35mm B11.6m H/B2查表:脉动影响系数=0.59 离地面高度(m)z4.858.7512.6516.5520.4524.35风压高度系数Z0.500.630.730.810.870.93 表5-2结构基本周期:T=(0.080.1)n. 取T=0.9,0 =0.36kN/m20T2=0.3630.62=0.29 查表得:脉动增大系数=1.2725Z=1+Hi/H3/Z z4.858.7512.6516.5520.4524.35Z1.221.281.341.391.451.49 表5-3查表得:风载体型系数:迎风面为1.0;背风面为-0.5S=1.5 k=ZSZ0结构高度H=26.750,说明xal,则x=(VA+alq2/2)/(q1+q2)可得跨间最大正弯矩值:Mmax=MA+VAx-(q1+ q2)x2/2+alq2(x-al/3)/2若VA0,则Mmax=MA第1层AB跨梁: 梁上荷载设计值:q1=1.28.46=10.15 KN/m q2=1.2(14.22+0.57.2)=21.38 KN/m 左震: MA=270.47/0.75=360.63 KNm MB=-367.14/0.75=-489.52 KNmVA= -(MA-MB)/l+q1l/2+(1-a)lq2/2 =-(360.63+489.52)/7.2+10.157.2/2+21.387.2/3 =-30.22 KN0,故xal=l/3=2.4mx=(VA+alq2/2)/(q1+q2)=(205.03+1.221.38)/(10.15+21.38)=5.73m Mmax=MA+VAx-(q1+q2)x2/2+alq2(x-al/3)/2=-541.72+205.035.73-(10.15+21.38)(5.73)2/2+21.382.4(5.73-2.4/3)/2=241.98 KNm REMmax=0.75241.98=181.48 KNm 其它跨间的最大弯矩计算结果见下表: 跨间最大弯矩计算结果表层次123456跨ABABABABABABMmax281.79234.07206.00151.4481.5129.26 表6-84、梁端剪力的调整:抗震设计中,二级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5,其梁端剪力设计应按下式调整:V=Revb(M lb +M rb)/ln +V Gb(1)、对于第6层,AB跨:受力如图所示:梁上荷载设计值:q1=1.24.5=5.4 KN/m q2=1.2(19.26+0.57.2)=27.43 KN/m V Gb=5.47.2/2+27.434.8/2=85.27 KN ln=7.2-0.65=6.55 m左震:M lb=18.54/0.75=24.72 KNm M rb=-132.97/0.75=-177.29 KNm V=Revb(M lb +M rb)/ln +V Gb =0.751.2(24.72+177.29)/6.55+85.27 =91.71 KN右震:M lb=147.21/0.75=196.28 KNmM rb=6.4/0.75=8.53 KNm V=Revb(M lb +M rb)/ln +V Gb =0.751.2(196.28+8.53)/6.55+85.27 =92.09 KN(2)、对于第1-5层, AB跨:q1=1.28.46=10.15 KN/m q2=1.2(14.22+0.57.2)=21.38 KN/m V Gb=10.157.2/2+21.384.8/2=87.85 KN剪力调整方法同上,结果见47页各层梁的内力组合和梁端剪力调整表。6.6 框架柱的内力组合:取每层柱顶和柱底两个控制截面,组合结果如下表: 横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk(1)SEk(2)Re1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax6柱顶M58.84 16.43 -85.00 85.00 -22.53 143.22 95.86 93.61 143.22 -22.52 95.86 N195.37 51.84 -20.82 20.82 178.86 219.46 315.59 307.02 219.46 178.86 315.59 柱底M-36.41 -10.94 18.66 -18.66 -19.50 -55.89 -60.09 -59.01 -60.09 -19.50 -60.09 N233.39 51.84 -20.82 20.82 213.08 253.68 366.92 352.64 366.92 213.08 366.92 5柱顶M26.42 7.94 -125.30 125.30 -94.82 149.52 43.61 42.82 149.52 -94.82 43.61 N428.25 103.68 -58.62 58.62 374.93 489.24 681.82 659.05 489.24 374.93 681.82 柱底M-30.65 -9.21 61.72 -61.72 28.45 -91.91 -50.59 -49.67 -91.91 28.45 -50.59 N466.27 103.68 -58.62 58.62 409.14 523.45 733.14 704.68 523.45 409.14 733.14 4柱顶M30.65 9.21 -152.88 152.88 -117.3180.79 50.59 49.67 180.79 -117.33 50.59 N661.13 155.52 -115.13 115.13 552.75 777.25 1048.05 1011.1777.25 552.75 1048.05 柱底M-30.65 -9.21 101.92 -101.92 67.64 -131.10 -50.59 -49.67 -131.10 67.64 -50.59 N699.15 155.52 -115.13 115.13 586.97 811.47 1099.37 1056.7811.47 586.97 1099.37 3柱顶M30.65 9.21 -168.64 168.64 -132.7196.15 50.59 49.67 196.15 -132.70 50.59 N894.01 207.36 -187.91 187.91 714.71 1081.13 1414.27 1363.11081.13 714.71 1414.27 柱底M-31.00 -9.31 137.98 -137.98 102.44 -166.62 -51.16 -50.23 -166.62 102.44 -51.16 N932.03 207.36 -187.91 187.91 748.93 1115.35 1465.60 1408.71115.35 748.93 1465.60 2柱顶M30.16 9.08 -161.28 161.28 -126.0188.48 49.80 48.90 188.48 -126.02 49.80 N1126.9 259.20 -267.10 267.10 870.42 1391.26 1780.50 1715.21391.26 870.42 1780.50 柱底M-34.58 -10.48 197.12 -197.12 156.35 -228.03 -57.16 -56.17 -228.03 156.35 -57.16 N1164.9259.20 -267.10 267.10 904.64 1425.48 1831.83 1760.81425.48 904.64 1831.83 1柱顶M21.68 6.59 -149.94 149.94 -123.7168.67 35.86 35.24 168.67 -123.71 35.86 N1359.8 311.04 -357.58 357.58 1015.11712.40 2146.73 2067.21712.40 1015.12 2146.73 柱底M-10.84 -3.30 405.39 -405.39 384.01 -406.50 -17.93 -17.63 -406.50 384.01 -17.93 N1397.8311.04 -357.58 357.58 1049.31746.62 2198.06 2112.81746.62 1049.34 2198.06 表6-9横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSEk(1)SEk(2)Re1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk1.35SGk +1.0SQk1.2SGk+1.4SQkMmaxMM12NNminNmax6柱顶M-41.56 -11.57 -113.08 113.08 -152.86 67.64 -67.68 -66.07 -152.86 -152.86 -67.68 N246.59 69.12 -19.32 19.32 234.20 271.87 402.02 392.68 234.20 234.20 402.02 柱底M28.53 7.82 48.46 -48.46 76.44 -18.05 46.34 45.18 76.44 76.44 46.34 N284.61 69.12 -19.32 19.32 268.42 306.09 453.34 438.30 268.42 268.42 453.34 5柱顶M-22.61 -6.13 -174.88 174.88 -193.62 147.40 -36.65 -35.71 -193.62 -193.62 -36.65 N523.59 138.24 -60.81 60.81 474.15 592.73 845.09 821.84 474.15 474.15 845.09 柱底M24.86 6.77 116.59 -116.59 139.10 -88.25 40.33 39.31 139.10 139.10 40.33 N561.61 138.24 -60.81 60.81 508.37 626.95 896.41 867.47 508.37 508.37 896.41 4柱顶M-24.86 -6.77 -218.41 218.41 -238.37 187.53 -40.33 -39.31 -238.37 -238.37 -40.33 N800.59 207.36 -132.22 132.22 684.93 942.76 1288.16 1251.0684.93 684.93 1288.16 柱底M24.86 6.77 178.70 -178.70 199.65 -148.81 40.33 39.31 199.65 199.65 40.33 N838.61 207.36 -123.22 123.22 727.92 968.20 1339.48 1296.6727.92 727.92 1339.48 3柱顶M-24.86 -6.77 -262.83 262.83 -281.68 230.84 -40.33 -39.31 -281.68 -281.68 -40.33 N1077.6 276.48 -207.19 207.19 892.24 1296.26 1731.23 1680.2892.24 892.24 1731.23 柱底M25.20 6.80 215.04 -215.04 235.40 -183.92 40.82 39.76 235.40 235.40 40.82 N1115.6276.48 -207.19 207.19 926.45 1330.48 1782.55 1725.8926.45 926.45 1782.55 2柱顶M-24.31 -6.72 -256.95 256.95 -275.43 225.62 -39.54 -38.58 -275.43 -275.43 -39.54 N1354.6345.60 -295.57 295.57 1086.47 1662.83 2174.30 2109.41086.47 1086.47 2174.30 柱底M26.87 7.63 301.64 -301.64 321.72 -266.48 43.90 42.93 321.72 321.72 43.90 N1392.6345.60 -295.57 295.57 1120.69 1697.05 2225.62 2155.01120.69 1120.69 2225.62 1柱顶M-17.10 -5.01 -228.73 228.73 -240.66 205.37 -28.10 -27.53 -240.66 -240.66 -28.10 N1631.6 414.72 -393.38 393.38 1271.51 2038.60 2617.37 2538.51271.51 1271.51 2617.37 柱底M8.55 2.50 424.79 -424.79 422.99 -405.35 14.04 13.76 422.99 422.99 14.04 N1669.6 414.72 -393.38 393.38 1305.73 2072.82 2668.69 2584.11305.73 1305.73 2668.69 表6-10第七章:截面设计7.1框架梁: 以第1层AB跨框架梁的计算为例。1、梁的最不利内力:经以上计算可知,梁的最不利内力如下: 跨间: Mmax=281.79 KNm 支座A:Mmax=406.29 KNm 支座Bl:Mmax=367.14 KNm 调整后剪力:V=182.70 KN2、梁正截面受弯承载力计算: 抗震设计中,对于楼面现浇的框架结构,梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量,跨中截面的计算弯矩,应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者,依据上述理论,得:(1)、考虑跨间最大弯矩处: 按T形截面设计,翼缘计算宽度bf,按跨度考虑,取 ,bf=l/3=8.26/3=2.75m=2750mm,梁内纵向钢筋选二级热扎钢筋,(fy=fy,=310N/mm2),h0=h-a=700-35=665mm,因为fcm bf,hf,( h0- hf,/2)=13.42750120(665-120/2)=1948.90KNm994.06 KNm属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算:s=M/(fcmbf,h02)=281.79106/13.4/2750/6652=0.027=1-(1-2s)1/2=0.027As=fcmbf,h0/fy=0.02713.42750665/310=1582.58 mm2实配钢筋225、222,As=1742 mm2。=1742/300/665=1.0%min=0.25%,满足要求。梁端截面受压区相对高度:=fyAs/(fcmbf,h0)=3101742/13.4/2750/665min=0.3%,又As,/ As =1742/2724=0.640.3,满足梁的抗震构造要求。3、梁斜截面受剪承载力计算: (1)、验算截面尺寸: hw=h0=665mm hw/b=665/300=1.88V=182700N 可知,截面符合条件。 (2)、验算是否需要计算配置箍筋: 0.07fcmbh0=0.0714.3300665 =169669.5N182700N sv= nAsv1/bs=2*50.3/100/300=0.34%svmin=0.02fcm/fyv=0.0214.3/210=0.14% 加密区长度取0.85m,非加密区箍筋取8150。箍筋配置,满足构造要求。配筋图如下图所示: 图7-1其它梁的配筋计算见下表:层次截面M(KNm)计算As,(mm2)实配As,(mm2)计算As(mm2)实配As(mm2)As/As,(%)配箍1支座A406.29 02472.86 425、222(2724)0.64 2.6加密区双肢8100,非加密区双肢8150Bl367.14 02234.57 425、222(2724)AB跨间281.79 0.10 1582.58 225、222(1742)支座Br226.77 02209.41 525(2454)0.804.8加密区四肢880非加密区四肢8100BC跨间214.91 0.05 1931.36 425(1964)2支座A361.0302197.36 525(2454)0.622.3加密区双肢8100非加密区双肢8150Bl335.2402108.44 525(2454)AB跨间234.07 0.09 1400.71 422(1520)支座Br202.110.31 1975.66 523(2077)0.874.3加密区四肢8100非加密区四肢8150BC跨间191.00 0.05 1724.41 425(1964)3支座A333.15 02027.69 523(2077)0.602.0加密区双肢8100非加密区双肢8150Bl318.29 01937.26 523(2077)AB跨间206.00 0.08 1162.12 322(1140)支座Br189.400.23 1851.39 522(1900)0.843.80加密区四肢8100非加密区四肢8150BC跨间178.40 0.04 1590.36 425(1964)4支座A278.59 01695.60 424(1808)0.541.6加密区双肢8100非加密区双肢8150Bl258.67 01574.36 424(1808)AB跨间151.44 0.07 891.01 225(982)支座Br145.15 0.16 1418.84 325(1473)0.853.0加密区双肢8100非加密区双肢8150BC跨间134.15 0.03 1211.71 420(1256)5支座A210.98 01284.13 325(1473)0.351.2加密区双肢8100非加密区双肢8150Bl196.86 01198.17 325(1473)AB跨间81.51 0.05 479.98 218(509)支座Br98.26 0.03 960.48 516(1005)1.132.4加密区双肢8100非加密区双肢8150BC跨间88.20 0.03 795.18 322(1140)6支座A147.21 0895.98 516(1005)0.310.8加密区双肢8100非加密区双肢8150Bl132.97 20.08620.12320.19120.26220.33520.35320.06320.12020.17120.21820.26420.2642轴压比:N/fcmbh0=2328.83*103/14.3/700/660=0.3535,故应考虑偏心矩增大系数。 1=0.5fcmA/N=0.514.37002/(1746.62103)=2.0061.0 取1=1.0 又l0/h15,取2=1.0 得=1+ l0212h0/1400eih2 =1+6.712660/1400/314.25 =1.068 轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离 e=ei+h/2-as =1.068314.25+700/2-40 =645.62 mm 对称配筋: =x/h0=N/fcmbh0=1746.62103/14.3/700/660 =0.2645,故应考虑偏心矩增大系数。1=0.5fcmA/N=0.514.37002/(2198.06103)=1.5941.0 取1=1.0 又l0/h15,取2=1.0 得=1+ l0212h0/1400eih2 =1+6.712660/1400/31.49 =1.674 ei=1.67431.49=52.71mmbfcmbh0及Ne0.43fcmbh02. 因为N=2198.06KN0.8%3、柱斜截面受剪承载力计算:以第1层A柱为例,查表可知:框架柱的剪力设计值V c=192.89KN剪跨比=3.993,取=3轴压比n=0.353考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值 N=1746.62KN192890N故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢10100。查表得,最小配筋率特征值v=0.09,则最小配筋率vmin=vfcm/fyv=0.0914.3/210=0.6%柱箍筋的体积配筋率v=(Asvili)/s/Acor=78.56508/100/650/650=1.0%0.6%,符合构造要求。注:Asvi、li为第i根箍筋的截面面积和长度。Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。s为箍筋间距。 非加密区还应满足s10d=200mm,故箍筋配置为410150,柱的配筋图如下图所示: 图7-2其它各层柱的配筋计算见下表:柱A柱层次123截面尺寸400600400600400600组合一二一二一二M(KNm)508.12 -17.93 240.19 57.16 216.62 51.16 N(KN)1746.62 2198.06 1425.48 1831.83 1115.35 1465.60 V(KN)192.89 152.27 138.84 e0(mm)290.92 8.16 168.50 31.20 194.22 34.91 ea(mm)23.33 23.33 21.67 21.67 21.67 21.67 l0(m)4.74.73.63.63.63.6ei(mm)314.25 31.49 190.17 52.87 215.89 56.58 l0/h6.71 6.71 5.54 5.54 5.54 5.54 11.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 21.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.068 1.674 1.070 1.253 1.062 1.236 e(mm)645.62 362.71 488.48 351.25 514.28 354.93 0.2640.2510.197计算As=As(mm2)668.41 980.00 0845.00 0.8%0.95%0.8%0.95%0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢10100,非加密区4肢10150加密区4肢10100,非加密区4肢10150加密区4肢10100,非加密区4肢10150 表7-3柱A柱层次456截面尺寸400600400600400600组合一二一二一二M(KNm)199.89 50.59 149.52 50.59 143.22 60.09 N(KN)811.47 1099.37 489.24 733.14 219.46 366.92 V(KN)126.89 80.48 67.77 e0(mm)246.33 46.02 305.62 69.00 652.60 163.77 ea(mm)21.67 21.67 21.67 21.67 21.67 21.67 l0(m)3.63.63.63.63.63.6ei(mm)268.00 67.69 327.29 90.67 674.27 185.44 l0/h5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 11.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 21.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.050 1.198 1.041 1.147 1.020 1.072 e(mm)566.40 366.09 625.71 389.00 972.76 483.79 0.1430.0860.0390.065计算As=As(mm2)2.21 845.00 121.49 845.00 459.67 0.8%0.95%0.8%0.95%0.8%偏心判断大小大小大大配箍加密区4肢8100,非加密区4肢8150加密区4肢8100,非加密区4肢8150加密区4肢8100,非加密区4肢8150 表7-4柱B柱层次123截面尺寸400600400600400600组合一二一二一二M(KNm)528.74 14.04 351.11 43.90 322.41 40.82 N(KN)1305.73 2668.69 1120.69 2225.62 926.45 1782.55 V(KN)227.32 224.51 201.36 e0(mm)404.94 5.26 313.30 19.72 348.00 22.90 ea(mm)23.33 23.33 21.67 21.67 21.67 21.67 l0(m)4.74.73.63.63.63.6ei(mm)428.27 28.59 334.97 41.39 369.67 44.57 l0/h6.71 6.71 5.54 5.54 5.54 5.54 11.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 21.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.050 1.742 1.040 1.323 1.036 1.300 e(mm)759.68 359.80 633.37 339.76 667.99 342.94 0.1980.1980.163计算As=As(mm2)1093.34 980.00 525.14 845.00 571.83 845.00 实配单侧选420(1256)选420(1256)选420(1256)s0.82%0.8%0.95%0.8%0.95%0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢10100,非加密区4肢10150加密区4肢10100,非加密区4肢10150加密区4肢10100,非加密区4肢10150 表7-5柱B柱层次456截面尺寸400600400600400600组合一二一二一二M(KNm)238.37 40.33 193.62 40.33 152.86 46.34 N(KN)684.93 1339.48 474.15 896.41 234.20 453.34 V(KN)146.01 110.91 76.43 e0(mm)348.02 30.11 408.35 44.99 652.69 102.22 ea(mm)21.67 21.67 21.67 21.67 21.67 21.67 l0(m)3.63.63.63.63.63.6ei(mm)369.69 51.78 430.02 66.66 674.36 123.89 l0/h5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 5.54 11.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 21.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.036 1.258 1.031 1.201 1.020 1.108 e(mm)668.00 350.14 728.35 365.06 972.85 422.27 0.1210.0840.041计算As=As(mm2)364.20 845.00 379.29 845.00 503.36 845.00 实配单侧选420(1256)选420(1256)选420(1256)s0.95%0.8%0.95%0.8%0.95%0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢8100,非加密区4肢8150加密区4肢8100,非加密区4肢8150加密区4肢8100,非加密区4肢8150 表7-67.3 架梁柱节点核芯区截面抗震验算:以第1层中节点为例,由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的剪力设计值,因为节点两侧梁不等高,计算时取两侧梁的平均高度,即hb=(600+400)/2=500mmhb0=(565+365)/2=465mm 二级框架梁柱节点核芯区组合的剪力设计值Vj按下式计算:Vj=(jbMb)1-(hb0-as,)/(Hc-hb)/ (hb0-as) 注:Hc为柱的计算高度,可采用节点上、下柱反弯点之间的距离,即Hc=0.543.6+0.654.7=5.0 m Mb为节点左右梁端逆时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和,即 Mb=(367.14+226.77)/0.75=791.88 KNm 可知,剪力设计值Vj=(jbMb)1-(hb0-as,)/(Hc-hb)/ (hb0-as)=1.2791.881031-(465-35)/(5000-500)/(465-35)=1998.67 KN 节点核芯区截面的抗震验算是按箍筋和混凝土共同抗剪考虑的,设计时,应首先按下式对截面的剪压比予以控制: Vij0.30jfcmbjhj/RE 注:j为正交梁的约束影响系数,楼板为现浇,梁柱中心重合,可取1.5。 bj、hj分别为核芯区截面有效验算宽度、高度。 为验算方向柱截面宽度。 bj=bc=400mm, hj=600mm 可知,0.30jfcmbjhj=0.301.514.3400600/0.75=4204200NVj=1998670N,满足要求 节点核芯区的受剪承载力按下式计算: Vj1.1jftbjhj+0.05jNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s/RE注:N取第2层柱底轴力N=1120.69KN和0.5fcmA=0.514.37002=3503.5KN二者中的较小值,故取N=1120.69KN。 该节点区配箍为410100,则 1.1jftbjhj+0.05jNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s/RE=1.11.51.5700700+0.051.51120.69103+210478.5(465-35)/100/0.75=2107125NVj=1998670N 故承载力满足要求。 其它框架梁柱节点核芯区截面抗震验算见下表:层次123节点边节点中节点边节点中节点边节点中节点hb(mm)600500600500600500hb0(mm)565465565465565465Hc(m)5.4153.63.63.063.24 Mb(KNm)541.72791.88481.37716.47444.2676.92Vj(KN)1078.731998.67958.561808.3885.051707.73bj=bc(mm)700700650650650650hj(mm)7007006506506506500.30jfcmbjhj/RE(KN)4204.24204.23625.13625.13625.13625.1配箍4101004101004101004101004101004101001.1jftbjhj+0.05jNbj/bc+fyvAsvj(hb0-as,)/s/RE(KN)2137.62107.11971.81864.91941.41845.1结论合格合格合格合格合格合格
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