货梯基础加固方案.doc

上海饮料食品厂有限公司改建销售商务中心上海饮料食品厂有限公司改建销售商务中心货梯基础加固方案江中成建工集团有限公司 浙江中成建工集团有限公司 二O一二年十一月三日第一部分 综合编制说明一、工程概况（一）工程地理位置及现场环境 1、本工程位于上海市闵行区莘东路505号，基地东临莘东路，北靠市内电话局莘闵局仓库，南侧为庙泾港，工程用地红线至庙泾港10米左右。2、本工程施工临时用水、用电位于规划红线内。其中供水源位于基地东北角，管径为DN100；供电源位于基地南侧，供电量为两个630KVA。4、施工现场部分有砖砌围墙，进场后进行封闭。计划在基地东侧靠莘东路设1个施工出入口。（二）主要建筑结构概况及围护概况1、建筑占地面积6367.1，总建筑面积20472.16（其中地下3869.78，地上16602.38）。为地下1层结构层高为3.8米。0.00为绝对标高5.85米，包括一栋16层高层（总建筑高度为69.95米）及附属临建设施。2、本工程办公楼为16层，标准层层高3.60米，结构高度69.95米，采用钢筋混凝土框架剪力墙结构体系；耐火等级为一级，抗震设防烈度7度，地下室防水等级为二级。（三）货梯布置情况1、考虑到上部结构砌体分隔墙较多，需垂直运输的材料量较大，故在地下室顶板上布置两台垂直运输机械，一台为SS100/100型双笼货梯，另一台为SS200/200型人货两用电梯。2、一台SS100/100货梯待11F砌体墙完成后拆除，SS200/200人货梯继续使用。3、考虑货梯的附墙原因，上述二台货梯均需安装在地下室顶板上。故需对地下室顶板进行加固，保证在货梯进行荷载作用下地下室顶板不开裂、不变形。二、编制依据与选用规定（1） 施工升降机技术条件 GB/T100542005。（2） 施工升降机安全规程 GB100552007。（3） 混凝土结构施工质量验收规范 GB502042002。（4） 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ8091。（5） 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ462005.（6） 建筑施工安全检查标准 JGJ592011。（7） 建筑机械使用安全技术规范 JGJ332001。（8） 设计施工图（9） 工程项目的现场实际情况和业主提供的各种先决条件（10） SS（方形标准节）货用施工升降机使用手册上海小虎机械有限公司。（11） SC200/200施工升降机使用说明书上海小虎机械有限公司。第二部分 SS100/100型货梯基础加固计算一、基础所受力的垂直计算根据平面布置图，SS100/100型货梯设在地下室顶板1-2轴/A-1/OA轴间的面层结构上。根据这一台货梯垂直运输高度的要求，确定安装高度为38m（至12F）。现根据施工升降机（GB/T10054-2005）5.1.10“施工升降机的基础应能承受最不利工作条件下的全部载荷的规定”，对施工升降机的基础进行荷载计算及基础设置等工作。基础承载力P=NG式中: P：基础承载力（N） N：考虑运行中的动载。风载及自重误差对基础的影响。取安全系数n=2； G：天地滑轮装置自重+吊笼自重+围栏底架自重+导轨架自重+吊笼额定载重+其他 转换成重力时：9.8G(N)即：P=0.02G(NK)安装SS100/100型施工升降机架设高度：38m；双笼附墙装置:天地滑轮装置自重： 116+90=206kg吊笼自重； 650kg围栏、底架自重； 256+371=627kg导轨架(标准节)自重： 120381.5=3040kg吊笼载重： 10002=2000kg对重自重: 12582=2516kg电缆装置重量约占导轨架自重的5： 30405=152kg附墙装置（包括钢管、扣件、U型螺栓等）重量约占导轨架自重的10,304kg 则： P=（206+650+627+3040+2000+2516+152+304）0.02=189.9KN二、对地下室的顶板的加固计算1、根据货梯说明书要求的基础平面尺寸为4.24.7m等于19.74m2，基础厚度为350mm。现将4.24.7m区域的地下室顶板用钢管排架进行加固。加固原则如下：核心区（1.62.4）立杆间距均为400400，非核心区立杆间距均为800800。按说明书提供的算法，作用在基础上的均布荷载为q=P/A=189.9/19.74=9.6KN/m2。 2、模板支架的加固计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 地下室层高为3.8米，核心区的排架加固面积为3.84 m2， 模板支架搭设高度为3.6米。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.40米，立杆的横距 l=0.40米，立杆的步距 h=0.75米。钢管顶端焊接10010010的铁板并与顶板底顶紧。钢管底端用铁楔顶紧，确保货梯上部荷载仅通过固钢直立杆传至地下室底板上。货梯基础自重由地下室顶板承担。核心区的垂直力取P=189.9KN,平均压力为 P，=189.9/3.84=49.45q=9.6KN/m 图1 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。三、地下室顶板强度验算1、计算钢管顶所承受的轴向力计算2、板抗冲切验算 满足要求。其中3、配钢筋验算 实际配筋为C12150双层双向。实际面积As,=754/2.5=301.6mmAs 且四、钢管支架荷载标准值(立杆轴力) 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1163.550=0.412kN (2)货梯传来的荷载(kN)： NG2 = 49.460.4000.400=7.914kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2=8.326kN。五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.3261.2=9.99 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh l0 = 1.1551.7 750=1473mm (1) l0 = (h+2a) l0 = (750+250) =850mm (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m；公式(1)的计算结果： 查表得=0.608 =9.99103/0.608424=38.75 N /mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： 查表得=0.842 =9.99103/0.842424=27.98N/mm2，立杆的稳定性计算 q=16.27KN/m 图1 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0. 三、地下室顶板强度验算1、计算钢管顶所承受的轴向力计算2、板抗冲切验算 满足要求。其中3、配钢筋验算 实际配筋C12150双层双向。实际面积As,=754/2.5=301.6mmAs 且 四、钢管支架荷载标准值(立杆轴力) 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1163.550=0.412kN (2)人货梯传来的荷载(kN)： NG2 =101.60.4000.400=16.256kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2= 16.668kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 16.6681.2=20.00KN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh l0 = 1.1551.7 750=1473mm (1) l0 = (h+2a) l0 = (750+250) =850mm (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a