大连奥泰中心高大模板方案.doc

江苏南通三建集团有限公司 大连奥泰中心1#、3#楼项目 NANTONG No.3 CONSTRUCTION GROUP CO.,LTD. 模板工程专项施工方案 高大模板工程专项施工方案一、编制依据建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构设计规范 GB50010-2002建筑施工安全检查标准 JGJ59-99建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 DB33/1035-2006钢结构设计规范 GB50017-2003木结构设计规范 GB50005-2003建筑结构静力计算手册 本工程施工图、国家、省有关模板支架设计、施工的其它规范、规程和文件。 二、工程概况本工程大连奥泰中心1#楼工程，位于大连高新科技园区高能街，总建筑面积为42213.9，1#楼地下三层，地上42层，结构为框架-筒体结构；地上1层高5.15m,2层高5.1m，设备层高2.15m，342层高3.4m。砼强度等级：1#楼柱132层为C50,3342层为C40，梁板为C30;二层局部为10.25米层高，范围为1-11-2轴交1-B1-H轴、1-41-5轴交1-B1-H轴，梁截面尺寸：400x650mm、500x600mm、500x550mm、300x500mm;板厚：12cm。搭设高度10.0m，属于超过一定规模危险性较大的承重架。采用扣件式脚手架支撑系统。三、材料选择1、梁：面板采用15mm厚覆膜多层板，50x70木方（内楞）现场拼制，60x80mm木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用60x80mm木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用圆钢管48x3.5加固。2、板：顶板模板采用12mm厚双面覆膜竹胶板，板底采用60x80mm木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用圆钢管48x3.5。四、钢管架支撑系统安装搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高施工顺序梁板钢管扣件式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁底模安装 架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁侧模及楼板模板安装混凝土保养，达到设计强度等级的100% 拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板 拆除脚手架 梁钢筋绑扎安装1）高支模采用钢管扣件式支撑系统。2）钢管使用前要调直，保证支模的平整度。3）脚手架支撑支设前，应按本施工组织设计要求进行技术交底，并要签字确认。4）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。5）钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。6）支模架搭设注意事项：间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。7）必须设水平支撑和剪刀撑。剪刀撑应纵横两个方向设置。剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。每组剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0.5M，设置2个旋转扣件。8）搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9）扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，并使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米。10）根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力，必要时，搭设支模钢珩架提高支模架抗挠曲能力。11）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。12）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。17）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。梁、板模板安装（1）梁底模及侧模均采用18胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托梁上。（2）楼板模采用12胶合板，板底横楞采用5070木方，顶托梁采用钢管。（3）模板的安装顺序如下：柱钢筋验收 柱、墙模板 钢管架 顶托横楞梁底模 梁侧模 钢管架顶托 横楞 楼板底模（4）梁模板的安装1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；本工程设计无具体要求，且跨度为8.45m，9.0m,起拱高度宜为跨度的2/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（7）楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设483.5钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：钢管架设置情况是否按本方案搭设；交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；托顶螺旋杆伸出长度；垫木情况。 模板质量要求和措施梁模板的安装梁模板的安装工艺流程：弹线支钢管架调整标高安装梁底模板绑梁钢筋安装侧模自检a)安装梁板支撑。b)按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度4m，梁底板起拱，设计无要求，起拱高度为全跨度的2。c)安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。d)对400x650mm、500x600mm、500x550mm梁，要保证在楼面以下300处梁上加一道对拉螺栓。模板工程质量程序控制示意图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底和钢筋、砼工工序交接检查浇砼时留人看模执行检验标准不合格的处理梁柱的板抽查质量评定记录准备工作模板选择清理模板模板涂刷隔离剂技术交底与钢筋工工序交接检查脚手架自检标高、中心线截面尺寸放线中间抽查按规范及方案设计注意保护棱角清理现场、文明施工施工日记支模资料汇总质量评定拆模模板质量检查模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。4、模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法项次项 目允许偏差检验方法1轴线位移梁5钢尺检查2标 高+5，-5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁+4，-5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移3高支模支设和混凝土施工部署施工部署1、先浇筑钢管内混凝土，增强高支撑体系的整体稳定性及整体抗倾覆能力。2、其次浇筑核心筒体混凝土，而后浇筑楼层梁板混凝土，采用汽车泵泵送浇筑。砼浇筑注意事项1、砼振捣采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停11.5小时，使其初步沉实，再继续浇筑。4、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7、上一高支撑楼层混凝土施工前，应保留下一层对应部位框架梁原有支撑体系不得拆除。模板工程拆模方案验收及拆除的批准程序（1）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（2）高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。钢管架高支模拆除（1）支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。（2）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。（3）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（4）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。（5）拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。（6）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（8）严格控制模板及其支架拆除的顺序。（9）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。（10）拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。（11）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。（12）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。7）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。安全施工技术措施（1）钢管脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（7）模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能邦扎钢管、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求。（11）在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（15）设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（16）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（19）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（20）可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（21）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（22）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（23）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（24）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。预防坍塌事故的安全技术措施（1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。（3）本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。（4）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（5）楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（6）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。（7）安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（9）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（10）应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（11）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（12）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。（13）拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。（14）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（6）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。（7）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。（8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9）高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（12）安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。监测措施本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组、项目部进行工序安全检查及浇筑前安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、检查的重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动。（3）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）安全防护措施是否符合规范要求。（6）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。 五、梁（500600）模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。选取1-D轴1-4轴到1-5轴间KL4(1A):500600mm，搭设高度10.0m 模板支设示意图一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.900；梁支撑架搭设高度H(m)：9.6；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):47.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：700；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度70mm；二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取34.000； V - 混凝土的浇筑速度，取0.60m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.60m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 22.576 kN/m2、14.400 kN/m2，取较小值14.4 kN/m2作为本工程计算荷载。三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.514.40.5=4.32kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.540.5=1.4kN/m；q = q1+q2 = 4.32+1.4 = 5.72kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.15.72250 = 1.43105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.430105 / 2.70104=5.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =14.40.7 = 10.08N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.082504/(10095002.43105) = 0.116mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1.00mm；面板的最大挠度计算值 =0.116mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.411mm，满足要求！四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5722/6 = 78.33cm3；I = 5732/12 = 285.83cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.214.40.9+1.440.9)0.25=5.148kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 700mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.148700.002= 2.52105Nmm； 最大支座力:R=1.15.1480.7=3.96 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.4105/0.7833105 =3.024N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.024N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 700mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =14.40.25= 3.6N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.85106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.65004/(100100002.85106) = 0.053 mm；内楞的最大容许挠度值: = 700/250=2.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.053mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.96kN,按照集中荷载作用下的二跨连续梁计算。外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.1ql2=0.13 kNm 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.3105/12.8104 = 1.015 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =1.015N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.022 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/250=1.0mm；外楞的最大挠度计算值 =0.022mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.0mm，满足要求！五)、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.214.4+1.42)0.70.25 =3.514 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.514kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.5000.60.90=8.262kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.5000.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.5000.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.262+0.19+1.26=9.712kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.109.7120.22=0.039kNm； =0.039106/2.70104=1.44N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.44 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.6+0.35）0.50= 7.825KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.8252004/(10095002.43105)=0.36mm；面板的最大挠度计算值: =0.36mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七)、梁底支撑木方的计算1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =900.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.5000.60.90=8.262kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.5000.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.5000.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.262+0.19+1.26=9.712kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.109.7120.92=0.79kNm； =0.79106/3.840105=2.06N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.06 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.6+0.35）0.50= 7.825KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =900.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =900.00/250 = 4.25mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.8259004/(1009500153.6105)=0.24mm；面板的最大挠度计算值: =0.24mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 900 / 250 = 4.25mm，满足要求！八）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.0 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299.6=1.486 kN； N =5.0+1.486=6.486 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3422.66/(0.207489) = 33.813 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 33.813 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！120mm板模板(扣件钢管高架)计算书本工程楼板厚为120进行验算。一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.900；纵距(m):0.900；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.0；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 二）、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.10.180.9+0.350.9 = 4.38 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.38+1.42.25= 8.406kN/m最大弯矩M=0.18.4060.252= 0.053 kNm；面板最大应力计算值 = 53000/54000 = 0.981 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.981 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.38kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.382504/(100950048.6104)=0.025 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.025 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三）、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=577/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.9 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.10.250.12 = 0.753 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.753 + 0.088)+1.40.625 = 1.884kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8840.92 = 0.153 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.153106/40830 = 3.7