合生颐廷项目塔吊基础施工方案.doc

合生颐廷高层三期工程 塔吊基础施工方案目 录一、工程概况31、工程概况32、技术参数33、塔吊平面位置74、地质条件7二、编制依据11三、施工工艺流程12四、施工方法12五、检查验收12六、施工安全保证体系136.1组织保障136.2技术措施16七、应急预案16八、计算书及相关图纸188.1 TC5610矩形板式桩基础计算书188.1.1 计算依据188.1.2 桩顶作用效应计算208.1.3 桩承载力验算223.1.4 承台计算258.1.5 配筋示意图278.2 TQTZ40矩形板式桩基础计算书278.2.1 参数信息278.2.2 荷载计算288.2.3 桩竖向力计算298.2.4 承台受弯计算308.2.5 承台剪切计算328.2.6 承台受冲切验算328.2.7桩身承载力验算338.2.8桩竖向承载力验算348.2.9 桩的抗拔承载力验算358.3塔吊稳定性计算书368.3.1计算依据：368.3.2 TC5610塔吊有荷载时稳定性验算368.3.3 TC5610塔吊无荷载时稳定性验算388.3.4 QTZ40塔吊有荷载时稳定性验算398.3.5 QTZ40塔吊无荷载时稳定性验算408.4 塔吊附着计算428.4.1 5#塔吊附着计算428.4.2 10#塔吊附着计算468.4.3 6#塔吊附着计算508.4.4 1#塔吊附着计算5568通州建总集团有限公司一、工程概况1、工程概况昆山合生颐廷项目高层三期1#、6#、5#、10#楼工程位于昆山市周市镇新塘河南侧、迎周路西侧。本工程结构类型为剪力墙结构，基础为桩基+筏板构造，总建筑面积84700.78m2，其中1#地下1层，地上18层建筑面积13468.87m2；6#地下1层地上18层局部15层，建筑面积19125.76m2；5#地下2层，地上24层建筑面积28643.09m2；10#地下2层，地上30层建筑面积23463.06m2。本工程采用三台TC5610-6型塔吊分别安装在5#、6#、10#南侧，1#采用一台QTZ40塔吊安装在南侧具体位置详见塔吊平面布置图。根据地勘报告，四栋楼的土质类似，采用PHC-600(130)AB-C80-(9，10)管桩作为塔吊基础桩，基础根据塔吊说明书采用5000*5000*1200的C35砼底板，塔吊基础桩持力层满足均设置在层土层，1#、10#采用三道护墙，6#、10#采用两道护墙，10#楼高度最高地上30层，以下以1#、10#楼塔吊桩基础为例进行受力计算。各责任主体名称建设单位昆山合生房地产有限公司设计单位天津美新建筑设计有限公司施工单位通州建总集团有限公司监理单位昆山市刚诚项目管理有限公司项目经理张卫建总监理工程师朱永喜技术负责人邱锋专业监理蔡坚2、技术参数 一、基本参数塔机型号QTZ80(TC5610-6)-中联重科塔身桁架结构方钢管塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构宽度B(m)1.6计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009荷载确定方式自定义二、荷载参数塔机自重荷载标准值Fk1(kN)464工作状态下起重荷载标准值Fqk(kN)60工作状态下竖向荷载标准值Fk(kN)524工作状态下水平荷载标准值Fvk(kN)18工作状态下倾覆力矩标准值Mk(kN.m)1335非工作状态下竖向荷载标准值Fk1(kN)464非工作状态下水平荷载标准值Fvk(kN)73非工作状态下倾覆力矩标准值Mk(kN.m)1552三、承台参数桩数n4承台长l(m)5承台宽b(m)5承台高度h(m)1承台长向桩心距al(m)3承台宽向桩心距ab(m)3桩直径d(mm)600承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重c(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50承台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 20200承台顶部短向配筋HRB400 20200四、桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数c0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)19.0桩身承载力设计值(kN)4000桩混凝土类型钢筋混凝土普通钢筋/预应力钢筋770 1610.70钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级五、地基参数地下水位至地表的距离hz(m)2是否考虑承台效应否第1层土土层名称淤泥质土第1层土厚度(m)1.2第1层土侧阻力特征值(kPa)20第1层土端阻力特征值(kPa)0第1层土抗拔系数0.2第1层土承载力特征值(kPa)60第2层土土层名称淤泥质土第2层土厚度(m)4.4第2层土侧阻力特征值(kPa)38第2层土端阻力特征值(kPa)750第2层土抗拔系数0.6第2层土承载力特征值(kPa)200第3层土土层名称淤泥质土第3层土厚度(m)3.4第3层土侧阻力特征值(kPa)20第3层土端阻力特征值(kPa)0第3层土抗拔系数0.2第3层土承载力特征值(kPa)130第4层土土层名称淤泥质土第4层土厚度(m)3.4第4层土侧阻力特征值(kPa)12.5第4层土端阻力特征值(kPa)0第4层土抗拔系数0.4第4层土承载力特征值(kPa)90第5层土土层名称淤泥质土第5层土厚度(m)0.9第5层土侧阻力特征值(kPa)17.5第5层土端阻力特征值(kPa)0第5层土抗拔系数0.8第5层土承载力特征值(kPa)110第6层土土层名称粘性土第6层土厚度(m)2.2第6层土侧阻力特征值(kPa)25第6层土端阻力特征值(kPa)1400第6层土抗拔系数0.8第6层土承载力特征值(kPa)160第7层土土层名称粘性土第7层土厚度(m)1第7层土侧阻力特征值(kPa)27.5第7层土端阻力特征值(kPa)600第7层土抗拔系数0.8第7层土承载力特征值(kPa)120第8层土土层名称粘性土第8层土厚度(m)1.6第8层土侧阻力特征值(kPa)37.5第8层土端阻力特征值(kPa)1000第8层土抗拔系数0.8第8层土承载力特征值(kPa)200第9层土土层名称粘性土第9层土厚度(m)9.7第9层土侧阻力特征值(kPa)25第9层土端阻力特征值(kPa)1500第9层土抗拔系数0.8第9层土承载力特征值(kPa)170六、软弱下卧层参数验算软弱下卧层否说明：安装附着架前，塔机最大工作高度40m,超过此高度必须安装附着架。塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。在这种情况下，基础所受的载荷最大。3、塔吊平面位置1、 每台塔吊设置独立配电箱，设在塔机约2m处。2、 塔基周围要求基本平整无障碍物。3、 塔吊最大臂长及初装高度：塔吊编号最大臂长初装高度（含钢立柱高度）1#塔吊47米28米5#、6#、10#楼塔吊56米40米4、地质条件预制桩桩基设计参数表 表 6. 3.3.1层号根据静探指标确定根据土的物理指标确定综合建议值抗拔系数静探指标fsi(kPa)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk (kPa)355040300.70122920200.659075807515000.75334645400.70202440250.70-1696545350.65122131555028000.65-18672504512000.7014597807550000.65-17969504515000.7015290555030000.65各主要土层承载力特征值确定 表5.4.2.1土层编号标贯确定值静探资料确定值土工试验确定值抗剪强度指标综合建议值标贯实测击数f（kPa）qC (MPa)f（kPa）土工指标f（kPa）Cq剪切CK、Kf（kPa）fak（kPa）Es0.1-0.2（MPa）0.73995 e=0.924IL=0.83149CK、=23K=14.51171004.50.43653 w=35.5e=1.019IL=1.0465CK、=18K=14.693603.51.896198 e=0.722IL=0.29273CK、=52K=13.024220010.01.273135 e=0.972IL=0.89127CK、=26K=14.71301306.01.027118 w=39.9e=1.133IL=1.2887CK、=17K=14.588904.0-13.003178 e=0.951IL=0.96120CK、=22K=14.11081107.523.31607.65423016010.0-13.348177 133CK、=23K=13.71111209.031.519010.94730520012.0-13.293176e=0.908IL=0.94134CK、=19K=14.5971308.031.01807.83223517010.0-12.063203 e=0.966IL=0.88133CK、=25K=14.61241205.5-22.977220e=0.919IL=0.83148CK、=26K=14.61321407.064.722015.29239023012.56#楼塔吊基础地质剖面图102-102,C18010#楼塔吊基础地质剖面图115-115，BK71#楼塔吊基础地质剖面图4-4，J6/0.725#楼塔吊基础地质剖面图2-2，C5/0.72二、编制依据1、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20102、塔式起重机设计规范GB/T13752-19923、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑桩基技术规范JGJ97-20087、建筑、结构施工图纸，业主提供的地勘报告等8、TC5610-6，QTZ40塔式起重机使用说明书三、施工工艺流程预埋锚栓或地下节 安装基础节或过渡节 安装一节标准节 安装爬升架 安装回转机构平台 安装塔顶 安装平衡臂 安装一块平衡重及拉杆 安装起重臂及拉杆 安装全部平衡重 利用爬升架安装标准节 调整安全装置检查验收 塔机运转。四、施工方法1、基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。3、安装塔机时基础混凝土达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到100%设计强度。4、基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安装后定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。5、基础的防雷接地按现行行业标准建筑机械使用安全技术规程JGJ33的规定执行。五、检查验收1、地基土检查验收(1) 塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。(2) 基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的规定。(3) 地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。(4) 经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准建筑地基处理技术规范JGJ79的规定执行。(5) 地基土的检验符合建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。2、基础检查验收(1) 基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2) 基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定。(3) 基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4) 基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查注：表中L为矩形或十字形基础的长边。(5) 基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的规定。六、施工安全保证体系6.1组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系6.2技术措施塔吊1、塔机的安装(1) 准备工作：清理场地，汽车吊进场，备好常用工具及测量仪器，配好有关工作人员。(2) 将基础节或过渡节通过高强度螺栓和基础紧固，安装一个加强标准节，调整塔身垂直度1/1000。注意基础节上有爬梯的一面塔身要与建筑物垂直。(3) 塔身标准节，用汽车吊安装。标准节与基础节用高强螺栓连接。(4) 用汽车吊安装活动节（含液压装置的爬升架）。(5) 用汽车吊安装转盘（上下支座、回转机械、回转支承）。(6) 用汽车吊安装塔尖（包括二节拉杆、滑轮）。(7) 用汽车吊安装平衡臂。(8) 汽车吊安装司机室。(9) 用汽车吊安装现场组装好的大臂（包括含小车、以及拉杆）。(10) 用汽车吊安装满载平衡箱中的平衡重块。(11) 调整好安全装置，通电试运转起重力矩限制器、起重量限制器、调整高速和低速档、幅度限制器、起升高度限位器、回转限位器。(12) 通过液压装置调整活动节加标准节使塔身不断上升，有指挥和备专管人员在白天操作。七、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：张卫建 手机全员：姜建华 手机：130技术负责人：邱锋 手机院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。八、计算书及相关图纸8.1 TC5610矩形板式桩基础计算书 8.1.1 计算依据 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、塔机属性塔机型号QTZ80(TC5610-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40.5塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.66、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)464起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)524水平荷载标准值Fvk(kN)18倾覆力矩标准值Mk(kNm)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)464水平荷载标准值Fvk(kN)73倾覆力矩标准值Mk(kNm)1552 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35464626.4起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)626.4+81707.4水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.351824.3倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35464626.4水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.357398.55倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.28.1.2 桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.2承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3承台宽向桩心距ab(m)3承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-6.6基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(125+019)=625kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2625=750kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(32+32)0.5=4.243m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464+625)/4=272.25kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(464+625)/4+(1552+731)/4.243=655.266kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(464+625)/4-(1552+731)/4.243=-110.766kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(626.4+750)/4+(2095.2+98.551)/4.243=861.172kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(626.4+750)/4-(2095.2+98.551)/4.243=-172.972kN8.1.3 桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)600预应力管桩壁厚t(mm)130桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-25.8桩有效长度lt(m)19.2桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋770 1610.7桩身承载力设计值4000桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)2自然地面标高d(m)-1.5是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)淤泥质土1.22000.2-淤泥质土4.4387500.6-淤泥质土3.42000.2-淤泥质土3.412.500.4-淤泥质土0.917.500.8-粘性土2.22514000.8-粘性土127.56000.8-粘性土1.637.510000.8-粘性土9.72515000.8- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.885m hb/d=11000/600=1.6675 p=0.16hb/d=0.161.667=0.267 空心管桩桩端净面积：Aj=d2-(d-2t)2/4=3.140.62-(0.6-20.13)2/4=0.192m2 空心管桩敞口面积：Ap1=(d-2t)2/4=3.14(0.6-20.13)2/4=0.091m2 Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1) =0.91.885(0.538+3.420+3.412.5+0.917.5+2.225+127.5+1.637.5+6.225)+1500(0.192+0.2670.091)=1075.351kN Qk=272.25kNRa=1075.351kN Qkmax=655.266kN1.2Ra=1.21075.351=1290.422kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-110.766kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=110.766kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=lt(z-10)Aj=19.2(25-10)0.192=55.282kN Ra=uiqsiali+Gp=0.91.885(0.60.538+0.23.420+0.43.412.5+0.80.917.5+0.82.225+0.8127.5+0.81.637.5+0.86.225)+55.282=551.666kN Qk=110.766kNRa=551.666kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=163.14210.72/4=1439mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=861.172kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=4000kN Q=861.172kN4000kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=172.972kN fpyAps=(7701438.724)10-3=1107.817kN Q=172.972kNfpyAps=1107.817kN 满足要求！ 4、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：Ate=d2-(d-2t)2/4=3.146002-(600-2130)2/4=191951mm2 Aps/Ate=1438.724/191951=0.007 0.01 取te=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=(Qk-Np0)/Aps=(110.766103-100103)/1438.724=7.483N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.653.11/(0.017.483)=-25.914 取=0.2 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(1610.72)/(160.810.7)=5.436mm (5)、最大裂缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.20.27.483(1.935+0.085.436/0.01)/200000=0.002mmlim=0.2mm 满足要求！3.1.4 承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25200承台底部短向配筋HRB400 25200承台顶部长向配筋HRB400 20200承台顶部短向配筋HRB400 20200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1000-50-25/2=938mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(861.172+(-172.972)4.243/2=1459.893kNm X方向：Mx=Mab/L=1459.8933/4.243=1032.3kNm Y方向：My=Mal/L=1459.8933/4.243=1032.3kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=626.4/4 + 2095.2/4.243=650.443kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/938)1/4=0.961 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m a1l=(al-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m 剪跨比：b=a1b/h0=400/938=0.426，取b=0.426； l= a1l/h0=400/938=0.426，取l=0.426； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.426+1)=1.227 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.426+1)=1.227 hsbftbh0=0.9611.2271.5710350.938=8681.186kN hslftlh0=0.9611.2271.5710350.938=8681.186kN V=650.443kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8681.186kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+20.938=3.476m ab=3mB+2h0=3.476m，al=3mB+2h0=3.476m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1032.3106/(1.0316.750009382)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1032.3106/(0.993938360)=3079mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(3079,0.00155000938)=7035mm2 承台底长向实际配筋：AS1=12763mm2A1=7035mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1032.3106/(1.0316.750009382)=0.014 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.014)0.5=0.014 S2=1-2/2=1-0.014/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1032.3106/(0.993938360)=3079mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A2=max(3079, lh0)=max(3079,0.00155000938)=7035mm2 承台底短向实际配筋：AS2=12763mm2A2=7035mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=8169mm20.5AS1=0.512763=6382mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=8169mm20.5AS2=0.512763=6382mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 8.1.5 配筋示意图承台配筋图桩配筋图8.2 TQTZ40矩形板式桩基础计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)。8.2.1 参数信息塔吊型号:QTZ40塔机自重标准值:Fk1=280.00kN起重荷载标准值:Fqk=40kN塔吊最大起重力矩:M=400kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=611kN.m塔吊计算高度:H=30m塔身宽度:B=1.4m桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0m承台厚度:Hc=1.2m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m桩直径:d=0.6m桩间距:a=3.0m桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:19m桩型与工艺:预应力管桩桩空心直径:0.47m配筋：770 1610.7计算简图如下： 8.2.2 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 Fk1=280kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=551.2025=750kN 承台受浮力：Flk=552.0010=500kN3) 起重荷载标准值 Fqk=40kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.81.591.951.380.2=0.68kN/m2 qsk=1.20.680.351.4=0.40kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.4030.00=12.08kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.512.0830.00=181.14kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2) Wk=0.81.621.951.380.35=1.22kN/m2 qsk=1.21.220.351.40=0.72kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 Fvk=qskH=0.7230.00=21.53kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 Msk=0.5FvkH=0.521.5330.00=322.98kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=611+0.9(400+181.14)=1134.03kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=611+322.98=933.98kN.m8.2.3 桩竖向力计算非工作状态下： Qk=(Fk+Gk)/n=(280+750.00)/4=257.50kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(280+750)/4+Abs(933.98+21.531.20)/5.66=427.20kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(280+750-500)/4-Abs(933.98+21.531.20)/5.66=-37.20kN工作状态下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(280+750.00+40)/4=267.50kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(280+750+40)/4+Abs(1134.03+12.081.20)/5.66=470.56kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(280+750+40-500)/4-Abs(1134.03+12.081.20)/5.66=-60.56kN8.2.4 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(280+40)/4+1.35(1134.03+12.081.20)/5.66=382.13kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(280+40)/4-1.35(1134.03+12.081.20)/5.66=-166.13kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35280/4+1.35(933.98+21.531.20)/5.66=323.59kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35280/4-1.35(933.98+21.531.20)/5.66=-134.59kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2382.131.30=993.55kN.m承台最大负弯矩: Mx=My=2-166.131.30=-431.95kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=360N/mm2。底部配筋计算: s=993.55106/(1.00016.7005000.00011502)=0.0090 =1-(1-20.0090)0.5=0.0090 s=1-0.0090/2=0.9955 As=993.55106/(0.99551150.0360.0)=2410.8mm2实际选用钢筋为：钢筋直径20.0mm，钢筋间距为200mm,承台底部选择钢筋配筋面积为As0 = 3.14202/4 Int(5000/200)=7854mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为20mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为7854mm2顶部配筋计算: s=431.95106/(1.00016.7005000.00011502)=0.0039 =1-(1-20.0039)0.5=0.0039 s=1-0.0039/2=0.9980 A