E0409管板式换热器E0409 fx3

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位三峡大学扬帆队设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.3MPa设计压力 1MPa设计温度 115设计温度 115壳程圆筒内径Di273 mm管箱圆筒内径Di273mm材料名称Q245R材料名称Q245R 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位三峡大学扬帆队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.00MPa设计温度 t 115.00 C内径 Di 273.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 144.90MPa试验温度下屈服点 ReL 245.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.95mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 4.70mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 14.50Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.5000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 44.31 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.90479MPa设计温度下计算应力 st = = 29.54MPastf 144.90MPa校核条件stf st结论 合格前端管箱封头计算计算单位 三峡大学扬帆队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 1.00MPa设计温度 t 115.00 C内径 Di 273.00mm曲面深度 hi 68.25mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力 st 144.90MPa试验温度许用应力 s 148.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 1.5000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 220.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 55.71MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.94mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 3.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 4.91 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 3.90126MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位三峡大学扬帆队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 1.00MPa设计温度 t 115.00 C内径 Di 273.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 144.90MPa试验温度下屈服点 ReL 245.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.95mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 4.70mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 14.50Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 1.5000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 44.31 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 4.90479MPa设计温度下计算应力 st = = 29.54MPastf 144.90MPa校核条件stf st结论 合格后端管箱封头计算计算单位 三峡大学扬帆队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 pc 1.00MPa设计温度 t 115.00 C内径 Di 273.00mm曲面深度 hi 68.25mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力 st 144.90MPa试验温度许用应力 s 148.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.50mm焊接接头系数 f 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 pT = 1.25p= 1.5000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ReL = 220.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 49.13MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 1.0000计算厚度 dh = = 0.94mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 4.20mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 6.00mm结论 满足最小厚度要求重量 4.91 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 pw= = 4.42443MPa结论 合格内压圆筒校核计算单位三峡大学扬帆队计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 pc 0.30MPa设计温度 t 115.00 C内径 Di 273.00mm材料 Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 s 148.00MPa设计温度许用应力 st 144.90MPa试验温度下屈服点 ReL 245.00MPa负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 1.50mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.28mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 5.20mm名义厚度 dn = 7.00mm重量 241.68Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值pT = 1.25p = 0.8000 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ReL = 220.50MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 21.40 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 pw= = 5.41682MPa设计温度下计算应力 st = = 8.03MPastf 144.90MPa校核条件stf st结论 合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀后计算 设计单位 三峡大学扬帆队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.3MPa设计温度 ts 115平均金属温度 ts54.3装配温度 to20材料名称Q245R设计温度下许用应力144.9MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.993e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.116e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 273mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds7mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse5.2mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.961e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di25.853e+04mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )4545mm2管箱圆筒设计压力pt1MPa设计温度tt115材料名称Q245R设计温度下弹性模量 Eh1.961e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh13mm管箱圆筒有效厚度dhe13mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.961e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt38设计温度下管子材料许用应力 stt144.9MPa设计温度下管子材料屈服应力sst217MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.961e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm2.001e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.103e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：换热管管子根数 n70换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L12000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L1910mm管束模数 Kt = Et na/LDi2869MPa管子回转半径 6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr1200mm系数Cr =133.6比值 lcr /i198.3管子稳定许用压应力 () 32.82MPa管子稳定许用压应力 () MPa管板材料名称Q245R设计温度 tp115设计温度下许用应力131.2MPa设计温度下弹性模量 Ep1.961e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4.5mm管板输入厚度dn45mm管板计算厚度 d37.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 2.218管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l2mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q65.6MPa管箱法兰材料名称Q245R管箱法兰厚度 69mm法兰外径 830mm基本法兰力矩 2.266e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 2.455e+07Nmm法兰宽度 278.5mm比值0.04762比值0.2527管箱圆筒壳常数0.030511/mm系数0.04209管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 2820MPa壳体法兰材料名称Q245R壳体法兰厚度39mm法兰外径 830mm法兰宽度 278.5mm比值 0.01905比值0.1429壳程圆筒壳常数 0.048251/mm系数0.003723壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数446.8MPa旋转刚度参数446.8MPa系数计算法兰外径与内径之比 3.04壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 1.845旋转刚度无量纲参数 0.1223膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.3444系数 1.27系数 (按,查图 7-13) 1.264换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.652换热管束与壳体刚度之比 1.652管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 3.816系数 0.02664系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.07338法兰力矩折减系数 0.625管板边缘力矩变化系数 1.276法兰力矩变化系数 0.2022管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 23.869e+04mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 3.789e+04mm2数管板布管区当量直径 219.6mm系数 0.6609系系数 0.1933数系数 2.807计系数 3.884算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8045管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.4335仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.000184 当量压力组合 0.30.3MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 0.8422-6.274MPa基本法兰力矩系数 2.547-0.3419 管板边缘力矩系数2.581-0.3079管板边缘剪力系数 3.279-0.3912管板总弯矩系数 3.005-1.886管板布管区周边径向弯矩系数系数 2.579-2.111管板布管区最大径向弯矩系数系数0-2.168管板径向弯矩系数2.579-2.168系数3.49-2.934管板径向应力系数= 1.28-0.1531管板布管区周边处剪切应力系数 =0.36690.05219壳体法兰力矩系数1.587-0.2191计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 93.441.5 =196.883.243 =393.6 MPa管板布管区周边剪切应力2.9740.5 =65.6-3.1521.5 =196.8MPa壳体法兰应力62.71.5 =196.864.53 =393.6 MPa换热管轴向应力 7.759=144.9=32.8222.823 =434.7=39.38MPa壳程圆筒轴向应力 10.52=144.9-11.15=434.7MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =6.942q=65.620.423q焊接q胀接196.8MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.000184 当量压力组合 -1.193-1.193MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -3.884-11MPa操作情况下法兰力矩系数-0.5984-0.2113管板边缘力矩系数 -0.5984-0.2113管板边缘剪力系数 -0.7603-0.2684管板总弯矩系数 -10.66-0.9295管板布管区周边径向弯矩系数系数 -10.53-1.194管板布管区最大径向弯矩系数系数0-1.315管板径向弯矩系数-10.98-1.315系数-14.86-1.779管板径向应力系数= -0.3054-0.1116管板布管区周边处剪切应力系数 =0.020550.06272壳体法兰力矩系数 -0.4006-0.1587计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 102.81.5 =196.8106.43 =393.6 MPa管板布管区周边剪切应力 -0.76860.5 =65.6-6.6421.5 =196.8MPa壳体法兰应力 73.031.5 =196.881.933 =393.6 MPa换热管轴向应力11.2=144.9=32.8227.163 =434.7=39.38MPa壳程圆筒轴 向 应 力 10.16144.9-10.61434.7MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =10.02q=65.624.33q焊接q胀接196.8MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.000184 当量压力组合 -0.8933-0.8933MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -3.042-10.16MPa基本法兰力矩系数 -0.7052-0.2112操作情况下法兰力矩系数 -0.7301-0.1948管板边缘力矩系数=Max-0.6711-0.1772管板边缘剪力系数 -0.8527-0.2251管板总弯矩系数 -19.75-0.664管板布管区周边径向弯矩系数系数 -19.24-0.9389管板布管区最大径向弯矩系数系数0-1.103管板径向弯矩系数-115.1-1.435系数-155.8-1.942管板径向应力系数= -0.3909-0.1181管板布管区周边处剪切应力系数 =0.012630.06643壳体法兰力矩系数 -0.5042-0.1696计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 1031.5 =196.81043 =393.6 MPa管板布管区周边剪切应力 -0.36990.5 =65.6-6.4971.5 =196.8MPa壳体法兰应力 71.981.5 =196.880.873 =393.6 MPa换热管轴向应力 10.86=144.9=32.8226.823 =434.7=39.38MPa壳程圆筒轴向应力12.62=144.9-10.1=434.7MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =8.774q=65.622.253q焊接q胀接196.8MPa计算结果管板名义厚度45mm管板校核通过直管换热管内压计算计算单位三峡大学扬帆队计算条件换热管简图计算压力 Pc 1.00MPa设计温度 t 115.00 C外径 Do 19.00mm材料 20(GB9948) ( 管材 )试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 144.90MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.07mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm重量 1.68Kg压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 34.09412MPa设计温度下计算应力 st = = 4.25MPastf 144.90MPa校核条件stf st结论 直管换热管内压计算合格直管换热管外压计算计算单位三峡大学扬帆队计算条件换热管简图计算压力 Pc -0.30MPa设计温度 t 115.00 C外径 D0 19.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力 s 152.00MPa设计温度许用应力 st 144.90MPa负偏差 C1 0.00mm腐蚀裕量 C2 0.00mm焊接接头系数 f 1.00厚度及重量计算计算厚度 d = 0.15mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 2.00mm名义厚度 dn = 2.00mm外压计算长度 L L= 2000.00mm外径 Do Do= 19.00mmL/Do 105.26Do/de 9.50A 值 A= 0.0138925B 值 B= 160.71MPa重量 1.68 kg压力计算许用外压力当时， = 28.01874MPa当时，=结论 换热管外压计算合格延长部分兼作法兰固定式管板腐蚀前计算 设计单位 三峡大学扬帆队 设 计 计 算 条 件 简 图壳程圆筒设计压力 ps0.3MPa设计温度 ts 115平均金属温度 ts54.3装配温度 to20材料名称Q245R设计温度下许用应力144.9MPa平均金属温度下弹性模量 Es 1.993e+05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1.116e-05mm/mm壳程圆筒内径 Di 273mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds7mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse6.7mm壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.961e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di25.853e+04mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )5887mm2管箱圆筒设计压力pt1MPa设计温度tt115材料名称Q245R设计温度下弹性模量 Eh1.961e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh13mm管箱圆筒有效厚度dhe13mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.961e+05MPa换热管材料名称20(GB9948)管子平均温度 tt38设计温度下管子材料许用应力 stt144.9MPa设计温度下管子材料屈服应力sst217MPa设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.961e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Etm2.001e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.103e-05mm/mm管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：换热管管子根数 n70换热管中心距 S25mm一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L12000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L1910mm管束模数 Kt = Et na/LDi2869MPa管子回转半径 6.052mm管子受压失稳当量长度 lcr1200mm系数Cr =133.6比值 lcr /i198.3管子稳定许用压应力 () 32.82MPa管子稳定许用压应力 () MPa管板材料名称Q245R设计温度 tp115设计温度下许用应力131.2MPa设计温度下弹性模量 Ep1.961e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 0mm管板输入厚度dn45mm管板计算厚度 d37.7mm管板分程处面积 Ad0mm2管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 2.218管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l2mm胀接许用拉脱应力 qMPa焊接许用拉脱应力 q65.6MPa管箱法兰材料名称Q245R管箱法兰厚度 69mm法兰外径 830mm基本法兰力矩 2.266e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 2.455e+07Nmm法兰宽度 278.5mm比值0.04762比值0.2527管箱圆筒壳常数0.030511/mm系数0.04209管箱圆筒与法兰的旋转刚度参数 2820MPa壳体法兰材料名称Q245R壳体法兰厚度39mm法兰外径 830mm法兰宽度 278.5mm比值 0.02454比值0.1429壳程圆筒壳常数 0.04251/mm系数0.006079壳体法兰与圆筒的旋转刚度参数485.9MPa旋转刚度参数485.9MPa系数计算法兰外径与内径之比 3.04壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 1.845旋转刚度无量纲参数 0.133膨胀节波峰处内直径 mm系数膨胀节总体轴向刚度 KexN/mm系数计算管板第一弯矩系数 (按,查图7-12) 0.3541系数 1.201系数 (按,查图 7-13) 1.256换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.275换热管束与壳体刚度之比 1.275管板第二弯矩系数 (按K,查图7-14(a)或(b) 3.367系数 0.03156系数 (按K,Qex 查图7-15) 0.07496法兰力矩折减系数 0.6395管板边缘力矩变化系数 1.232法兰力矩变化系数 0.2123管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 23.869e+04mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管) 3.789e+04mm2数管板布管区当量直径 219.6mm系数 0.6609系系数 0.1933数系数 2.465计系数 3.315算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8045管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.4335仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 g = at(tt-to)-as(ts-to)0.0-0.000184 当量压力组合 0.30.3MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） 0.7396-6.377MPa基本法兰力矩系数 2.9-0.3364 管板边缘力矩系数2.939-0.2975管板边缘剪力系数 3.531-0.3574管板总弯矩系数 2.702-1.322管板布管区周边径向弯矩系数系数 2.289-1.57管板布管区最大径向弯矩系数系数0-1.646管板径向弯矩系数2.289-1.646系数3.098-2.228管板径向应力系数= 1.386-0.1414管板布管区周边处剪切应力系数 =0.44750.06347壳体法兰力矩系数1.848-0.2219计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 88.831.5 =196.878.143 =393.6 MPa管板布管区周边剪切应力3.1860.5 =65.6-3.8961.5 =196.8MPa壳体法兰应力64.151.5 =196.866.393 =393.6 MPa换热管轴向应力 6.46=144.9=32.8223.873 =434.7=39.38MPa壳程圆筒轴向应力 8.7=144.9-10.64=434.7MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =5.78q=65.621.353q焊接q胀接196.8MPa仅有管程压力Pt作用下的危险组合工况 (Ps = 0)不计温差应力 计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.000184 当量压力组合 -1.193-1.193MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -3.315-10.43MPa操作情况下法兰力矩系数-0.7013-0.2228管板边缘力矩系数 -0.7013-0.2228管板边缘剪力系数 -0.8424-0.2677管板总弯矩系数 -15.75-0.7472管板布管区周边径向弯矩系数系数 -15.4-1.019管板布管区最大径向弯矩系数系数0-1.168管板径向弯矩系数-16.06-1.168系数-21.74-1.581管板径向应力系数= -0.3385-0.1143管板布管区周边处剪切应力系数 =0.015570.07233壳体法兰力矩系数 -0.4801-0.1741计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 97.211.5 =196.8103.33 =393.6 MPa管板布管区周边剪切应力 -0.49680.5 =65.6-7.2631.5 =196.8MPa壳体法兰应力 74.671.5 =196.885.213 =393.6 MPa换热管轴向应力9.614=144.9=32.8227.893 =434.7=39.38MPa壳程圆筒轴 向 应 力 8.586144.9-9.889434.7MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =8.602q=65.624.953q焊接q胀接196.8MPa考虑壳程和管程压力同时作用下的危险组合工况不计温差应力计温差应力 换热管与壳体热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.000184 当量压力组合 -0.8933-0.8933MPa 有效压力组合 （直管） （波纹管） -2.575-9.691MPa基本法兰力矩系数 -0.8331-0.2214操作情况下法兰力矩系数 -0.8639-0.201管板边缘力矩系数=Max-0.7943-0.1825管板边缘剪力系数 -0.9541-0.2192管板总弯矩系数 -62.21-0.4918管板布管区周边径向弯矩系数系数 -59.96-0.7738管板布管区最大径向弯矩系数系数0-0.9895管板径向弯矩系数-62.53-1.26系数-84.63-1.706管板径向应力系数= -0.4192-0.1199管板布管区周边处剪切应力系数 =-0.008330.07712壳体法兰力矩系数 -0.6089-0.185计算值许用值 计算值许用值管板径向应力 93.531.5 =196.8100.73 =393.6 MPa管板布管区周边剪切应力 0.20650.5 =65.6-7.1951.5 =196.8MPa壳体法兰应力 73.571.5 =196.884.113 =393.6 MPa换热管轴向应力 9.267=144.9=32.8227.543 =434.7=39.38MPa壳程圆筒轴向应力10.51=144.9-9.703=434.7MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =7.509q=65.623.083q焊接q胀接196.8MPa计算结果管板名义厚度45mm管板校核通过管箱法兰计算计算单位三峡大学扬帆队设 计 条 件简 图设计压力 p1.000MPa计算压力 pc1.000MPa设计温度 t115.0 C轴向外载荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm壳材料名称Q245