碳酸氢铵分解换热器E0202E0202

过 程 设 备 强 度 计 算 书 SW6-2011固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 计 算 条 件 壳 程管 程设计压力 0.5MPa设计压力 0.1MPa设计温度 160设计温度 100壳程圆筒内径Di300 mm管箱圆筒内径Di300mm材料名称16Mn材料名称16Mn 简 图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算开孔补强设计计算管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00 C内径 Di 300.00mm材料 16Mn ( 管材 )试验温度许用应力 s 181.00MPa设计温度许用应力 st 181.00MPa试验温度下屈服点 ss 320.00MPa钢板负偏差 C1 1.20mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.10mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.80mm名义厚度 dn = 12.00mm重量 553.98Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 288.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 2.27 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 8.76865MPa设计温度下计算应力 st = = 1.75MPastf 153.85MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00 C内径 Di 300.00mm曲面深度 hi 100.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 1.45MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.7083计算厚度 dh = = 0.07mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 9.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 12.00mm结论 满足最小厚度要求重量 13.64 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 14.33913MPa结论 合格后端管箱筒体计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00 C内径 Di 300.00mm材料 16Mn ( 管材 )试验温度许用应力 s 181.00MPa设计温度许用应力 st 181.00MPa试验温度下屈服点 ss 320.00MPa钢板负偏差 C1 1.20mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.10mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.80mm名义厚度 dn = 12.00mm重量 553.98Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.1100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 288.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 2.27 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 8.76865MPa设计温度下计算应力 st = = 1.75MPastf 153.85MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 Pc 0.10MPa设计温度 t 100.00 C内径 Di 300.00mm曲面深度 hi 100.00mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力 st 189.00MPa试验温度许用应力 s 189.00MPa钢板负偏差 C1 0.30mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 PT = 1.25Pc= 0.1100 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力stsT 0.90 ss = 310.50MPa试验压力下封头的应力sT = = 1.45MPa校核条件sT sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K = = 0.7083计算厚度 dh = = 0.07mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 9.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名义厚度 dnh = 12.00mm结论 满足最小厚度要求重量 13.64 Kg压 力 计 算最大允许工作压力 Pw= = 14.33913MPa结论 合格壳程圆筒计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011 计算条件筒体简图计算压力 Pc 0.50MPa设计温度 t 160.00 C内径 Di 300.00mm材料 16Mn ( 管材 )试验温度许用应力 s 181.00MPa设计温度许用应力 st 177.40MPa试验温度下屈服点 ss 320.00MPa钢板负偏差 C1 1.20mm腐蚀裕量 C2 2.00mm焊接接头系数 f 0.85厚度及重量计算计算厚度 d = = 0.50mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.80mm名义厚度 dn = 12.00mm重量 553.98Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值PT = 1.25P = 0.5500 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力水平 sTsT 0.90 ss = 288.00MPa试验压力下圆筒的应力 sT = = 11.35 MPa校核条件 sT sT校核结果 合格压力及应力计算最大允许工作压力 Pw= = 8.59425MPa设计温度下计算应力 st = = 8.77MPastf 150.79MPa校核条件stf st结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm,合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N1, 3010计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc1MPa设计温度160壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16Mn管材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di300mm壳体开孔处名义厚度n12mm壳体厚度负偏差 C1mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力tMPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 50mm接管连接型式 接管实际内伸长度 0mm接管材料 10(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 14.5mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 mm接管计算厚度t mm补强圈强度削弱系数 frr 接管材料强度削弱系数 fr 开孔补强计算直径 d 14.5mm补强区有效宽度 B mm接管有效外伸长度 h1 mm接管有效内伸长度 h2 mm开孔削弱所需的补强面积A mm2壳体多余金属面积 A1 mm2接管多余金属面积 A2 mm2补强区内的焊缝面积 A3 mm2A1+A2+A3= mm2 补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强。开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管: N2, 424计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc1MPa设计温度160壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型16Mn管材壳体开孔处焊接接头系数0.85壳体内直径 Di300mm壳体开孔处名义厚度n12mm壳体厚度负偏差 C1mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料许用应力tMPa接管轴线与筒体表面法线的夹角() 0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角() 接管实际外伸长度 50mm接管连接型式 接管实际内伸长度 0mm接管材料 10(GB8163)接管焊接接头系数 1名称及类型 管材接管腐蚀裕量 1mm补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C1t mm补强圈厚度负偏差 C1r mm接管材料许用应力t MPa补强圈许用应力t MPa开 孔 补 强 计 算非圆形开孔长直径 37mm开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度 mm接管计算厚度t mm补强圈强度削弱系数 frr 接管材料强度削弱系数 fr 开孔补强计算直径 d 37mm补强区有效宽度 B mm接管有效外伸长度 h1 mm接管有效内伸长度 h2 mm开孔削弱所需的补强面积A mm2壳体多余金属面积 A1 mm2接管多余金属面积 A2 mm2补强区内的焊缝面积 A3 mm2A1+A2+A3= mm2 补强圈面积 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论: 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强。开孔补强计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所接 管 : N3, 1684计算方法: HG/T20582-2011压力面积法,单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.6 MPa设计温度100 壳体型式圆 筒壳体材料名称及类型16Mn管材壳体内直径 Di300 mm壳体开孔处名义厚度n 12 mm壳体厚度负偏差 C1.2 mm壳体腐蚀裕量 C2 mm壳体材料许用应力s 181 MPa接管实际外伸长度50 mm接管实际内伸长度0 mm接管腐蚀裕量1 mm接管连接型式 插入式接管补强圈材料名称接管材料名称及类型10(GB8163)管材补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C0.6 mm补强圈厚度负偏差C mm接管材料许用应力b121 MPa补强圈许用应力p MPa开 孔 补 强 计 算开孔内直径 di163.2mm壳体补强的有效宽度 b52.129 mm接管有效外伸长度 h119.936mm接管有效内伸长度 h20 mm有效范围内的压力面积 Aps+Apb mm2壳体有效金属面积 Afs 77mm2接管有效金属面积 Afb 6mm2焊缝金属面积Afw 0mm2补强圈有效金属面积 Afp mm2|pc |(Aps+ Apb) 13815N(Afs+ Afw) (s-0.5|pc |) + Afp (p-0.5|pc |) + Afb (b-0.5|pc |) 93229N结论: 合格开孔补强计算计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所接 管 : N4, 1685计算方法: HG/T20582-2011压力面积法,单孔设 计 条 件简 图计算压力 pc0.6 MPa设计温度100 壳体型式圆 筒壳体材料名称及类型16Mn管材壳体内直径 Di300 mm壳体开孔处名义厚度n 12 mm壳体厚度负偏差 C1.2 mm壳体腐蚀裕量 C2 mm壳体材料许用应力s 181 MPa接管实际外伸长度20 mm接管实际内伸长度0 mm接管腐蚀裕量1 mm接管连接型式 插入式接管补强圈材料名称接管材料名称及类型10(GB8163)管材补强圈外径 mm补强圈厚度 mm接管厚度负偏差 C0.75 mm补强圈厚度负偏差C mm接管材料许用应力b121 MPa补强圈许用应力p MPa开 孔 补 强 计 算开孔内直径 di161.5mm壳体补强的有效宽度 b52.129 mm接管有效外伸长度 h120mm接管有效内伸长度 h20 mm有效范围内的压力面积 Aps+Apb mm2壳体有效金属面积 Afs 104mm2接管有效金属面积 Afb 8mm2焊缝金属面积Afw 0mm2补强圈有效金属面积 Afp mm2|pc |(Aps+ Apb) 13802N(Afs+ Afw) (s-0.5|pc |) + Afp (p-0.5|pc |) + Afb (b-0.5|pc |) 96802N结论: 合格延长部分兼作法兰固定式管板 设计单位 中航一集团航空动力控制系统研究所 设 计 计 算 条 件 简 图设计压力 ps0.5MPa设计温度 Ts 160平均金属温度 ts124.8装配温度 to15壳材料名称16Mn设计温度下许用应力st177.4Mpa程平均金属温度下弹性模量 Es 1.955e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数as1.17e-05mm/mm圆壳程圆筒内径 Di 300mm壳 程 圆 筒 名义厚 度 ds12mm壳 程 圆 筒 有效厚 度 dse8.8mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量 Ef1.934e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di27.069e+04mm2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( Di+ds )8537mm2管设计压力pt0.1MPa箱设计温度Tt100圆材料名称16Mn筒设计温度下弹性模量 Eh1.97e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)dh17mm管箱圆筒有效厚度dhe15mm管箱法兰设计温度下弹性模量 Et”1.97e+05MPa材料名称20(GB9948)换管子平均温度 tt57.35设计温度下管子材料许用应力 stt138.2MPa设计温度下管子材料屈服应力sst207.2MPa热设计温度下管子材料弹性模量 Ett1.934e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.991e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.118e-05mm/mm管管子外径 d19mm管子壁厚dt2mm注：管子根数 n110换热管中心距 S24mm换一根管子金属横截面积106.8mm2换热管长度 L6000mm管子有效长度(两管板内侧间距) L15920mm管束模数 Kt = Et na/LDi1317MPa管子回转半径 6.052mm热管子受压失稳当量长度 lcr2000mm系数Cr =135.7比值 lcr /i330.5管子稳定许用压应力 () 8.739MPa管管子稳定许用压应力 () MPa材料名称Q345R设计温度 tp160管设计温度下许用应力170.4MPa设计温度下弹性模量 Ep1.934e+05MPa管板腐蚀裕量 C2 4mm管板输入厚度dn40mm管板计算厚度 d34.7mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)Ad0mm2板管板强度削弱系数 h0.4管板刚度削弱系数 m0.4管子加强系数 K = 2.091管板和管子连接型式胀接，开槽管板和管子胀接(焊接)高度l37mm胀接许用拉脱应力 q4MPa焊接许用拉脱应力 qMPa管材料名称16Mn管箱法兰厚度 40mm法兰外径 540mm箱基本法兰力矩 1.045e+07Nmm管程压力操作工况下法兰力 8.126e+05Nmm法兰宽度 120mm法比值0.05比值0.1333系数(按dh/Di ,df”/Di , 查图25)0.00兰系数w”(按dh/Di ,df”/Di ,查图 26) 0.02387旋转刚度 569.7MPa材料名称Q345R壳壳体法兰厚度34mm法兰外径 540mm体法兰宽度 120mm比值 0.02933法比值0.1133系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图25 0.00兰系数, 按dh/Di ,df”/Di , 查图26 0.006892旋转刚度 219.5MPa法兰外径与内径之比 1.8壳体法兰应力系数Y (按 K 查表7-9) 3.474旋转刚度无量纲参数 0.1309膨胀节总体轴向刚度 0N/mm管板第一弯矩系数(按,查图 27) 0.3109系系数 1.14系数(按查图 29) 1.227换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 1.402数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 管板第二弯矩系数(按K,Q或查图28(a)或(b)3.918系数（带膨胀节时代替Q） 0.02837计系数 (按K,Q或Qex 查图30) 0.08998法兰力矩折减系数 0.5926管板边缘力矩变化系数 1.023算法兰力矩变化系数 0.3941管管板开孔后面积 Al = A - 0.25 npd 23.95e+04mm2板参管板布管区面积 (三角形布管) (正方形布管 ) 5.487e+04mm2数管板布管区当量直径 264.3mm系数 0.5588系系数 0.2975数系数 2.979计系数(带膨胀节时代替Q) 4.101算管板布管区当量直径与壳体内径之比 0.8811管板周边不布管区无量纲宽度 k = K(1-rt) 0.2487仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况 (Pt = 0)不计温差应力计温差应力 换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =(t-t)-(t-t)0.0-0.0008109 当量压力组合 0.50.5MPa 有效压力组合 1.489-46.55MPa基本法兰力矩系数 0.5922-0.01895 管板边缘力矩系数0.62120.01006管板边缘剪力系数 0.7080.01146管板总弯矩系数 1.8060.3517系数仅用于 时1.040.2025系数 当 时,按K和m 查图31(a)实线当 时,按K和m 查图31（b）2.3690.5872系数 0 ,=, 0, =; 6.4mm b=2.53 b0 6.4mm DG= D外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaWa= bDG y = 327856.7N操作状态下需要的最小螺栓载荷WpWp = Fp + F = 22017.8 N所需螺栓总截面积 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 3602.8mm2实际使用螺栓总截面积 AbAb = = 4698.0mm2力 矩 计 算操FD = 0.785pc = 12560.0NLD= L A+ 0.51 = 39.0mmMD= FD LD = 489840.0N.mm作FG = Fp = 7067.8NLG=