桥梁现浇箱梁高支模安全专项施工方案(加计算)

1、第一节 编制说明 结合考虑支撑架的安全性、经济性、方便施工等因素，严格遵 循危险性较大的分部分项工程安全管理办法 (建质 200987 号) 及其它关于高大支撑架施工方案编制、 审批等的规定， 确保广佛出口 放射线二期(南海段)工程现浇箱梁支撑架搭设、混凝土箱梁浇注、 支撑架拆除过程中不发生坍塌等安全事故， 保证混凝土箱梁的施工质 量符合设计及规范要求，编制本方案。 一、编制依据 1、广佛出口放射线二期工程(南海段)项目 BT 工程招标文件、 工程量清单、补遗说明书、招标文件答疑书及初步设计审查意见； 2、建设单位提供的广佛出口放射线二期工程(南海段)施工图 设计文件； 3、城市桥梁工程施工与

2、质量验收规范 ( CJJ2-2008) 4、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 (JGJ166-2008) 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011) 6、建筑施工模板安全技术规范 (JGJ/T 162-2008 ) 7、公路工程施工安全技术规程 (JTJ076-95 ) 8、钢管满堂支架预压技术规程 (JGJ/T194-2009 ) 9、建筑施工安全检查标准 (JGJ 59-2011) 10、危险性较大的分部分项工程安全管理办法 11、广东省有关地方政策、法规； 12、广佛出口放射线二期工程（南海段）项目工程现场调查的相 关资料 13、广佛出口放射线二期（南海段）工程

3、-实施性施工组织设计 14、我单位类似工程的施工经验及设备情况 二、编制目的 为了预防和控制桥梁高支模施工人员及机械设备发生安全事故 保证达到如下目的： 1、无伤亡事故发生； 2、无重大安全隐患； 3、人员因施工负伤率小于1.5%，重伤率和死亡率为零； 4、不得因施工对周边环境、建筑、设施等造成破坏； 5、施工质量满足规范及设计要求。 三、适用范围 本方案适用广佛出口放射线二期（南海段）工程的钢筋混凝土 现浇箱梁及预应力混凝土现浇箱梁。 第二节工程概况 一、工程概况 内环路广佛出口放射线二期工程为连接广州西部与佛山的一条 城市快速路，设计时速 60Km/h,双向六车道。整个项目跨越广州和 佛山

4、南海两地。项目根据行政区域界线分为广州段和佛山段， 分别由 广州及佛山两方负责实施。南海段桩号范围为：A线（AK AK）、B线（BKBK）。包含的专业有道路工 程、桥隧工程、排水工程、照明工程、交通工程（含交通监控）、隔 音设施工程、绿化景观工程。 南海段主线A线（广州往佛山方向）、B线（佛山往广州方向） 的起点分别对接广州段的终点，沿线与广茂铁路、三眼桥铁路联络线 （预留）、武广铁路客运专线及西环高速公路交叉，终点处设置黄岐 互通立交，实现广佛放射线与佛山新干线及西环高速公路的交通转换。 广佛出口放射线二期工程南海段主线全长约（含互通式立 交 处），其中包括主线高架桥座，黄岐立交匝道桥 座，

5、匝道下沉式隧道座，跨河涌小桥座，对 西环高速公路扩建改造东侧，西侧，同时新建配套地 方道路。 本项目共有30联现浇连续箱梁，其中预应力混凝土连续箱梁 17 联，钢筋混凝土连续箱梁13联。预应力连续箱梁梁高 B匝道第二联 梁高为1.82.4m、G匝道第一联梁高为1.41.6m，其余梁高均为1.6m; 钢筋混凝土连续箱梁梁高为1.4m。主线桥箱梁标准宽度为13.0m,匝 道桥箱梁标准宽度为10.4m。 桥梁设计参数表 结构类型 序|桥梁 号i名称 中心桩号 孔数及孔径（孔一m） I AK3+692.0 1 2 X ( 4X 30) +3X 40 +2 I X( 3X 27.5 ) + (30+32

6、+30) +4X (25+3X30) 梁全桥墩 长高度(m) (m)| n 卜 ir bjb ara vb 上部结构 梁高 (m) 852 i 砼预应力箱 梁+钢箱梁 1.61.8 (22.75+3*23)*(4*23) 8*30+40+7*30+4*40+9 *26+3*30+27+2*30 1*23 37+ (20+22+20) + (22+20+17.5 ) CK0+238.9 14+2*22+2*17+4*21 941 203 23 161 BK3+583.0 C匝道 桥 _i_i D匝道 4 : =DK0+227.54*21+3*21 + 18+20+18 桥 EK0+091.5 E

7、K0+937.2 FK0+092.0 I FK0+937.2 F匝 道桥 :E匝 5 道桥 + (2*21+30+24) *20)+(20+24+23)+ (25 3*20+30) + (2*25+19+17.5 ) +2*18+28+2*25 GK0+219.750 i G匝 道桥 i GK0+546.231 25+30+26.5+17+3*18+ 10*21 *2 5 H匝 道桥 HK0+222.2 : 【0.918.砼预应力箱 梁+钢箱梁 1.62.4 176 i2.88.1 4.711. : 7 ：2.27.5 807.5 362.5 25+30+32+28+8*20+13 444.3

8、7 +3*33+2*20+17.3799 9Q 匝道 QK0+376.55*20+2*30+20+25+2*2 桥 ii 0+25+2*23+25+4*23 i 433 I | 313.7 3.211 钢筋砼 箱梁 钢筋砼 箱梁 H亠_ iU 4 I 预应力砼箱 梁、钢筋砼 箱梁 1.4 1.4 1.4 钢筋砼箱梁1.4 现浇箱梁、 钢箱梁、预1.21.5 制箱梁 Ib 预应力砼箱 梁、钢筋砼1.31.6 箱梁 钢筋砼 箱梁 i n * Ji 预应力砼箱 3210 梁、钢筋砼i . 箱梁、钢箱 梁 7梁 34.2 ：3.611 钢筋砼箱梁 1.4 1.41.5 1.6 8 二、地形、地貌 本项

9、目场地原为珠江三角洲冲积平原地貌单元，河涌较发育，现 为耕地、苗圃、花圃、林圃、河涌、民房等。本场地勘察地形较为平 缓。 三、气候、气象 (1) 本项目气候温暖潮湿，雨量丰沛，属于亚热带季风气候，雨 季明显，夏季炎热，冬季一般比较温暖。 (2) 在季风环流控制下， 9 月至翌年 3 月受大陆冷高压影响， 多 偏北风，天气干燥，降雨较少； 4月至 8月受海洋气流的影响，多偏 南风，天气炎热，降水量大。热带气旋、暴雨、寒潮也经常出现。 每年 510 月是佛山热带气旋活动的季节(中心附近最大风力有 时大道 12 级或以上)；79月份，暴雨、雷暴、台风等灾害性天气常 有发生 四、水文 1、地表水 本项

10、目地表水主要为其北侧的珠江，区内的河涌、鱼塘、水位和 流量受珠江水影响十分明显，并随积极性变化而变化。 2、地下水位 根据现场勘察情况，由于地下水位较浅，初见水位0.11m,稳定 水位埋深介于 0.13.7m 之间，地下水位随着珠江潮汐变化而变化。 五、工程地质 根据岩土工程勘察报告， 本项目自上而下由第四系的人工填土层 （Qml）、耕土层（Qpd ）、海陆交互相的淤泥层（Qmc）,冲洪积相土层 （Q3 ）的淤泥层、砂层、粉质粘土层、残积相土层（ Q ）的粉质粘 土和白垩系上统黄花岗段（K2d2）地层等组成。 1、人工填土 填土层杂填土多呈灰褐、灰色，组成物主要以建筑垃圾、砂土及 粘性土为主，

11、含较多碎砖、碎石、碎砼块等，局部韩生活垃圾；素填 土多呈灰色、 褐黄色，填粘性土及砂土为主。 填土层欠固结， 强度低， 层后0.64.2m,平均厚度2.04m,仅局部稍有压实，呈松散（软）状 态为主。地基承载力偏小， 变形较大且不均匀， 不宜直接利用做桥梁、 道路天然基础持力层。 2、软土 软塑状的耕土层 层、海陆交互相成因的淤泥、 淤泥质土 层、冲-洪积成因的淤泥、淤泥质土 层,软土在本项目范围内全 部有分布,流塑状态,层厚变化较大,具有高灵敏度、高流变性、高 压缩性和低透水性,地基承载力低。不宜做桥梁、道路天然基础持力 层,需进行软土地基加固处理。 3、液化砂土 冲 - 洪积成因的细（粉）

12、砂层 ,灰色、灰白、灰黄色等,饱 和,呈稍密 中密桩为主,局部呈松散状,本层以粉砂岩为主,局部 为细砂,地基承载力基本容许值 f a0=140160KPa。 第三节 施工方案 本项目共有 30 联现浇连续箱梁，其中预应力混凝土连续箱梁 17 联，钢筋混凝土连续箱梁13联。预应力连续箱梁梁高 B匝道第二联 梁高为1.82.4m、G匝道第一联梁高为1.41.6m，其余梁高均为1.6m; 钢筋混凝土连续箱梁梁高为1.4m。主线桥箱梁标准宽度为13.0m,匝 道桥箱梁标准宽度为 10.4m。 一、施工准备 1 、技术准备 工程技术人员和现场施工员熟悉设计图纸和相关规范, 针对地基 处理、支架搭设、模板

13、安装、钢筋加工与安装、混凝土浇筑等方面, 对作业班组做好技术交底工作。 2、现场准备 （1）清除支架搭设范围及施工通道范围内的杂物,做好地基处 理,安装底座。 （ 2）测量人员根据桥梁设计中心线做好支架搭设范围、支座位 置、箱梁底板中线等的测量放样工作。 （3）桥位范围内的各类管线和基坑开挖应在地基处理前施工完 成,避免箱梁浇筑后不方便施工。 3、材料准备 （1）选用符合规范要求的碗扣支架、钢管、型钢和质量良好的 方木、钢模板等材料。 （2）按等载预压的要求准备预压用材料。 二、地基处理 A线AK3+266586位于现状芳兴路，为水泥混凝土路面，主要处 理好桩基施工时泥浆池，其它地方不需处理；

14、AK3+586AK4+12位于 村民的花圃、苗圃，部分位置有小的河沟，地基需换填处理。 B 线 BK3+111641位于漖表村的民房，拆除民房，不需再对地基处理； BK3+641BK4+055位于村民的花圃、苗圃，并跨广茂铁路边小河涌， 地基采用换填处理。 C、 E 匝道桥位于原匝道桥位置，地基只需碾压 处理； D、 F、 G、 H 匝道桥位于花圃、苗圃，部分位置有小的河沟， 地基需换填处理。 1 、河沟清淤换填处理 将红线内小河沟改到红线外，沿桥梁纵向走。将河沟水抽干，用 挖掘机挖除河沟底淤泥， 当超出挖掘机旋转半径时， 用拆桥混凝土渣 土分层回填已清淤的范围， 利用已回填土作挖掘机的作业平

15、台， 继续 清淤。当整个河沟清完淤泥后，采用砂性土按松铺30cm厚分层填筑， 每层压实度不小于 90%，填土宽度为桥面投影 +各侧 1.5m。 2、普通桥底泥浆池基础处理 相应的墩位桩基施工后， 对已不利用的泥浆池内的泥浆抽走， 用 挖掘机清理沉积泥土， 在支架地基处理时注重分层回填石渣且碾压密 实，采用 18T 压路机碾压，以重叠部分不出现轮痕为密实标准。 3、桥墩、桥台处的基础处理 承台基坑回填处的基础因为压路机碾压不到位， 且多因积水而软 弱。故采用砖渣或水泥碎渣分层回填， 并将砂用水冲填砖渣或水泥碎 渣的空隙。用 18T 压路机碾压，碾压重叠部位不出现轮痕为准。对压 路机无法碾压的局部

16、位置，采用小型夯实机具夯实， 。 4、陆地基础处理 清理地表杂土，碾压压实度90%回填石渣30cm以18T压路机 碾压重叠部位不出现轮痕为准。 5、支架基础面层处理 全线桥位的支架基础均填筑石渣 30cm整平后采用18T压路机 碾压密实，浇筑厚15cm的C15素混凝土层，设置1%勺横坡。地基两 侧挖30 x30cm梯形排水沟，水沟应按实际地形设置 2%的坡度，避免 支架地基泡水软化。对排水不顺畅的区域，采用集水坑汇水，集中抽 水。 三、支架地基预压 1 、地基预压 因为本桥区的箱梁淤泥软土地基埋深较大， 箱梁支架地基是在现 有的小河沟清淤泥后（清理河沟表层流动淤泥）分层填筑砂性土的， 也就是支

17、架地基存在软弱下卧层。 根据JGJ/T194-2009钢管满堂支架预压技术规程的要求故在 箱梁地基填筑后、 支架搭设前必须先检查地基的沉降和承载力， 地基 的整体沉降可采用地基预压法， 预压方法按照 钢管满堂支架预压技 术规程 JGJ/T194-2009 进行，预压荷载为（箱梁重量 +支架重量 +模 板重量）总和的 120%。 预压范围：全部桥梁途经苗圃、小河沟区域。 2、支架基础预压荷载 地基验收合格后进行支架搭设，按（浇筑箱梁重量+支架重量 + 模板重量）的 120%分腹板、翼缘板底板两个单元加载。 3、预压、卸载 支架基础预压范围不小于桥梁箱梁投影面宽度加上两侧向外各 扩大1m宽度。 预

18、压荷载按预压单元 （桥跨范围内）沿混凝土结构纵横对称加载， 预压材料采用大沙袋堆载法 , 一次性加载。卸载过程可一次性卸载， 并沿混凝土结构纵横对称进行。 支架基础预压合格条件为： 各监测点连续 24 小时的沉降量平均值小于 1mm； 各监测点连续 72 小时的沉降量平均值小于 5mm。 卸载的条件： 各监测点满足上述合格条件后。 可认为支架基础沉 降已稳定，满足卸载条件。 若前 3 天预压沉降量不满足“支架基础预压合格条件” ，可增加 预压期限到 7天，以最后 72小时的预压沉降量为准， 合格后可卸载， 不合格时，需与业主、监理、设计四方商定处理方法。 4、测点布置 在桥跨的 1/4 、跨中

19、布置两个断面，每个断面根据现场条件在横 桥向中心点、箱室底边侧面、翼板外侧设置 5 个沉降点，在边坡脚设 置 1 个外移桩。 5、监测内容 包括预压前、分级加载完成后、加载满后每间隔 24 小时、卸载 后测量各监测点标高。 6、监测成果整理 支架地基预压后应编写支架基础预压报告，并上报给监理核对。 支架基础预压报告包括： 工程名称； 施工区域及不良地质分布情况； 支架基础分类以及同类支架基础代表性区域的选择； 支架基础沉降监测； 计算支架基础各观测点的弹性变形量和非弹性变形量； 可不进行预压支架基础的合格判定； 预压支架基础的合格判定。 7、陆地支架基础处理后承载力试验 （ 1）承载力试验目的

20、 检验支架基础、 钢管桩能否承受现浇箱梁时的荷载， 也就是检验 支架基础、 钢管桩承载力是否满足： 强度破坏极限状态和正常使用极 限状态的条件。 （ 2）试验部位：选择箱梁相对较差的地基。 （ 3）陆地支架基础承载力试验方法 取2.7m（纵桥向）*1.8m（横桥向）的区域，将支架基础面层混凝土 及石渣层断开，按支架的平面布置间距：纵桥向（0.9m*2） *横桥向 （0.6m*2）居中搭设1层高1.8m的碗扣支架，纵桥向禁边0.45m, 横桥向禁边 0.30m。 按最不利的腹板部位荷载均布加载在 （0.9m*2）*（0.6m*2） 范围的 支架顶上 加载时间 72小时。因为支架现浇后最初 3 天

21、混凝土结构开裂与 否受沉降影响因素最大。 而支架现浇混凝土结构施工过程中， 钢管支 架及模板的变形一般在混凝土浇筑初凝前已完成， 影响混凝土结构开 裂的主要因素是支架基础变形。 支架基础沉降有先大后小的特征， 并 趋于稳定。 （4）试验结果判断 陆地支架基础承载力判断。 强度破坏极限状态的表现是： 承压板周边发生明显的侧向基础隆起或裂缝， 表明受荷后地层发 生整体剪切破坏。 正常使用极限状态的表现是： 过大的沉降引起结构物的正常使用， 如钢管满堂支架预压技术 规程 JGJ/T194-2009 的第 4.1.5 条规定：对支架基础代表性区域的 预压监测过程中，当最初的72h各监测点的沉降量平均值

22、小于5mm寸, 应判断同类支架基础的其余部分预压合格， 也就是判断结构在浇筑过 程中的沉降量会引起结构开裂的最大限值。 四、碗扣支架方案 1、碗扣支架设计 （1）设计原则 交通路段的支架周边的每侧防抛距离为 3 米，其余区域的支架 每侧比桥面宽 0.5 米；支架平面间距、步距除满足强度、刚度、稳定 要求外， 同时尽量方便操作人员的空间操作效率； 尽量减少支架的构 件型号。 （ 2）碗扣支架设计 本项目现浇箱梁梁高主要为1.4m、1.6m及B线第二联1.82.4m。 根据不同的梁高采用不同的支架搭设方式。 梁高1.4m支架布置 箱梁碗扣支架桥墩横梁前后 3m处底板采用60cm（纵向）x 60cm

23、 （横向）,步距120cm翼板处60cm （纵向）x 90cm横向）。其它底 板支架间距为90cm （纵向）x 60cm濮向），翼缘板处90cm（纵向） x 90cm （横向）,步距120cm,支架底、顶步距不大于 60cm.中横隔 板位置纵向间距 60cm。 C匝道第2孔设计跨径22m跨现状河涌，河涌宽17m水深3.3m, 水面标高2.4m。对该孔现浇箱梁将采用钢管桩+贝雷+碗扣支架施工， 贝雷梁跨径（6+9+6） m基础采用 600,壁厚8mm钢管，横向间距 3m,钢管顶设双排单层贝雷横梁，横梁上布设13排单层贝雷主纵梁， 间距90cm,纵梁上设I12.6工字钢分配梁，碗扣支架支撑分配梁上

24、， 碗扣支架布设跟前面1.4m梁高碗扣支架一致，详见：跨河涌支架图。 1 ! / f d 1 J? 、 1 ./ 亠 , 气 j L 、 1 人1 V j* / r X r f : i / 1 1 J 、 J j/r / U r k :. / X ?H- ?a.? 理昱奥黔建更-粤?!flWR!?理更事摄 1 ?-. J； .*. L.1 也. t* f / J工 if */ J 10m时，剪刀 撑间距不得超过5米； 5、剪刀撑与立杆应有可靠的连接。 五 上下斜道 1、高度不大于6m的脚手架，宜米用一字型斜道； 2、高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道； 3、 人行斜道板宽度不宜小于1m,坡

25、度宜采用1 : 3； 4、拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； 5、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆 咼度应为1.2m,挡脚板咼度不应小于 180mm 六 材质 1、钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂缝不得使用； 2、接驳扣件、卡件应有出厂合格证明，有脆裂、变 形、滑丝的不得使用。 七 作业环境 1、模板外侧应有一定的宽度方便作业，支架系统的宽 度应考虑到这一点； 2、支架平面临边位应有防护措施，确保施工人员的作 业安全。 验收单位意见： （签名、盖章） 年月日 签名 施工单位 搭设班长 （签名） 施工员质安员 （签名）（签名） 技术负责人 （签名） 监理单位 现场监理工程师 （

26、签名） 专业桥梁工程师 （签名） 总监（或总监代表） （签名） 五、支架预压及沉降观测 支架经验收合格后，根据JGJ/T194-2009钢管满堂支架预压技 术规程的要求进行支架的预压。 （一）预压目的 为验证基础及支架的稳定、刚度及强度 , 消除支架非弹性变形， 确保梁体不因基础沉降而产生开裂，并为后续施工作业提供依据。 （二）支架预压 支架搭设完成后， 安装底模，然后对支架进行预压。支架预压范 围为箱梁投影范围，支架预压荷载按该部分箱梁自重及模板自重的 110%，预压荷载在基础和支架沉降稳定后卸载。 采用砂袋进行堆载预压， 事先根据每袋砂重量计算好不同位置每 平米堆几袋砂进行堆载， 加载时使

27、用吊车配人工进行堆放， 堆放时注 意均衡和对称，严禁冲击支架或模板， 堆载时不要将沉降观测点覆盖。 （三）加载 采用分级均匀加载， 按三级进行， 即 60%、80%、100进行加载。 纵向加载时， 从箱梁跨中向支点两边对称布载； 横向由箱梁结构中心 线向两侧进行对称布载。 加压过程中要注意每袋要均匀加载， 层层向 上，防止偏心受压，加载过程中要求对支架进行观察，如支架变形过 大或发出异声要及时停止堆载， 对支架检查没有问题再继续堆载。 每 级加载完后，先停止下一级加载，并每隔 12 小时后分别测设基础和 支架的沉降量，做好记录，当支架顶部的沉降量 12 小时平均值小于 2mnS寸，可进行下一级

28、加载。加载全部完成后，支架预压沉降量满足 下列条件之一：a、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm b、各监测点最初72小时的沉降量平均值小于 5mm方可进行卸载。 卸载应按照加压时的相反顺序，层层向下，对称、均匀同步卸载。卸 载结束静载6小时后分别测设地基的恢复量，做好记录。堆载过程中, 要求做好覆盖，避免下雨雨水加大荷载重量，造成危险。 （四）沉降观测 沉降观测是一道重要的程序，支架预压的结果要通过沉降观测得 出。 1、仪器配备和人员安排 仪器：拓普康GTS-332全站仪1台、DS2水准仪1台 负责人及施测人员： 2、测点布置 观测点的布设为了正确反映出其准确沉降情况， 沉降观测点埋

29、设 在最能反映沉降特征且便于观测的位置。沉降观测点的设置在支架顶 部模板上，沿箱梁纵向每隔1/4跨径设置监测断面，每断面设测点 5 个，测点布置在箱梁结构中心线、两侧腹板下部，翼板边。 L/悌 3、观测阶段 由于沉降观测对时间有严格的限制条件， 特别是首次观测必须按 时进行，其他各阶段的复测，根据工程进展情况定时进行（不得漏测 或补测），以保证得到准确的沉降情况或规律，相邻的两次时间间隔 称为一个观测周期，观测分成五个阶段：预压加载前；60%荷载； 80%荷载；100%荷载；卸载后。每个观测阶段要观测 2次。加 载完成后，每天测量观测一次，持载观察 5 天。若支架预压沉降量满 足下列条件之一

30、a、各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm b、各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm可判断支架稳定。 沉降稳定后报监理工程师，经同意后可卸载，卸载后继续观测一天。 4、观测成果的整理计算 采用的原始数据要真实可靠， 记录计算要符合施工测量规范的要 求，按照依据正确、严谨有序、步步校核、结果有效的原则进行成果 整理及计算。沉降观测成果整理及计算分二个步骤： 根据各观测周期平差计算的沉降量，列统计表，进行汇总。 绘制各观测点的下沉曲线， 首先建立下沉曲线坐标， 横坐标为时 间坐标，纵坐标上半部为荷载值， 下半部为各沉降观测周期的沉降量。 5、沉降观测应注意事项： 沉降观测仪器为专用精

31、密仪器， 专职测量人员负责， 不能随意更 换测量人员，防止出现人为误差。 测站点要固定，专人负责对测点位置保护。 如实填写观测数据， 绘制弹性和非弹性变形曲线。 如出现意外数 据，应分析原因，不得弄虚作假。 观察过程中如发现基础沉降明显、 基础开裂、 局部位置支架变形 过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补强措施。 采取以上措施在客观上尽量减少了观测误差的不定性， 使所测的 结果具有统一的趋向性， 可以保证各次复测结果与首次观测的结果可 比性更一致，使所观测的沉降量更真实。 6、支架预拱度设置 本项目箱梁不设设计预拱度，只需考虑施工预拱度。 在确定预拱度时应考虑下列因素： 模板、

32、 支架在荷载作用下的 弹性压缩hl （按预压试验取）；模板、支架在荷载作用下的非弹性 变形h2 （按预压试验取）；支架基底在荷载作用下的沉降h3 （按预 压试验取）；设计预拱度。 根据预压结果计算的预拱值确定底模预设的起拱度。 （五）卸载和模板调整 沉降稳定后，进行卸载。卸载用吊车配人工，先从加载的一端开 始均衡分层进行，经过对观测结果进行计算，按设计高程调整底模， 调整值为支架弹性变形值，经调整后的底模应平整，线型顺畅。非预 压 六、模板安装 （ 1）底模 顶层纵向铺设10 x15c m方木，然后在纵向方木铺设横向10 x10cm 方木，间距30cm不得有方木踏空现象，使用水平仪及挂线法检查

33、 标高，无误后安装底模板 底模板为18mm厚竹胶板，采用底包侧的方式。底模分缝线均匀 一致、相邻块之间无错台，无踩空现象。 将支座楔块两对侧模板设置为两块活动板， 浇筑混凝土前，用水 将模板内的杂物清理到最低的横梁支座附近，通过支座楔块的两块活 动模板出口排出。 2、侧模安装 在钢筋骨架、预应力管道经监理工程师检查验收合格后，方可进 行侧模安装。本项目侧模面 板采用3 =18mn胶合板，纵 向肋木采用 100*100mm方 木，竖向肋骨采用10槽 钢，加劲肋采用双根 48 钢管，槽钢与钢管间用楔形 木块垫平，上、下两排 18 对拉螺栓加固。 侧模支撑采用 18对拉杆，下层对拉杆可充分利用梁体底

34、板横 向钢筋，上层对拉杆位置高出第一次现浇混凝土表面，一次混凝土浇 筑完成后周转使用，纵向布置间距为50cm对正竖向肋骨10槽钢， 拉杆竖向设置两排。同时采用 48钢管支撑槽钢，钢管连接立杆不 少于3根。 3、箱室内模安装 箱室内模采用15mn红色胶合木板，在第一次浇筑混凝土时，纵 腹板用钢管顶撑固定，中横隔梁用对拉螺杆固定，第一次混凝土浇筑 完成后予以拆除，箱梁顶板内模用方木支架作支撑，方木支架按箱梁 内部的空腹尺寸进行制作。为了便于箱室内模及支撑的拆除，在纵向 每跨1/4跨度位置、横向箱内2/5跨度的顶板上预留进人孔，人孔尺 寸100*100cmi顶板钢筋在此处断开，并留有足够的搭接焊长度

35、，待 内模、支架拆除完，箱内杂物清除后，再行封口。封口时采用吊模法 施工，预留口周边混凝土需进行凿毛，顶板断开钢筋全部进行焊接， 采用18mm黑色光面胶合模板，利用端横梁的钢筋及腹板模板固 模板安装的要求满足下表要求: 模板安装的允许偏差 项目 允许偏差（mr）i 模板标高 10 模板内部尺寸 5, 0 轴线偏位 10 模板相邻表面咼低差 2 模板表面平整 5 模板表面必须清理干净，不得有油污、混凝土等附着物。 模板所用脱模剂必须为优质脱模剂， 不得影响混凝土外观，可 用优质机油、液压油等，严禁用废机油作为脱模剂。 脱模剂必须涂抹均匀。 保护层垫块要用铁丝牢固固定在钢筋上， 铁丝要在垫块预制时

36、 植入，绑扎后铁丝头应在钢筋骨架内，不能让铁丝向钢筋保护层内。 模板缝应嵌入双面胶布，防止漏浆。 （5）模板预压后的调整 根据预压结果计算的预拱度值+设计预拱度，通过支架顶托对模 板标高进行调整。 七、模板及支架拆除 在预应力混凝土现浇箱梁强度达到 100%,预应力钢筋张拉压浆， 压浆强度达到85%;钢筋混凝土箱梁强度达到100%。并经项目部管 理人员和监理工程师确认后，方能拆除支架。 1、模板拆除 （1）拆模要自上而下进行，遵守先支后拆，后支先拆的原则。 拆除边角部位要特别小心，防止混凝土棱角面受到碰击。拆除模板时 注意过往车辆及行人安全， 要求有社会交通的地方要求封闭拆除， 两 边支架挂设

37、安全网。没有社会交通的地方，地面要有专人指挥，提醒 操作人员。 （2）拆除模板一定要先拆箱梁翼板后底板，即先松顶托，使底 梁板、翼缘板底模与梁体分离，抽出横向方木，底模落在纵梁后，再 抽底模。清除脚手架上面堆放的模板，设置警戒区，并安排专人进行 警戒。 2、支架拆除 （1）按后装先拆、先装后拆的原则进行，从中间向两侧拆除。 满堂支架一般的拆除顺序为：安全网T栏杆T脚手板T剪刀撑T小横 杆T大横杆T立杆 （2）拆除应从顶层开始， 逐层向下进行， 严禁上下层同时拆除。 （3）拆架时一定要先拆箱梁翼板后底板，并必须从跨中对称往 两边拆。先从跨中对称往两端松一次支架，再对称从跨中往两端拆， 而且在整个

38、拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查， 多跨连续梁 应同时从跨中对称拆架。 （ 4）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。 拆除大横杆、 斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。做 到一步一清、一杆一清。 （5）连墙件必须拆到该层时方可拆除，不得提前拆除。 拆下的钢管及扣件都要成堆放置好， 营造一个井然有序的施工现 场。 3、拆除注意事项 ( 1)支架拆除前，项目部施工负责人或技术人员要向拆架施工 人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。交底要有记录，交 底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。 (2) 拆架前用绿色铁皮瓦做好围栏，围栏平面位置离桥梁边缘 投影边

39、线5m防止闲杂人员入内。 ( 3)架子拆除程序应先跨中后支点、 由上而下， 按层按步拆除。 先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、u型卡、活动杆子 及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部 拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。 (4) 拆除工艺流程：拆护栏t拆脚手板t拆小横杆t拆大横杆 -拆剪刀撑-拆立杆-拉杆传递至地面-清除扣件-按规格堆码。 ( 5)拆杆和放杆时必须由 2-3 人协同操作，拆大横杆时，应由 站在中间的人将杆顺下传递， 下方人员接到杆拿稳拿牢后， 上方人员 才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。 ( 6)拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派

40、一个责任心 强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。 ( 7)拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣， 避免踩在滑动的杆件上操作。 ( 8)拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的 钢管上。 ( 9)拆架人员应配备工具套， 手上拿钢管时， 不准同时拿板手， 工具用后必须放在工具套内 （ 10）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方， 严禁在拆架 时嬉戏打闹。 （ 11）拆架人员要穿戴好个人劳保用品， 不准穿胶底易滑鞋上架 作业，衣服要轻便。 （ 12）拆除中途不得换人， 如更换人员必须重新进行安全技术交 底。 （13）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类

41、、分堆、分规 格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。 （ 14）拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆， 刷一道调合漆。 弯管要调直，扣件要上油润滑。 （15）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。 八、支架模板计算 本项目现浇箱梁浇筑拟分两次浇筑， 第一次浇筑到腹板上倒角位 置，第二次浇筑顶板。 方案中支架及模板验算将按箱梁整个断面进行 计算验算，不考虑第一次浇筑混凝土承载作用。 支架搭设根据不同梁高采用不同间距， 搭设设计详见碗扣支撑架 设计表。支架顶托上纵向采用 10*15cm 方木，间距与支架横向间距一 致。纵向方木上面设置10*10cm横向方木，间距30cm底模板采

42、用 A75型竹胶板，厚1.8cm，板长244cm,宽122cm。 碗扣支撑架设计表 梁高（m） 位置 碗扣支架设计（cm） 备注 底板 翼板 横向 纵向 步距 横向; 纵向 步距 1.82.4 横梁前后6m 60 60 60 90 60 60 纵向方木间 距底板 60cm翼板 90cm布置， 其它位置 6。： 60 60 90 : 60 120 1.6 横梁前后6m 60 60 120 90 60 120 其它位置 60 90 120 90 90 120 1.4 横梁前后3m 60 60 120 90 : 60 120 横向方木按 30cm布置 其它位置 60 90 120 90 90 120

43、 最不利模板、支架验算 项目 最不利位置 备注 底模验算 2.4m梁高横梁处 B线第二联 侧模验算 2.4m梁高横梁处 B线第二联 横向方木验算 2.4m梁高横梁处 B线第二联 纵向方木验 算 立杆 60 x60cm 2.4m梁高横梁处 B线第二联 立杆 60 x90cm 1.6m梁高腹板位置 立杆验算 60 x60 x60cm 2.4m梁高横梁处 步距60cm 60 x60 x120cm 1.6m梁高横梁处 步距120m 60 x90 x120cm 1.6m非横梁腹板处 步距120m 90 x90 x120cm 翼板位置 步距120m 地基承载力验算 根据立杆最大竖向力选择验算 （一）底模验

44、算 底模采用竹胶板，铺在10cm*10cm方木上,静间距20cm B线第 二联中横梁底模为整个项目最不利位置，梁高 2.4m。故只对该处进 行验算 底模采用 A75型竹胶板，尺寸：2440mm*1220mm*18mm 静曲强度：门 纵70MPa 门 横50MPa 弹性模量：E纵6*103MPa E横4*103MPa（按湿状取值） 模板自重Q1=0.5 KN/m2 砼自重 Q2=2.6*2.4=62.4KN/m2 施工荷载Q3=2.5 KN/m2 振捣荷载Q4=2KN/m2 Q=62.4+0.5+2.5+2=67.4 KN/m2 取1mn来计算 q=67.4*0.001=0.0674N/mm 计

45、算模式如下： q I1 4*30cm 跨径/板厚=300/18=25V 100,属于小挠度连续板 Mmax=0.107q|2=0.107*0.0674*300 2=649.1N.mm 截面抵抗矩：W二bh2/6=1*182/6=54mm (T = Mmax /W=649.1/54=12.0MPa 门 =50MPa 满足强度要求 惯性矩：匸bh 3/12=1*18 3/12=486mrn f=0.632*ql 7(100EI)=0.632*0.0674*2007(100*4*10 3*486) =0.35mm f = 1.5mm挠度满足要求 （二）侧模板计算 B线第二联梁高1.82.4m，最高2

46、.4m对于模板来说为全桥最不 利位置，取其现浇箱梁横梁侧面模板进行验算 (1) 模板侧压力新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 1/2 Pmax二0.22 丫 C t (3 1 0 2V Pmax= 丫 h 3 其中.c 混凝土的重力密度，取26.0kN/m ; t 混凝土的初凝时间，t=200/ (T+15)(T为混凝土的温度C , 取30) t0=200/ (30+15) =4.4 ; V 混凝土的浇筑速度，取3m/h; H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 2.4m; 01外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00 ;本工程掺 具有缓凝作用的外加剂时取1.2。 2混凝

47、土坍落度影响修正系数1.15。(塌落度采用110 150mm 取 1.15) 则混凝土侧压力为： Pmax=0.22 Y C t 3 1 3 2V1/2 =0.22 x 26 x 4.4 x 1.2 x 1.15 x 31/2= 60.1KN/m2 Pmax= y h=26x 2.4=62.4KN/m2 故取 Pmax=60.1 KN/m2 (2) 振捣混凝土时产生的荷载取 2KN/m2 (3) 荷载组合 验算强度时 P=60.1 + 2 = 62.1KN/m2 验算刚度时P=60.1KN/m2 (4) 侧模板验算 竖肋间距0.3m、水平肋间距0.9m。侧模板采用18mm厚竹胶合 板，按两跨等

48、跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.125, Kw=0.521。 取1mm宽的板条作为计算单元，则线荷载q=62.1 X 0.00仁0.0621KN/m=0.0621N/mm; W=bh2/6=1 X 182/6=54mm3。 强度验算 贝y Mmax=Kmql2=-0.125X 0.0621 X3002=-698N.mm f max= Mmax/W=-698/54=12.9MPa d=50MPa 强度满足要求。 挠度验算 q=60.1 X 0.00 仁0.0601KN/m=0.0601N/mm q=0.0601N/mm; I=bh3/12=1 X 183/12=486mm4 3 maF

49、Kwql4/ (100EI) =0.521 X 0.0601 X 2004/ (100X 4000X 486) =0.23mm25KN，故拉 杆直径及间距均能满足要求。 （三）横向楞（方）木计算 横向方木采用10*10cm方木（广东松），按较低强度等级TC13取 值，顺纹抗弯应力=13Mpa,顺纹抗剪应力t =1.5Mpa，横纹局 部承压fc90=2.9 Mpa，弹性模量E=0.9*10 4Mpa露天与高温施工条 件下折减系数分别为 0.9 和 0.8。 每根为4m横桥向间距均按30cm摆放，箱梁腹、底板立杆横桥 向间距统一布置为60cm其中，B线桥第二联梁高1.82.4m,中横 梁为最不利位

50、置（梁高2.4m）,取其截面按3跨连续梁（3*0.6 = 1.8m）、 宽度0.3m进行验算。 檢向方木计算育图 ) J / 旳 /f 1、荷载分析 计算跨径：|=0.6m。 浇筑混凝土自重：q仁0.3*2.4*1.8*26/1.8=18.72KN/m 模板自重：q2=0.5*0.3=0.15 KN/m 施工人员及设备荷载，取值 2.5KN/ m2, q3=2.5*0.3=1.25KN/m 混凝土振捣荷载标准值2KN/m, q4=2*0.3=0.6KN/m 横向楞木均布荷载： q= (q1+q2) + (q3+q4) =(18.72+0.15 ) + ( 1.25+0.6 ) =20.72KN

51、/m=20.72N/mm I= bh 3/12=100*100 3/12=8333333.3 mm4 2、弯应力计算 2 2 M maQ 0.1*q*l=0.1*20.72*600 =745920N- mm W= bh2/6 = 100*10076 = 166666.7mrn (T =M/W= 745920/166666.7 = 4.48Mpa vfm=9.36 Mpa 其中，fm=08*0.9* (T = 0.8*0.9*13=9.36 Mpa 3、剪应力验算 Q=0.6*ql=0.6*20.72*600=7459.2N t =3Q/2A=7459.2*3/ (2*100*100) =1.1

52、2Mpa t = 1.5Mpa 4、刚度验算 f = (ql 4”(150EI) 444 =(18.72+0.15 ) *600 /(150*100 /12*0.9*10 ) =0.22mm f= 300/400=0.75mm 5、局部承压力 支座反力： Rmax=0.6*ql=0.6*20.72*600=7459.2N 压应力：7459.2/(100*100)=0.746Mpafc90=2.09Mpa 其中，fc90=08*0.9*2.9 = 0.8*0.9*2.9=2.09Mpa (四) 模板纵向主梁计算 全桥均采用10*15cm纵向方木，对应箱梁腹板底下立杆纵、横向 排距为90*60cm

53、,中横隔梁前后范围立杆纵、横向间距加密到60*60cm, 底板下立杆纵、横向间距布置为90*60cm,上层横向方木间距均为 30cm B线第二联中横梁高2.4m，中横隔梁顺桥向宽2m，横梁为最 不利位置，偏安全考虑，纵向方木按简支梁计算。 1、B线第二联中横隔梁底部(2.4m梁高) (1) 荷载组合 立杆间距按60*60cm布置，取计算跨径l=0.6m，宽度0.6 m，横 向楞木作用在纵梁上，按集中力验算，方木自重忽略不计。 浇筑混凝土自重：q仁2.4*26*0.6=37.44KN/m=37.44 N/mm 模板自重：q2=0.5*0.6=0.3N/mm 施工人员及设备荷载，取值 2.5KN/

54、 m2 ,q3=2.5*0.6=1.5N/mm 混凝土振捣荷载标准值 2KN/m, q4=2.0*0.6=1.2N/mm 则纵向楞木荷载集度： q= (q1+q2) + (q3+ q4) =(37.44+0.3 ) + (1.5+1.2) =40.44KN/m=40.44N/mm 一30 一b一 別 单位：cm (P为上面荷载作用在横 p 集中力 P= q *300=40.44*300=12132N 向楞木) (2) 弯应力计算 当 a=200mm b=300mm c=100mnfi寸： M maQ P.a(2c+b)/l = 12132*200*(2*100+300)/600 =202200

55、0N- mm W= bh2/6 = 100*15076 = 375000mm (T 二M/W= /375000 =5.39Mpa vfm=9.36 Mpa (3) 剪应力验算 Q= P(2c+b)/l =12132*(2*100+300)/600=10110N t =3Q/2A=10110*3/ (2*100*150) =1.01Mpa t = 1.5Mpa (4) 刚度验算 简化成跨中两个集中力计算： I二bh3/12=100*1503/12=28.125*10 6 mmi fmax= 2PI3/(48EI) =2*12132*6003/(48*28.125*10 6*0.9*10 4) =

56、0.43mm f= 600/400=1.5mm 2、梁高1.6m箱梁中腹板位置 立杆纵、横间距为90*60cm,取计算跨径l=0.9m，宽度取0.6m, 其中腹板宽0.45m,顶底板两侧0.075m,截面积0.843m2。 p 0,843m2, 浇筑混凝土自重：P仁0.843*26*0.3=6.58KN 模板自重：P2=0.5*0.6*0.3=0.09KN 施工人员及设备荷载，取值 2.5KN/ m2, P3=2.5*0.6*0.3=0.45KN 混凝土振捣荷载标准值 2KN/m,P4=2.0*0.6*0.3=0.36KN 则纵向楞木荷载集度： P=( P1+P2)+ (P3+ P4) =(6

57、.58+0.09 )+ (0.45+0.36) =7.48KN (2)弯应力计算 M maQ P.300=7.48*1000*300=2244000N mm W= bh2/6 = 100*15076 = 375000mm (T 二M/W= /375000 = 5.98Mpa vfm=9.36 Mpa ( 3)剪应力验算 Q= P =7.48*1000=7480N t =3Q/2A=7480*3/ (2*100*150) =0.748Mpa t = 1.5Mpa ( 4)刚度验算 n=3 I=bh 3/12=100*1503/12=28.125*10 6 mm4 4233 fmax=( 5n-4

58、n -1 ) Pl /384n El = (5*81-4*9-1)*7480*9003/(384*27*0.9*10 4*28.125*10 6) =0.76mm f= 600/400=1.5mm 满足要求。 （五）碗扣支架计算 1、支架60*60*60cm （纵横步）搭设最不利荷载验算 B线第 2 联，跨径 30+40+30m 梁高 1.82.4 , B103 B104墩横 梁位置为最不利荷载位置，横梁高2.4m，宽2m支架立杆均采用 48*3.5mm碗扣式钢管支架，横梁支架立杆纵、横向为 60*60cm步距 60cm 支架搭设高度1314.6m。 （1）荷载取值 立杆步距为60*60cm,

59、单个立杆承载面积0.6*0.6=0.36m2。 浇筑混凝土自重： Q1=2.4*26=62.4KN/m2 底模板及内模自重取 Q2=0.5KN/m2 施工人员及设备荷载Q3=1.5KN加 混凝土振捣荷载标准值 Q4=2.0KN/m2 风荷载： 基本风压：W0=0.3 KN/ m2,风压高度变化系数：z = 1.0, 风荷载体型系数 s =1.3*0=1.3*0.8=1.04 wk= s. z.w0=0.3*1*1.04=0.312KN/ m 22 Mk=1.4* lx *l02* w k /8-5*1.4* lx wkl02/64 22 =1.4*0.6*1.6 2*0.312/8-5*1.4

60、*0.6*0.312*1.62/64 =0.0314KN.m 单根立杆承受力： N= 1.2* （62.4+0.5 ）+1.4* （1.5+2）*0.36=28.9KN Nw=1.2*（62.4+0.5 ）+0.9*1.4* （1.5+2）*0.36=28.76KN （2）立杆强度计算 钢管相关参数： 直径 4.8cm，壁厚 0.35cm, A=4.89cni , i=1.58cm 钢管受压应力： (T =N/A= (29.2*10 3) /489=59.7Mpa刃205MPa ( 3)稳定性验算： 计算长度： L0=(h+2a) =(0.6+2*0.5 ) =1.6m 长细比：入二L/i=1