建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范

1、总则 1.0.1为了在碗扣式脚手架的设计与施工中贯彻 执行国家有关安全生产法规，做到技术先进、经济 合理、安全适用、确保质量，制定本规范。 1.0.2本规范适用于工业与民用建筑工程施工中 脚手架及模板支撑架的设计、施工和使用。其它用 途如：烟囱、水塔等一般构筑物以及道路、桥梁、 水坝等工程可按照本规范的原则执行。 1.0.3落地碗扣式脚手架当搭设高度HK 20m时 可按普通架子常规搭设，当搭设高度H20m及超高、 超重、大跨度的模板支撑体系必须制定专项施工设 计方案，并进行结构分析和计算。 1.0.4与碗扣式脚手架结构类型相似的其他脚手 架可参照本规范的原则执行。 1.0.5碗扣式脚手架的设计

2、与施工除应执行本规 范外，尚应符合现行国家有关强制性标准的规定。 术语、符号 2. 1术语 2.1.1碗扣式脚手架CuplokScaffolding 采用碗扣 方式连接的钢管脚手架。 2.1.2碗扣节点CuplokJoint 脚手架碗扣连接的部 位。 2.1.3立杆StandingTube 碗扣脚手架的竖向支撑 杆。 2.1.4上碗扣BellShapeCap 沿立杆滑动起锁紧作 用的碗扣节点零件。 I V- - 2.1.5下碗扣BowlShapeSocket焊接于立杆上的 碗型节点零件。 2.1.6立杆连接销Pin立杆竖向接长连接专用销 子。 2.1.7限位销limitPin焊接在立杆上能锁紧

3、上碗 扣的定位销。 2.1.8横杆FlatTubeCross碗扣式脚手架的水平杆 件。 2.1.9横杆接头Spigot焊接于横杆两端的连接件。 专用斜杆：SpecialBatterTube带有旋转横杆接 头，提高框架平面稳定性的斜向拉压杆。 水平斜杆HorizontalSlantTube钢管两端焊有插 头的水平连接斜杆。 十字撑CrossBracing 用作双排脚手架竖向加强 支撑的构件。 八字斜杆SplayedSlantStrut 斜杆八字型设置方 式。 间横杆：IntermediateFlatTube钢管两端焊有插卡 装置的横杆。 挑梁：Bracket脚手架作业平台的挑出构件，分 宽挑梁和

4、窄挑梁。 连墙杆ConnectedAnchorinWall脚手架与建筑物 连接的构件。 可调底座：JackSupport可调节高度的底座。 可调托撑：U-Jack 立杆顶部可调节高度的顶撑。 梯架Stair 脚手架上施工人员上下通行的梯子。 脚手板ScaffoldBoard 施工人员在脚手架上行走 及作业用平台板。 廊道CorridorWay双排脚手架内外立杆间人员 上下行走和运输施工材料的通道。 ItI- L-、I I- 几何不变性GeometricalStability 杆系结构构成 几何不变的性能。 2.2符号 2.2.1荷载和荷载效应 M横杆弯矩；Mw单肢立杆弯矩； N 立杆轴向力；N

5、 0连墙件约束脚手架 平面外变形所产生的轴向力；Nd脚手架 结构自重；NG2 脚手板及构配件自重； N E欧拉临界力； Nq1 施工荷载轴向力；UN Qi 施工 荷载轴向力总和；Ns风荷载作用下连墙件 的轴向力； Nw 风荷载作用下连墙件轴向力设计值; P 作用在立杆上的垂直荷载； P c 作用在横杆上的集中荷载；Q ! 支撑架模板自重标准值；Q 2新浇砼及 钢筋自重标准值； Q 3施工人员及设备荷载标准值；Q 4振捣砼产生的荷载; W j节点风荷载; h步距;1 回转半径;I W o基本风压; W k 风荷载标准值； W S 节点风荷载的斜杆内力; W V节点风荷载的立杆内力；g 2 脚手板

6、自重；b杆抗弯强度。 2.2.2材料、构件设计指标 E钢材的弹性模量；Q b碗扣节点 极限抗剪强度值；Q c 扣件抗滑强度设计 值； ?钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值； U 横杆允许挠度；Uax横杆最大挠度； ?g地基承载力设计值。 2.2.3几何参数 A立杆截面面积；A c 连墙件的净 截面面积；Ag 单肢立杆底面面积； H 架体高度；H 1 连墙件水平间 距；I 钢管截面惯性矩L 支座跨 度； L 1连墙件竖向间距; 撑架立杆纵向、横向间距; W 截面模量; a排脚手架立杆纵距; c梁至支 座边距； m 脚手板层数；n 施工 层数; 计算长度。 2.2.4计算系数 （3有效弯矩系数；pg

7、z阵风系数； Y一一截面塑性发展系数；声一一脚手架风荷载 体型系数； 比一一风压高度变化系数；轴心受压 构件稳定系数、挡风系数；入一一细比。 3主要构、配件 3.1碗扣节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、 横杆接头和上碗扣限位销组成（图3.1）。 图3-1碗扣节点构成图 3.2脚手架立杆碗扣节点应按0.6m模数设置。 3.3立杆上应设有接长用套管及连接销孔。 3.4构、配件种类、规格及用途（表3.4） 表3.4碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途 名 称 型号 规格（mm） 市场重 量（kg） 设计重 量（kg） 杆 LG-120 巾 48 X 3.5 X 12 07.41 7.05 LG-

8、180 巾 48 X 3.5 X 18 000.67 10.19 LG-240 巾 48 X 3.5 X 24 001.02 13.34 LG-300 巾 48 X 3.5 X 3C 007.31 16.48 横 杆 HG-30 巾 48 X 3.5 X 3( )01.67 1.32 HG-60 巾 48 X 3.5 X 6( )(2.82 2.47 HG-90 巾 48 X 3.5 X 9( )05.97 3.63 HG-120 巾 48 X 3.5 X 12 05.12 4.78 HG-150 巾 48 X 3.5 X 15 06.28 5.93 HG-180 巾 48 X 3.5 X 1

9、8 07.43 7.08 间 横 杆 JHG-90 巾 48 X 3.5 X 9( 0 5.28 4.37 JHG-120 巾 48 X 3.5 X 12 06.43 5.52 JHG-120+30 巾 48 X 3.5 X (1200+300) 7.74 6.85 JHG-120+60 巾 48 X 3.5 X (1200+600) 9.69 8.16 专 用 斜 XG-0912 巾 48 X 3.5 X 1 5(7.11 6.33 XG-1212 巾 48 X 3.5 X 1 TF.87 7.03 XG-1218 巾 48 X 3.5 X 21 69.66 8.66 杆 XG-1518 巾

10、 48X3.5 X234 010.34 9.30 XG-1818 巾 48 X 3.5 X 25 5D1.13 10.04 专 用 斜 杆 ZXG-0912 巾 48 X 3.5 X 12 70 5.89 ZXG-1212 巾 48 X 3.5 X 15 00 6.76 ZXG-1218 巾 48 X 3.5 X 19 20 8.73 十 字 撑 XZC-0912 巾 30 X 2.5 X 13 90 4.72 XZC-1212 巾 30 X 2.5 X 15 60 5.31 XZC-1218 巾 30 X 2.5 X 2C 60 7 窄挑梁 TL-30 宽度300 1.68 1.53 宽挑梁

11、 TL-60 宽度600 9.30 8.60 立杆连接销 LLX 巾12 0.18 可 调 底 座 KTZ-45 可调范围 300 5.82 KTZ-60 可调范围 450 7.12 KTZ-75 可调范围 600 8.5 可 调 托 座 KTC-45 可调范围 300 7.01 KTC-60 可调范围 450 8.31 KTC-75 可调范围 600 9.69 脚 手 板 JB-120 1200 x270 12.8 JB-150 1500 x270 15 JB-180 1800 x270 17.9 架梯 JT-255 2546 X530 34.7 3.5构、配件材料、制作要求 3.5.1碗扣

12、式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准 直缝电焊钢管(GB/T13793-92 )或低压流体 输送用焊接钢管(GB/T3092 )中的Q235A级普通 钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构 钢(GB/T700 )的规定。 3 .5.2碗扣架用钢管规格为48X3.5mm钢管壁厚 不得小于3.5-0.025mm 。 3.5.3上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻 铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440 中 KTH330-08 及 GB11352 中 ZG270-500 的规定。 3.5.4下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢 制造，其材料机械性能应符合GB11352中 ZG2

13、30-450 的规定。 3.5.5采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符 合GB700标准中Q235A级钢的要求，板材厚度不得 小于6mm。并经600650 C的时效处理。严禁利用 废旧锈蚀钢板改制。 3.5.6立杆连接外套管壁厚不得小于 3.5-0.025mm，内 径不大于50 mm，外套管长度不得小于 160mm，外 伸长度不小于110mm。 3.5.7杆件的焊接应在专用工装上进行，各焊接部位 应牢固可靠，焊缝高度不小于3.5mm 表3.5.7杆件组焊形位公差要求 序号 项目 允许偏差（mm） 1 杆件管口平面与钢管轴 线垂直度 0.5 2 立杆下碗扣间距 3 下碗扣碗口平面与钢管 轴线

14、垂直度 1 4 接头的接触弧面与横杆 轴心垂直度 1 5 横杆两接头接触弧面的 轴心线平行度 J - 表4.2.4操作层均布施工荷载标准值 脚手架用途 荷载标准值（KN/m2 ） 结构脚手架 3.0 装修脚手架 2.0 2脚手架的操作层层数按实际计算。 4.2.5模板支撑架的施工荷载标准值 1施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取1.0KN/m2。 2振捣混凝土时产生的荷载标准值可采用2.0KN/m2。 4.2.6作用于脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值，应按下式计算： I- Wk=0.7 zz si-Wo（4.2.6） 式中：Wk风荷载标准值（KN/m2 ）; -风压高度变化系数，按现行

15、国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001 ）规定采用，见附录 A 表A ； -风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001 ）规定的竖直面取 0.8; W。基本风压（KN/m2 ），按现行国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001 ）规定采用，见附录 A图A ; 4.3荷载的分项系数 4.3.1计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数: 1永久荷载的分项系数，取1.2 ；计算结构倾覆稳定时，取0.9。 2可变荷载的分项系数，取1.4。 4.3.2计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。

16、 4.4荷载效应组合 4.4.1 表4.4.1荷载效应组合 序号 计算项目 荷载组合 1 立杆稳定计算 永久荷载+可变荷载 永久荷载+0.9 （可变荷载+风荷载） 2 连墙件承载力计算 风荷载+3.0KN 3 斜杆强度和连接扣件（抗滑）强度计算 风荷载 5.结构设计计算 5.1基本设计规定： 5.1.1本规范的结构设计依据建筑结构设计统一标准GBJ68-84、建筑结构荷载规范GB5009-2001和钢结 构设计规范GB50017-2003及冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002等国家标准的规定。采用概率理论 为基础的极限状态设计法，以分项系数的设计表达式进行设计。 l |X1 5.1

17、.2脚手架的结构设计应保证整体结构形成几何不变体系，以结构计算简图为依据进行结构计算。脚手架立、 横、斜杆组成的节点视为铰接。 5.1.3 图5.1.3网络结构几何不变条件 5.1.4 -.1 图5.1.4满堂架几何不变体系 图5.1.4- 1侧面增加支撑链杆法格构柱法 5.1.5 1当两立杆间无斜杆时（图），立杆的计算长度10等于拉墙件间垂直距离； 2当两立杆间增设斜杆（图 5.1.5b）则其立杆计算长度10等于立杆节点间的距离。 3无拉墙件立杆应在拉墙件标高处增设水平斜杆，使内外大横杆间形成水平桁架（图-A剖面）。 图5.1.5双排外脚手架结构计算简图 5.1.6双排脚手架无风荷载时，立杆

18、一般按承受垂直荷载计算，当有风荷载时按压弯构件计算。 5.1.7当横杆承受非节点荷载时，应进行抗弯强度计算，当风荷载较大时应验算连接斜杆两端扣件的承载力； 5.1.8所有杆件长细比 A 10/i不得大于250。 5.1.9当杆件变形有控制要求时，应按照正常使用极限状态验算其变形。 脚手架不挂密目网时，可不进行风荷载计算；当脚手架采用密目安全网或其他方法封闭时，则应按挡风面积进行 计算。 5.2施工设计 l r 1j J. I / ” 吵 I/ / I , 5.2.1施工设计应包括以下内容： C 1 / /1n 7 I I / I J I * 1工程概况：说明所服务对象的主要情况，外脚手架应说明

19、所建主体结构高度，平面形状及尺寸；模板支撑 架应按平面图说明标准楼层的梁板结构。 2架体结构设计和计算： 第一步：制定方案； 第二步：荷载计算； 第三步：最不利位置立杆、横杆、斜杆强度验算，连墙件及基础强度验算； 第四步：绘制架体结构计算图（平、立、剖）。 3确定各个部位斜杆的连接措施及要求，模板支撑架应绘制顶端节点构造图； 4说明结构施工流水步骤，编制构配件用料表及供应计划； 5架体搭设，使用和拆除方法； 6保证质量安全的技术措施。 5.2.2架体的构造设计尚应符合本规范第六章的有关规定。 5.3双排脚手架的结构计算 5.3.1无风荷载时，单肢立杆承载力计算 1立杆轴向力按下式计算: (5.

20、3.1 - 1) N=1.2 (N gi+N G2) +1.4 工 Ni 式中：Ngi脚手架结构自重标准值产生的轴向力（KN/m2 ）; NG2脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力（ KN/m2 ）; KN/m2 ) Ni 施工荷载产生的轴向力总和，分双排脚手架与模板支撑架两种情况（ 2单肢立杆稳定性按下式计算： NM Af（ 5.3.1 2） 式中：A立杆横截面积； 、3 I 由心受压杆件稳定系数，按细长比查本规范附录C ； f钢材强度设计值，查本规范附录B表B2。 5.3.2组合风荷载时单肢立杆承载力计算： 1风荷载对立杆产生弯矩按下式计算： Mw=1.4alo2WK/1O（5.3.2-

21、1） 式中：Mw单肢立杆弯矩（KN-m）; a立杆纵矩（m ）； Wk 风荷载标准值（KN/m2 ）; l0立杆计算长度（m）; X- i 2单肢立杆轴向力按下式计算： Nw=1.2 （ NG1+NG2） +0.9 X1.4 2Qi（5.3.2 - 2） - 3立杆压弯强度按下式计算： Nw/ A+0.9 pw/ yW（ 1-0.8Nw/Ne） f （5.3.2 3） 式中：B效弯矩系数，采用1.0； Y面塑性发展系数，钢管截面为1.15 ； W立杆截面模量； Ne欧拉临界力，NE=n 2EA/入2（ E为材料弹性模量，X为压杆长细比） 5.3.3连墙件计算 1在风荷载作用下连墙件的轴向力应按

22、下式计算： Nc=1.4WkLiHi(533 - 1) 式中：Nc风荷载作用下连墙件轴向力设计值( KN)； Li、已一一连墙件竖向及水平间距(m)。 2连墙件强度及稳定应按下式计算： Nc+Acf(5.3.3- 2) 3KN ； 式中：No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，取 Ac连墙件的毛截面积(mm2); 3当采用钢管扣件连接时应验算其抗滑承载力。 5.4双排外脚手架的搭设高度 5.4.1双排外脚手架的搭设高度主要受以下因素影响： 1最不利立杆的单肢承载力(应为立杆最下段)； 2施工荷载及层数及脚手板铺设层数； 3立杆的纵向和横向间距及横杆的步距； 4拉墙件间距； 5风荷载等的影

23、响。 5.4.2 Af 5.4.3 图5.4.3搭设高度计算图 1脚手板荷载对立杆产生的轴向力：层数m;脚手板自重载荷G NG2=m G?Xab / 2(5.4.3 1) 2施工荷载：层数n;施工荷载Q3 f . NQ1=n Q3Xab/ 2(5.4.3 2) 5.4.4计算每步脚手架自重 Ng1 = ht 1+ 0.53 + t 4（5.4.4） 式中：h步距（m）; t i立杆每米重量（KN ）; t 2廊道横杆单件重量（KN ）; t 3纵向横杆单件重量（KN ）; t 4内外立杆间斜杆或十字撑重量（KN ）。 | .3 乂 I 八、 5.4.5搭设高度计算 不组合风荷载时按下式计算：

24、H= : Ns -（ 1.2Nq2k + 1.4NqQ h/ 1.2Nqi（5.4.5） 式中：Ns单肢立杆承载力，按（5.3.1 2）式计算。 组合风荷载时的H值应按（5.3.2 3）立杆压弯公式验算。 5.5地基承载力计算 5.5.1立杆最小底面积的计算 Ag=N/fg（5.5.1） 式中：Ag 支撑单肢立杆底座面积（m2）; fg地基承载力设计值（Kpa ）按地勘报告选用，当地基为回填土时乘以地基承载系数 5.5.2当地基为岩石或混凝土时，可不进行计算，但应保证立杆底座与基底均匀传递荷载。 -一 5.5.3当地基为回填土时，必须分层夯实，并应考虑雨水渗透的影响。地基承载系数：对碎石土、砂

25、土、回填土应 取0.4;对粘土应取0.5。 5.5.4当脚手架搭设在结构的楼板、挑台上时，立杆底座应铺设垫板，并应对楼板或挑台等的承载力进行验算。 5.6模板支撑架计算 5.6.1单肢立杆承载力的计算 1单肢立杆轴向力计算公式 (5.6.1 1) N=1.2Qi +1.4 ( Q 3 +Q4) LxLy+1.2Q2V 式中：Lx、Ly单肢立杆纵向及横向间距(m); V Lx、Ly段的混凝土体积(m3)。 2单肢立杆承载力计算公式同(5.3.1 2)。 562横杆承载力及挠度计算 1当横杆支撑梁时(图5.6.2)，横杆弯矩按下式计算： 应对横杆进行抗弯强度计算，可将作用在横杆上的均布荷载转化为两

26、集中荷载P。横杆弯矩按下式计算: M = PcC(5.6.2- 1) 乂 丨 / 式中：M横杆弯矩(KN- m); Pc-梁砼重量及模板重量的1/ 2; C-梁边至立杆之间距离。 I 1/, !; I / 1. / / / 2横杆抗弯强度按下式计算： M/WCf(5.6.2-2) 式中：W-钢管的截面模量。 图5.6.2横杆弯矩计算简图 3横杆的挠度应符合下式规定： 式中：Uax横杆的最大挠度； 八 -r :u 容许挠度，应按设计要求确定。 563碗扣节点承载力按下式验算： IPcQb(5.6.3) 式中：Qb 下碗扣抗剪强度设计值，取60KN。 564当模板支撑架高度大于8米 图5.6.4斜

27、杆内力计算简图 1当对架体内力计算时将风荷载化解为每一结点的集中荷载W; 2W在立杆及斜杆中产生的内力WV、Ws按下式计算: (564 3) 口沁 Qc 式中：Qc 扣件抗滑强度，取 8KN。 4当下部无密目安全网时，只需计算顶端模板的风荷载。 565高度大于8米的模板支撑架并有风荷载作用时，应验算迎风立杆所产生的拉力，不得超过立杆轴向力荷载， 即PYWQ0否则应采取措施保证架体整体稳定。相应风荷载在另一侧立杆中产生的压力，应叠加到立杆轴向 力中并验算其强度。 566当采用缆风绳维持架体整体稳定时，缆风绳的初始拉力在立杆中的数值应叠加到立杆轴力中；缆风绳的拉设 与拆除应对称，否则应计算其偏心作

28、用。 6构造要求 6.1双排外脚手架 /U I / / I r_7 6.1.1双排脚手架应根据使用条件及荷载要求选择结构设计尺寸，横杆步距宜选用1.8m，廊道宽度（横距）宜选用 1.2m，立杆纵向间距可选择不同规格的系列尺寸。 6.1.2曲线布置的双排外脚手架组架时，应按曲率要求使用不同长度的内外横杆组架，曲率半径应大于2.4米。 6.1.3双排外脚手架拐角为直角时，宜采用横杆直接组架（图6.1.3a （a ）横杆组架（b）钢管扣件组架 图6.1.3拐角组架图 I 6.1.4脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除， 图6.1.4首层立杆布置图 6.1.5脚手架专用斜

29、杆设置应符合下列规定： 1斜杆应设置在有纵向及廊道横杆的碗扣节点上； 1 2脚手架拐角处及端部必须设置竖向通高斜杆（图6.1.5）; 3脚手架高度20m时，每隔5跨设置一组竖向通高斜杆；脚手架高度大于20m时，每隔3跨设置一组竖向 通高斜杆；斜杆必须对称设置（图6.1.5）; 4斜杆临时拆除时，应调整斜杆位置，并严格控制同时拆除的根数。 图6.1.5专用斜杆设置图 6.1.6当采用钢管扣件做斜杆时应符合下列规定： I .*1 I |* 1斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 150mm当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与 横杆扣接，扣接点应牢固； 2斜杆宜设置成八字形，斜杆水平倾角

30、宜在45060o之间，纵向斜杆间距可间隔12跨（图6.1.6）; 3脚手架高度超过20m时，斜杆应在内外排对称设置。 图6.1.6钢管扣件斜杆设置图 6.1.7连墙杆的设置应符合下列规定： 1连墙杆与脚手架立面及墙体应保持垂直，每层连墙杆应在同一平面，水平间距应不大于4跨； 2连墙杆应设置在有廊道横杆的碗扣节点处，采用钢管扣件做连墙杆时，连墙杆应采用直角扣件与立杆连接, 连接点距碗扣节点距离应 I / 6.2.1模板支撑架应根据施工荷载组配横杆及选择步距，根据支撑高度选择组配立杆、可调托撑及可调底座。 Il r k 1/J. 6.2.2模板支撑架高度超过4m 图622模板支撑架斜杆设置示意图

31、6.2.3 图6.2.3扩大下部架体示意图 6.2.4 / 7 / / 7 / / / / / / 7 / 7 7 / 1 7 7 7 7/ _7 / / 图6.2.4房屋建筑模板支撑架 6.2.5人行通道应符合下列规定： 1双排脚手架人行通道设置时，应在通道上部架设专用梁，通道两侧脚手架应加设斜杆。（图6.2.5-1） 图6.2.5-1双排外脚手架人行通道设置图 2模板支撑架人行通道设置时，应在通道上部架设专用横梁，横梁结构应经过设计计算确定。通道两侧支撑 横梁的立杆根据计算应加密，通道周围脚手架应组成一体。通道宽度应 W4.8m(图 6.2.5-2) 图625-2模板支撑架人行洞口设置图

32、3洞口顶部必须设置封闭的覆盖物，两侧设置安全网。通行机动车的洞口，必须设置防撞设施。 7搭设与拆除 7.1施工准备 7.1.1脚手架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。 7.1.2脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。 7.1.3对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。 、卜I / 7.1.4构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅 通，不得有积水。 ；I 7 ” 少/ / I 7.1.5连墙件如采用预埋方式，应提前与设计协商，

33、并保证预埋件在混凝土浇筑前埋入。 . ” / 1 I I / I1 I I 1 7.1.6脚手架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。 7.2地基与基础处理 7.2.1脚手架地基基础必须按施工设计进行施工，按地基承载力要求进行验收。 7.2.2地基高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节。 7.2.3 土壤地基上的立杆必须采用可调底座。 I | 7.2.4脚手架基础经验收合格后，应按施工设计或专项方案的要求放线定位。 7.3脚手架搭设 7.3.1底座和垫板应准确地放置在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板；底座的轴 心线应与地面垂直。 7.3.2脚手架搭设应按立杆

34、、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵 向直线度应WL/20Q横杆间水平度应 WL/40Q 7.3.3脚手架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6 m,搭设后必须经检查验收后方可正式投入使 用。 7.3.4脚手架的搭设应与建筑物的施工同步上升，每次搭设高度必须高于即将施工楼层1.5 m。 7.3.5脚手架全高的垂直度应小于L/500 ;最大允许偏差应小于100mm。 7.3.6脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。 7.3.7连墙件必须随架子高度上升及时在规定位置处设置，严禁任意拆除 7.3.8作业层设置应符合下列要求：

35、 1必须满铺脚手板，外侧应设挡脚板及护身栏杆； 2护身栏杆可用横杆在立杆的0.6m和1.2m的碗扣接头处搭设两道； 3作业层下的水平安全网应按 安全技术规范规定设置。 7.3.9采用钢管扣件作加固件、连墙件、斜撑时应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2002 的有关规定。 脚手架搭设到顶时，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行全面的检查和验收，及时解决存在的结构 缺陷。 Il r *i j. 7.4脚手架拆除 7.4.1应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。 7.4.2脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人

36、进行有针对性的安全技术交底。 7.4.3脚手架拆除时必须划岀安全区，设置警戒标志，派专人看管。 7.4.4拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。 7.4.5拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。 7.4.6连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。 7.4.7拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。 / 7.4.8脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。 7.4.9拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。 J7.5模板支撑架的搭设与拆除 7.5.1模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高

37、。 7.5.2按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。 7.5.3建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。 7.5.4搭设在结构的楼板、挑台上时，应对楼板或挑台等结构承载力进行验算。 7.5.5模板支撑架拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)中混凝土强度的有关规定。 7.5.6架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。 8检查与验收 8.1进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料: 1主要构配件应有产品标识及产品质量合格证 2供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。 8.2构配件进场质量

38、检查的重点： 钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。 8.3脚手架搭设质量应按阶段进行检验： 1首段以高度为6米进行第一阶段（撂底阶段）的检查与验收； 2架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收； I. I .-_ | I / / I , 3遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查； /X 20m及超高、超重、大跨度 模板支撑体系提岀了必须进行专项施工设计、进行结构分析和计算的规定。所说 的超高、超重、大跨度模板支撑体系系指高度超过8m、跨度超过18m或施工总 荷载大于10KN/就、集中线荷载大于15KN/m的模板支撑系统

39、。 1.0.4与碗扣式脚手架类似的脚手架如：轮扣式脚手架、插卡式脚手架等，特 点是立杆轴心受压。 1.0.5对于有特殊设计要求和在特殊情况下施工的脚手架设计，除按本规范规 定外，尚应符合现行有关国家标准的要求。 术语、符号 2.1术语 本规范给岀的术语是为了在条文的叙述中使碗扣式脚手架体系有关的俗称 和不统一的称呼在本标准及今后的使用中形成单一的概念，并与其它类型的脚手 架有关称呼趋于一致， 利用已知的概念特征赋予其涵义， 但不一定是术语的准确 定义。所给岀的英文译名是参考国外资料和专业词典拟定的。 j I - 2.2符号 本规范的符号按以下次序以字母的顺序列岀： 大写拉丁字母位于小写字母之前

40、（A、a、B、b等；） 无脚标的字母位于小写字母之前（F、f、H、h等）； 希腊字母位于拉丁字母之后； 其它特殊符号。 3主要构、配件 3.1本条结合图示简单扼要说明了碗扣式脚手架立杆、横杆连接点（碗扣节 点）的结构特征。 3.23.4碗扣式脚手架主要构、配件是工厂化生产的标准系列构件，立杆碗扣 节点按0.6m间距设置，步距以0.6m模数构成，使工具式脚手架具有标准化、 通 用性的特点。 3.5.13.5.2碗扣式脚手架采用 Q235A级 48X3.5mm普通电焊钢管，对壁 厚下偏差提岀了限定要求，主要是控制近年来擅自减小钢管壁厚的行为。 3.5.6 4荷载 4.1荷载分类 4.1.1 4.1

41、.5本条采用的荷载分类，系以国家标准建筑结构荷载规范 GB50009-2001为依据，对永久荷载及可变荷载按脚手架及模板支撑架两种情况 分别列岀主要荷载项目。 4.2荷载标准值 422本条脚手板自重标准值统一规定为 0.35KN/m2系以50mm厚木脚手板 为准；栏杆与挡脚板自重标准值是按两根 48X3.5mm钢管和120mm高木脚手 板计算。密目安全网自重系根据 2000目网实际重量给定。 4.2.3模板支撑架荷载标准值系根据原国标混凝土结构工程施工及验收规 范（GB50204-92）附录一普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”采用。该 规范虽现已修订，但原来的规定符合客观实际、合理、仍被现

42、场使用，为达到准 确和统一，本规范继续采用。 4.2.4本条规定的脚手架施工荷载标准值是根据编制建筑施工脚手架安全 技术标准的统一规定（修订稿）及参照现行建筑施工扣件式钢管脚手架安全 技术规范（JGJ130-2001）等采用的。 4.2.5对风荷载的规定是依据现行国标建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 而制定的。有关说明如下： 1基本风荷载 W0值是根据国标（GB50009）规定的基本风压重现期为 30 年确定的。脚手架为临时构筑物使用期较短，遇强劲风的概率相对要小得多，同 类脚手架安全技术规范采用了0.7修正系数，故本规范继续采用。 2现行国标（GB50009）规定的风荷载标准值中

43、，对基本自振周期T1大于 0.25的工程结构物如：房屋、屋盖及各种高耸结构物以及高度30m且高宽比 1.5的高柔房屋，还乘有一个风振系数，以考虑风压脉动对高层结构的影响，考 虑到脚手架是附在主体结构上，故取。 4关于脚手架满挂密目安全网大多采用2000目网，其挡风系数根据建设部 编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定（修订稿）密目安全网的挡风 系数为0.5,同时要考虑杆件的挡风面积影响。鉴于施工现场实际情况，密目安 全网上往往积满灰尘和沙土，刮风下雨时密目网呈水幕状，实际挡风系数要大， 故本规范建议取0.8. -.-4.3荷载的分项系数 4.3.14.3.2荷载分项系数均遵照国标（GB500

44、09 ）规定采用。当计算结构 物倾覆稳定时，永久荷载的分项系数取0.9，对保证结构稳定性有利。 4.4荷载效应组合 表 4.4.1 5.结构设计计算 5.1基本设计规定 5.1.2本章的核心明确了由杆系构成的碗扣式脚手架连接点（节点）约束为 铰 接”脚手架的整体结构必须满足几何不变性的要求和以结构计算简图为基础进 行计算。几何不变性在本规范中首次提岀，是因为脚手架的整体失稳是其最大的 危险所在，因此，必须从计算和构造两个方面予以保证，以使结构的力学计算模 型和基本假定尽量与实际情况相符合。 5.1.3本条提岀了保证脚手架几何不变性的基本条件。脚手架只有立杆与横 杆构成的铰接结构是几何可变体系，

45、达到静定条件必须设置斜杆。因此，斜杆的 合理设置对保证脚手架的稳定性及施工安全具有重要的意义。 5.1.4本条就模板支撑架构成几何不变性提岀了三种可行的方法：一是沿立 杆轴线平面的x、y两个方向采用通高斜杆的办法；二是利用架体旁的建筑结构 （柱或墙）增加侧向支撑点；三是将通高斜杆改为在一个节间内竖向布置形成格 构柱的方法。 5.1.5双排脚手架纵向（x轴）几何不变条件可采取每层设置一根斜杆的方法。 但对横向（y轴）直接涉及到连墙杆竖向间距，有两种情况存在：一是连墙杆竖 向间距4 m时，则须设置廊道斜杆，以减少立 杆计算长度。 无拉墙件立杆的控制对提高脚手架搭设高度、承载能力及整体稳定性至关重要

46、。 本规范采取了在拉墙件标高处增加水平斜杆、使纵、横杆与斜杆形成水平桁架， 解决了无连墙立杆支撑点问题。 j I / I 5.1.6双排脚手架当无遮挡物时风载荷值很小，对杆件产生的弯矩可忽略不 计，按轴心受压杆进行承载力计算；当有遮挡时（如：设置密目安全网等），风 载荷作用对立杆产生的弯矩值较大，需按压弯构件计算。 5.1.7脚手架中的横杆通常没有横向载荷，只有小横杆上设置脚手板时有均 布荷载存在，由于其弯曲应力极小，可不进行强度计算。当特殊情况下横杆上有 垂直载荷作用时则需对抗弯强度进行验算。 斜杆是承受风载荷的主要构件，其本身承受轴向力的强度一般是足够的，但扣件 连接的抗滑能力时常不够，所

47、以应进行计算。 5.1.8长细比是计算受压杆件时的重要指标，根据冷弯薄壁型钢结构技术 规范GB50018-2002附录A表A1.1-1 Q 235A钢管轴心受压构件的稳定系数，入 的最大值为250,超越此值已无法计算，亦即长细比大于250的中心受压杆已不 可能保证安全承载。 L j、| 厂*! 5.2施工设计 5.2.1所述施工方案的内容是以目前国内专项施工方案的内容结合脚手架及 模板支撑架的特点确定的。本条加强了架体结构设计和绘制结构计算简图的内 容，是结构计算和几何不变性分析的基础，突岀了方案的重点，统一了脚手架及 模板支撑架施工方案的内容。 5.3双排脚手架的结构计算 5.3.2链杆”形

48、式构成双排脚手架的支座，对脚手架几何不变性形成一个约束。 通常连墙件承受的轴向力为风荷载，考虑倾覆作用附加轴向力3KN。 5.5地基承载力计算 5.5.1脚手架荷载通过立杆传给立杆支座、垫板（木）再传给地基承受。天 然地基（土）应满足其要求才能避免岀现不均匀沉降。 5.5.3各类地基土承载力的标准值应按照现行国家标准建筑地基基础设计 规范（GBJ7）的规定确定，本规范给岀了当地基为回填土时的地基承载力折 减系数。 5.6模板支撑架计算 5.6.1此条包括了横杆抗弯强度及挠度计算公式。 5.6.3此条为碗扣抗剪强度的计算公式，其中碗扣轴向抗剪强度设计值 60KN 是其极限强度170KN （试验数

49、据）约1/3。 5.6.4高型模板支撑架在风载荷作用下的计算方法，计算时先将均布风荷载 转化为节点载荷W,然后按照结构计算简图进行内力分析。对网格式结构的内 力分析可知： 1节点横向载荷 W只在有斜杆的 方格”内产生斜杆及立杆轴向力，斜杆及立 杆中内力值符合力的平行四边形定理。 2当斜杆的设置逐层相连时，则斜杆内力沿力线直接传递，其它各杆皆为零 杆；当斜杆最后到达无斜杆方格”时，则通过横杆将其恢复为水平力W作用于 有斜杆 方格”，然后继续沿斜杆传递。 3当模板支撑架无遮挡时，只有上端模板迎风面产生横向荷载；如支撑架有 遮挡时，各层都有节点荷载则须将全部风荷载叠加，才能求得杆件总内力。 在高型模

50、板支撑架有遮挡时，斜杆内力叠加可能达到较大数值，除必须验算 斜杆强度外，如采用扣件连接斜杆，还必须验算扣件的抗滑强度。 5.6.5在有斜杆 方格”内，迎风面立杆产生拉力； L j| 厂一*! 2在斜杆传递到终端格时，斜向内力在该节点处分解为水平杆拉力，并转向 有斜杆方格；而且在端立杆内产生压力，其数值仍然符合立杆内力值WVo 风载荷在立杆中的轴向力对整体结构有重大影响：一是产生的拉力值与由上 面传来的垂直荷载 P以及结构自重相平衡。如拉力值大于压力值则该立杆将会拔 起造成破坏；二是在背风面产生压力使立杆轴向力增加，故而也必须验算其承载 力。 6构造要求 6.1双排外脚手架 6.1.1双排脚手架的搭设，首先应根据工程结构进行合理的平面布置，其次 根据荷载选择立杆纵向间距。步距以600mm为模数，根据结构尺寸并参照使用 要求选用，一般横杆步距宜为1800 mm。 6.1.2碗扣式脚手架