拨叉加工工艺规程及其夹具设计毕业说明书工艺卡片CAD图纸
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拨叉加工工艺规程及其夹具设计毕业说明书工艺卡片CAD图纸,加工,工艺,规程,及其,夹具,设计,毕业,说明书,卡片,CAD,图纸
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目录目录 1.引言.11.1 机械加工工艺规程的作用 .11.2 研究方法及技术路线 .21.3 课题背景及发展趋势 .32.零件的分析.42.1 毛坯生产类型.42.2 毛坯铸造形式.42.3 毛坯精度尺寸.42.4 零件的作用.43.工艺规程设计.53.1 确定毛坯的制造形式.53.2 基面的选择.53.3 制定工艺路线.53.4 确定各工序的加工余量 .63.5 确定切削用量及基本工时 .74 专用夹具设计 .234.1 问题的提出.234.2 定位基准的选择 .234.3 定位误差的分析与计算.234.4 夹紧力的确定 .234.5 夹具设计及操作简要说明.25结束语.26谢辞.27参 考 文 献.28 1 引言引言制造技术的重要性是不言而喻的，它与当今的社会发展密切相关。现代制造技术是当前世界各国研究和发展的主题，特别是在市场经济的今天，它更占有十分重要的地位。人类的发展过程是一个不断制造的过程，在人类发展的初期，为了生存，制造了石器以便于狩猎，此后，出现了陶器，铜器，铁器，和一些简单的机械，如刀，剑，弓，箭等兵器，锅，壶，盆，罐等用具，犁，磨，碾，水车等农用工具，这些工具和用具的制造过程都是简单的制造过程，主要围绕生活必需和存亡征战，制造资源，规模和技术水平都非常有限。随着社会的发展，制造技术的范围，规模的不断扩大，技术水平的不断提高，向文化，艺术，工业发展，出现了纸张，笔墨，活版，石雕，珠宝 ，钱币金银饰品等制造技术。到了资本主义和社会主义社会，出现了大工业生产，使得人类的物质生活和文明有了很大的提高，对精神和物质有了更高的要求，科学技术有了更快更新的发展，从而与制造工艺的关系更为密切。蒸汽机的制造技术的问世带来了工业革命和大工业生产，内燃机制造技术的出现和发展形成了现代汽车，火车和舰船，喷气涡轮发动机制造技术促进了现代喷气客机和超音速飞机的发展，集成电路制造技术的进步左右了现代计算机的水平，纳米技术的出现开创了微创机械的先河，因此，人类的活动与制造密切相关，人类活动的水平受到了限制，宇宙飞船，航天飞机，人造飞机，人造卫星以及空间工作站等技术的出现，使人类活动走出了地球，走向太空 。1.11.1 机械加工工艺规程的作用机械加工工艺规程的作用机械加工工艺规程是指规定产品或零部件制造工艺过程和操作方法等的工艺文件。制订工艺规程的原则是保证图样上规定的各项技术要求，有较高的生产效率，技术先进，经济效益高，劳动条件良好。制订工艺规程的程序：1、计算生产纲领，确定生产类型2、分析产品装配图，对零件图样进行工艺审查 3、确定毛坯种类、形状、尺寸及精度4、制订工艺路线5、进行工序设计（确定各工序加工余量、切削用量、工序尺寸及公差、选择工艺装备，计算时间定额等。）1 1.2.2 研究方法及技术路线研究方法及技术路线1、深入生产实践调查研究在深入生产实践调查研究中，应当掌握下面一些资料：工程图纸，工艺文件，生产纲领，制造与使用夹具情况等。2、制订工艺工艺规程的程序计算生产纲领，确定生产类型，分析产品装配图，对零件图样进行工艺审查，确定毛坯的种类，形状，尺寸及精度，拟定工艺路线（划分工艺规程的组成，选择的定位基准，选择零件表面的加工方法，安排加工顺序，选择机床设备等），进行工序设计（确定各工序加工余量，切削余量，工序尺寸及工差，选择工艺装备，计算时间定额等），确定工序的技术要求及检验方法，填写工艺文件。3、确定工件的夹紧方式和设计夹紧机构夹紧力的作用点和方向应符合夹紧原则。进行夹紧力的分析和计算，以确定加紧元件和传动装置的主要尺寸。4、确定夹具其他部分的结构形式如分度装置，对刀元件和夹具体等5、绘制夹具总装配图在绘制总装配图时，尽量采用 1：1 比例，主视图应选取面对操作者的工作位置。绘图时，先用红线或双点划线画出工件的轮廓和主要表面，如定位表面，夹紧表面和被加工表面等。其中，被加工表面用网纹线或粗实线画出加工余量。工件在夹具上可看成是一个假想的透明体，按定位元件，导向元件，夹紧机构，传动装置等顺序， 画出具体结构。6、标注各部分主要尺寸，公差配合，和技术要求7、标注零件编号及编制零件明细表在标注零件编号时。标准件可直接标出国家标准代号。明细表要注明夹具名称，编号，序号，零件名称及材料，数量等。 8、绘制家具零件图拆绘夹具零件图的顺序和绘制夹具总装配图的顺序相同。1.31.3 课题背景及发展趋势课题背景及发展趋势机床夹具是在切削加工中，用以准确地确定工件位置，并将其牢固地夹紧的工艺装备。它的重要作用是：可靠地保证工件的加工精度，提高加工效率，减轻劳动强度，冲锋发挥和扩大机床的工艺性能。因此夹具在机械制造中占有重要的地位。机床夹具的设计是工艺装备设计中的一个重要组成部分，是保证产品质量和提高劳动生产率的一项技术措施。我们在设计中也应该注意一些重要方法，我们必须深入生产实践调查研究，因为，这样有利于我们掌握一些重要资料，例如： 1、工件的图纸详细阅读图纸，了解工件被加工表面的技术要求，该件在机械中的位置和作用，以及装配中的特殊要求。 2、工艺文件了解工件的工艺过程，本工序的加工要求，工件已加工面及及待加工面的状况，基准面的选择状况，可用的机床设备的主要规格，与夹具连接部分的尺寸及切削用量等。3、生产纲领夹具的结构形式应与工件批量大小相适应，做到经济合理。 4、制造与使用夹具的状况等。对夹具最基本的要求是：工件的定位准确，定位精度满足加工要求，工件夹紧牢固可靠，操作安全方便，成本低廉。工件夹具中的定位精度，主要是定为基准是否与工序基准重合，定位基准的形式和精度，定位元件的形式和精度，定位元件的布置方式，定位基准与定位元件的配合状况等因素有关。这些因素所造成的误差，可以通过数学计算求得。在采取提高定位精度的措施时，要注意到夹具制造上的可能性。在总的定位精度满足加工要求的条件下，不要过高的提高工件在夹具中的定位精度。夹具在机床上的定位精度，和刀具在夹具上的导向精度也不应忽视。夹具在机床上的定位精度，主要与定位元件表面与机床配合处的位置精度。夹具与机床连接处的配合间隙等因素有关。提高夹具制造精度，减小配合间隙就能提高夹具在机床上的定位精度。如果定位精度要求很高，而通过提高夹具制造精度的措施已不可能或不合理时，应采用调整法或就地加工法解决，即在安装夹具时找正定位表面的准确位置，或在夹具安装后加工定位表面，使夹具在机床上获得高精度定位。刀具在夹具上的导向精度 通常利用导向元件或对刀元件来保证。因此影响刀具在夹具上的导向精度的因素有：导套中心到定位元件产生变形等。夹具中出现过定位时，可通过撤销多余定位定位元件，使多余定位元件失去限制重复自由度的能力，增加过定位元件与定位基准的配合间隙等办法来解决。 2 零件的分析零件的分析2.12.1 毛坯生产类型毛坯生产类型确定毛坯类型为 10000 件/年，由表（2-5.6）划分生产类型的参考数据确定为小批，工作制度 8 小时/班制。2.22.2 毛坯铸造形式毛坯铸造形式将融化了的金属浇注到旋转着的模型中，由于离心力的作用，金属液粘贴于模型的内壁上，凝结后所得铸件外形与模型内壁的形状相同，使用这种方法可以毋需浇注口，故能显著地减少金属的消耗。由于免除了砂型和制模的设备，以及减少了铸工车间的面积，生产成本就有了降低；而所得逐渐则具有紧密与微细的颗粒结构及较好的机械性能。2.32.3 毛坯精度尺寸毛坯精度尺寸由表（2-5-1）得灰铸铁刀具切入金属层的厚度应大于表面层厚度，即大于1mm，小于 4mm。由 ZQSn5-5-5，确定灰口铸铁等级为 2 级（指尺寸精度和表面光洁度要求较高，或者大批、中批生产的铸件。2.42.4 零件的作用零件的作用机械中的拨叉，一般分为拨叉爪子，拨叉轴和拨叉手柄座。主要是拨动滑移齿轮，改变其在齿轮轴上的位置，可以上下移动或左右移动，从而实现不同的速度。或则是机械产品中离合器的控制，比如端面结合齿的结构，内外齿的结构，都需要用拨叉控制其一部分来实现结合与分离。还有一种是机械产品中电器的控制也是需要拨叉来实现开关的闭合与断开，一般是电器盒中两边各一个碰卡开关， 拨叉左右或上下拨动，从而实现机床不同方向的运转。 3 工艺规程设计工艺规程设计3.13.1 确定毛坯的制造形式确定毛坯的制造形式零件材料为 ZQSn5-5-5,考虑到锡青铜的抗缺口敏感性，减震性和耐优良等特点,因此应该选用铸件,以便使开合螺母在使用中耐磨性良好,保证零件工作可靠.由于零件年产量为 10000 件,已达到成批生产的水平，而且离心铸造，免除了砂模和制模的设备，以及减少了铸工车间的面积，生产成本就有了降低，这样得来的铸件具有紧密与微细的颗粒结构及较好的机械性能。因此采用离心铸造,这从提高生产率、保证加工精度来考虑也是应该的。3.23.2 基面的选择基面的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择的正确与合理，可以使加工质量得到保证、生产率得到提高。否则不但加工工艺过程中的问题百出，更有甚者，还会造成零件大批报废，使生产无法正常进行。粗基准的选择：对象开合螺母这样的零件来说，选择好粗基准是至关重要的。按照有关粗基准的选择原则，即当零件有不加工表面时，应以这些不加工表面作粗基准；若零件有若干个不加工表面时，则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作为粗基准。我现在选取燕尾为粗基准，利用左、右两个定位块和一个削边销对其进行限制，以消除六个不定度，达到过定位。对于精基准而言，主要应该考虑基准重合的问题。3.33.3 制定工艺路线制定工艺路线制定工艺路线的出发点，应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领以确定为大批生产的条件下，可采用通用机床配以专用工夹具，并尽量使工序集中来提高生产效率。除此以外，还应考虑经济效果，以便降低生产成本。 工艺路线方案：工序 01：铸造工序 02：退火处理工序 03：粗铣 24 孔端面；粗铣 R42 后端面工序 04：粗铣、半精铣 29 端面；粗铣、半精铣 R42 前端面工序 05：半精铣 24 孔端面；半精铣、精铣 R42 后端面工序 06：精铣 R42 前端面工序 07：钻、扩、铰 16H7 孔；锪 24 孔；倒角工序 08：粗镗、半精镗、精镗 R36 面工序 09：钻、铰 5H7 通孔（配作）工序 10：去毛刺工序 11：检验至图纸要求工序 12：入库 3.43.4 确定各工序的加工余量确定各工序的加工余量 1. 24 孔端面的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，得铸件的单边加工余量 Z=2.0mm,铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 3.2。根据机械制造工艺设计简明手册表 1.4-8，两步加工（即粗铣、半精铣）方可满足其精度要求。2.R42 后端面的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，得铸件的单边加工余量 Z=2.0mm,铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 1.6。根据机械制造工艺设计简明手册表 1.4-8，三步加工（即粗铣、半精铣、精铣）方可满足其精度要求。 3. 29 端面的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，得铸件的单边加工余量 Z=2.0mm,铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 3.2。根据机械制造工艺设计简明手册表 1.4-8，两步加工（即粗铣、半精铣）方可满足其精度要求。4.R42 前端面的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，得铸件的单边加工余量 Z=2.0mm,铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 1.6。根据机械制造工艺设计简明手册 表 1.4-8，三步加工（即粗铣、半精铣、精铣）方可满足其精度要求。5. 16H7 孔、锪 24 孔的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，因其加工孔的尺寸不大故采用实心铸造，铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 1.6。根据机械制造工艺设计简明手册表 1.4-8，首先钻 15 孔、然后扩 15 孔至 15.8，接着铰15.8 至 16 孔、最后锪 16 孔至 24 孔方可满足其精度要求。6. R36 面的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，得铸件的单边加工余量 Z=2.0mm,铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 1.6。根据机械制造工艺设计简明手册表 1.4-8，三步加工（即粗镗、半精镗、精镗）方可满足其精度要求。7. 5H7 孔的加工余量查机械制造工艺设计简明手册表 2.2-4，因其加工孔的尺寸不大故采用实心铸造，铸件尺寸公差为 CT8 级，表面粗糙度 Ra 为 1.6。首先钻 4.8 孔、最后铰 4.8 孔至 5 孔方可满足其精度要求。3.53.5 确定切削用量及基本工时确定切削用量及基本工时工序 01：铸造工序 02：退火处理工序 03：粗铣 24 孔端面；粗铣 R42 后端面工步一：粗铣 24 孔端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap5 . 1mmd500min/75mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra6.3，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap5 . 12）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。 根据表查出 ，则齿/2 . 0 mmfzmin/478507510001000rdvns按机床标准选取475wnmin/rmin/6 .741000475401000mdnvw当475r/min 时wnrmmznffwzm/380475420. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml3 .501mml5 . 12mml33则机动工时为min577. 0min12 . 047535 . 13 .5021fnlltwm工步二：粗铣 R42 后端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap5 . 1mmd500min/75mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra6.3，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap5 . 12）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/2 . 0 mmfzmin/478507510001000rdvns 按机床标准选取475wnmin/rmin/6 .741000475401000mdnvw当475r/min 时wnrmmznffwzm/380475420. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml8 .831mml5 . 12mml33则机动工时为min930. 0min12 . 047535 . 18 .8321fnlltwm工序 04：粗铣、半精铣 29 端面；粗铣、半精铣 R42 前端面工步一：粗铣 29 端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap5 . 1mmd300min/45mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra6.3，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap5 . 12）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/2 . 0 mmfzmin/478304510001000rdvns按机床标准选取475wnmin/r min/8 .441000475301000mdnvw当475r/min 时wnrmmznffwzm/380475420. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml291mml5 . 12mml33则机动工时为min353. 0min12 . 047535 . 12921fnlltwm工步二：半精铣 29 端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap5 . 0mmd300min/60mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra3.2，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap5 . 02）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/16. 0mmfzmin/637306010001000rdvns按机床标准选取600wnmin/rmin/6 .561000600301000mdnvw 当600r/min 时wnrmmznffwzm/384600416. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml291mml5 . 02mml33则机动工时为min339. 0min116. 060035 . 02921fnlltwm工步三：粗铣 R42 前端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap5 . 1mmd500min/75mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra6.3，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap5 . 12）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/2 . 0 mmfzmin/478507510001000rdvns按机床标准选取475wnmin/rmin/6 .741000475501000mdnvw当475r/min 时wnrmmznffwzm/380475420. 0 按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml8 .831mml5 . 12mml33则机动工时为min930. 0min12 . 047535 . 18 .8321fnlltwm工步四：半精铣 R42 前端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap4 . 0mmd500min/100mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra3.2，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap4 . 02）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/16. 0mmfzmin/6375010010001000rdvns按机床标准选取600wnmin/rmin/2 .941000600501000mdnvw当600r/min 时wnrmmznffwzm/384600416. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时 切削工时： ，mml8 .831mml4 . 02mml33则机动工时为min909. 0min116. 060034 . 08 .8321fnlltwm工序 05：半精铣 24 孔端面；半精铣、精铣 R42 后端面工步一：半精铣 24 孔端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap5 . 0mmd500min/100mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra3.2，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap5 . 02）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/16. 0mmfzmin/6375010010001000rdvns按机床标准选取600wnmin/rmin/2 .941000600501000mdnvw当600r/min 时wnrmmznffwzm/384600416. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml3 .501mml5 . 02mml33 则机动工时为min561. 0min116. 060035 . 03 .5021fnlltwm工步二：半精铣 R42 后端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap4 . 0mmd500min/100mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra3.2，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap4 . 02）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/16. 0mmfzmin/6375010010001000rdvns按机床标准选取600wnmin/rmin/2 .941000600501000mdnvw当600r/min 时wnrmmznffwzm/384600416. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml8 .831mml4 . 02mml33则机动工时为min909. 0min116. 060034 . 08 .8321fnlltwm 工步三：精铣 R42 后端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8,，。mmap1 . 0mmd500min/120mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra1.6，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap1 . 02）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/12. 0mmfzmin/7645012010001000rdvns按机床标准选取750wnmin/rmin/8 .1171000750501000mdnvw当750r/min 时wnrmmznffwzm/360750412. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml8 .831mml1 . 02mml33则机动工时为min966. 0min112. 075031 . 08 .8321fnlltwm工序 06：精铣 R42 前端面1、选择刀具刀具选取硬质合金端面铣刀，刀片采用 YG8, ，。mmap1 . 0mmd500min/120mv 4z 2. 决定铣削用量1）决定铣削深度 因为加工余量不大，且表面粗糙 Ra1.6，要求不高，故可在一次走刀内铣完， 则mmap1 . 02）决定每次进给量及切削速度 根据 X52K 型立式铣床说明书，其功率为为 7.5kw，中等系统刚度。根据表查出 ，则齿/12. 0mmfzmin/7645012010001000rdvns按机床标准选取750wnmin/rmin/8 .1171000750501000mdnvw当750r/min 时wnrmmznffwzm/360750412. 0按机床标准选取rmmfm/3753）计算工时切削工时： ，mml8 .831mml1 . 02mml33则机动工时为min966. 0min112. 075031 . 08 .8321fnlltwm工序 07：钻、扩、铰 16H7 孔；锪 24 孔；倒角工步一：钻孔至 15确定进给量：根据参考文献表 2-7 根据 Z525 立式钻床说明书，主轴进给f量，根据参考文献表 4.2-13，取rmmf/81. 01 . 0rmmf/28. 0主轴速度：主轴转速，根据参考文献表 4.2-12，取min/136097rn min/545rn 故实际切削速度为min/7 .251000545151000mndvww切削工时：，走刀次数 i=1mml32mml5 . 71mml22 则机动工时为min272. 0min128. 054525 . 73221ifnllltwm工步二：扩 15 孔至 15.8利用扩孔钻将 15 孔至 15.8，根据有关手册规定，扩钻的切削用量可根据钻孔的切削用量选取，根据参考文献表 4.2-13，取rmmf/81. 01 . 0rmmf/17. 0则主轴转速为，根据参考文献表 4.2-12，取min/136097rn min/680rn 故实际切削速度为min/8 .3310006808 .151000mndvww切削工时：，走刀次数 i=1mml40mml9 . 01mml22 则机动工时为min298. 0117. 068024 . 03221ifnllltwm工步三：铰 15.8 孔至 16H7确定进给量：根据参考文献表 2-7 根据 Z525 立式钻床说明书，主轴进给f量，根据参考文献表 4.2-13，取rmmf/81. 01 . 0rmmf/1 . 0主轴速度：主轴转速，根据参考文献表 4.2-12，取min/136097rn min/960rn 故实际切削速度为min/3 .481000960161000mndvww 切削工时：，走刀次数 i=1mml32mml1 . 01mml22 则机动工时为min356. 011 . 096021 . 03221ifnllltwm工步四：锪 24 孔确定进给量：根据参考文献表 2-7 根据 Z525 立式钻床说明书，主轴进给f量，根据参考文献表 4.2-13，取rmmf/81. 01 . 0rmmf/28. 0主轴速度：主轴转速，根据参考文献表 4.2-12，取min/136097rn min/545rn 故实际切削速度为min/411000545241000mndvww切削工时：，走刀次数 i=1mml2mml41mml22 则机动工时为min053. 0min128. 054524221ifnllltwm工步五：倒角工序 08：粗镗、半精镗、精镗 R36 面工步一：粗镗 R34 至 35.5所选刀具为 YT5 硬质合金、直径为 20mm 的圆形镗刀。1）确定切削深度pa mmmmap5 . 134-5 .352）确定进给量f根据表 1.5 ，当粗镗铸件、镗刀直径为 20mm、2mm，镗刀伸出长度为*pa34mm 时， =0.150.30mm/rf按 T68 机床的进给量（表 4.2-21），选择 =0.27mm/rf3）确定切削速度v按表 1.27 的计算公式确定* vyxpmvkfaTvvvC式中 =350，m=0.2,=0.15, =0.2, T =60min, vCvxvy468. 065. 08 . 09 . 0vk 则 81.9m/minmin/m468. 027. 00 . 2603502 . 015. 02 . 0v =428r/minmin/ r6114. 39 .8110001000nDv 按 T68 机床上的转速，选择 min/400rn 4）基本时间选镗刀的主偏角=45，则 =1.5mm， =6mm，=4mm，=0，rx1ll2l3l=0.27mm/r,，fmin/400rn 1imin107. 0min40027. 00465 . 1T3j工步二：半精镗 R35.5 至 35.9所选刀具为 YT5 硬质合金、直径为 20mm 的圆形镗刀。 1）确定切削深度pa mmmmap4 . 05 .35-9 .35 2）确定进给量f根据表 1.5 ，当粗镗铸件、镗刀直径为 20mm、2mm，镗刀伸出长度为*pa34mm 时， =0.150.30mm/rf按 T68 机床的进给量（表 4.2-21），选择 =0.19mm/rf 3）确定切削速度v按表 1.27 的计算公式确定* vyxpmvkfaTvvvC式中 =350，m=0.2,=0.15, =0.2, T =60min, vCvxvy468. 065. 08 . 09 . 0vk 则 104m/minmin/m468. 019. 0235. 0604002 . 015. 02 . 0v =536r/minmin/ r8 .6114. 310410001000nDv 按 T68 机床上的转速，选择 min/500rn 4）基本时间选镗刀的主偏角=45，则 =0.4mm， =64mm，=4mm，=0，rx1ll2l3l=0.19mm/r,，fmin/500rn 1i min110. 0min50019. 00464 . 0T3j工步三：精镗 R35.8 至 R36所选刀具为 YT5 硬质合金、直径为 20mm 的圆形镗刀。 1）确定切削深度pa mmmmap1 . 0R35.9-R36 2）确定进给量f根据表 1.5 ，当粗镗铸件、镗刀直径为 20mm、2mm，镗刀伸出长度为*pa34mm 时， =0.150.30mm/rf按 T68 机床的进给量（表 4.2-21），选择 =0.15mm/rf 3）确定切削速度v 按表 1.27 的计算公式确定* vyxpmvkfaTvvvC式中 =500，m=0.2,=0.15, =0.2, T =60min, vCvxvy468. 065. 08 . 09 . 0vk 则 150m/minmin/m468. 015. 0235. 0605002 . 015. 02 . 0v =70r/minmin/ r6214. 315010001000nDv 按 T68 机床上的转速，选择 min/800rn 4）基本时间选镗刀的主偏角=45，则 =0.1mm， =6mm，=4mm，=0，rx1ll2l3l=0.15mm/r,，fmin/800rn 1i min085. 0min80015. 00461 . 0T3j工序 09：钻、铰 5H7 通孔（配作）工步一：钻孔至 4.8确定进给量：根据参考文献表 2-7 根据 Z525 立式钻床说明书，主轴进给f量，根据参考文献表 4.2-13，取rmmf/81. 01 . 0rmmf/28. 0主轴速度：主轴转速，根据参考文献表 4.2-12，取min/136097rn min/545rn 故实际切削速度为min/3 . 810005458 . 41000mndvww切削工时：，走刀次数 i=2mml5 . 6mml4 . 21mml22 则机动工时为min145. 0min228. 054524 . 25 . 621ifnllltwm工步二：铰 4.8 孔至 5H7 确定进给量：根据参考文献表 2-7 根据 Z525 立式钻床说明书，主轴进给f量，根据参考文献表 4.2-13，取rmmf/81. 01 . 0rmmf/1 . 0主轴速度：主轴转速，根据参考文献表 4.2-12，取min/136097rn min/960rn 故实际切削速度为min/1 .15100096051000mndvww 切削工时：，走刀次数 i=2mml5 . 6mml1 . 01mml22 则机动工时为min180. 021 . 096021 . 05 . 621ifnllltwm工序 10：去毛刺工序 11：检验至图纸要求工序 12：入库 4 专用夹具设计专用夹具设计 对于成批生产的零件，大多采用专用机床夹具。在保证加工质量、操作方便、满足高效的前提下，亦可部分采用通用夹具。本加工工艺规程中，所用夹具均为专用夹具，需专门设计、制造，这里对拨叉的加工工艺规程和镗 R36 的专用夹具进行分析。4.14.1 问题的提出问题的提出 本夹具主要用于镗孔粗糙度为 Ra1.6，精度要求较高，故设计夹具时主要考虑如何提高生产效率，也要考虑生产质量。4.24.2 定位基准的选择定位基准的选择选择已加工好的 24 孔端面、16H7 孔、R42 后端面和 R50 外圆面来定位，所以相应的夹具上的定位元件应是心轴和浮顶销及 A 型固定式定位销。因此进行定位元件的设计主要是对是心轴和浮顶销及 A 型固定式定位销，夹紧则是在心轴上用带肩螺母来完成。1、24 孔端面和 R42 后端面与心轴和浮顶销相配合，限制三个自由度，即X 轴移动、Y 轴转动和 Z 轴转动、。2、16H7 孔与心轴相配合，限制两个自由度，即 Y 轴移动和 Z 轴移动。3、R50 外圆面与 A 型固定式定位销相配合，限制一个自由度，即 X 轴转动。工件六个自由度被完全限制，属于完全定位，故设计合理。4.34.3 定位误差的分析与计算定位误差的分析与计算1、基准位移误差Y由于定位副的制造误差或定位副配合同间所导致的定位基准在加工尺寸方向 上最大位置变动量，称为基准位移误差，用表示。Y工件以前 20 端面和 12 孔及工件一侧来定位，钻 2.7 孔，如果工件内孔直径与轴外圆直径做成完全一致，做无间隙配合，即孔的中心线与轴的中心线位置重合，则不存在因定位引起的误差。但实际上，轴和工件内孔都有制造误差，于是工件套在轴上必然会有间隙，孔的中心线与轴的中心线位置不重合，导致这批工件的加工尺寸 H 中附加了工件定位基准变动误差，其变动量即为最大配合间隙。按下式计算minDWDd式中 工件在夹具中的定位误差，mmWD 工件孔的最大直径公差，mmD 圆柱心轴和圆柱定位销的直径公差，mmd定位孔与定位销间的最小间隙，mmmin=0.0225mm016. 0034. 0018. 0DminWDd4.44.4 夹紧力的确定夹紧力的确定（1）切屑力计算查表 1-2-3 圆周力：ppckfaF75. 0902 径向力：pppkfaF75. 09 . 0530 轴向力：ppckfaF4 . 0451其中：xspropprmpkkkkkp 查机床夹具手册表 1-2-4，nmpBk)1501(表 1-2-58 . 0, 0 . 1, 4 . 0nFnFnFfpc表 1-2-60 . 1,0, 0 . 1,01, 0 . 1450spsrpkrprKKrKk由上得：Fc=725N，Fp=459N，Ff=695N（2）夹紧力的计算 选用夹紧螺钉夹紧机 由FKffN21 其中 f 为夹紧面上的摩擦系数，取25.
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