气田超深高含硫水平井完井技术实践

1、1二一四年三月二一四年三月YB气田是中国石化继气田是中国石化继PG之后开发建设的第二大酸性气田，也是迄之后开发建设的第二大酸性气田，也是迄今世界上埋藏最深的酸性气田之一，埋藏深度达到今世界上埋藏最深的酸性气田之一，埋藏深度达到6800m。YB超深高含硫气藏是开发面临的新对象、新领域，潜力大。但工程难超深高含硫气藏是开发面临的新对象、新领域，潜力大。但工程难度高、风险大，安全级别、技术水平要求高。度高、风险大，安全级别、技术水平要求高。YBYB地区地区YBYB区块区块长兴上储层长兴上储层长兴下储层长兴下储层 YBYB气田是目前我国已探明气田中工况最恶劣的气田之一。埋藏深（比气田是目前我国已探明气

2、田中工况最恶劣的气田之一。埋藏深（比PGPG深深1500m1500m）、储层较薄（）、储层较薄（10-75m10-75m）、以大斜度井、水平井开发为主。）、以大斜度井、水平井开发为主。超深、超深、小井眼、水平井导致工程风险增加的同时，投资大幅度增加小井眼、水平井导致工程风险增加的同时，投资大幅度增加。YB与类似气藏的对比与类似气藏的对比区块区块YBYB区块区块长兴组长兴组PGPG气田主体气田主体LGLG飞仙关飞仙关长兴组长兴组埋藏深度，埋藏深度，m m6300-68006300-68004356-51574356-51575800-60005800-60005900-62005900-6200

3、储层厚度，储层厚度，m m10-7510-75102.1-411.2102.1-411.2320-370320-370220-320220-320地层压力地层压力MPaMPa65.9465.94- -717155-6155-6152.83-61.8252.83-61.8253.22-62.5453.22-62.54地层温度地层温度14148 8-15-158 8120-134120-134134.35134.35140.72140.72H H2 2S S含量，含量，% %5.5.3636（平均）（平均）15.1615.16（平均）（平均）1.67-3.831.67-3.833.21-4.223

4、.21-4.22COCO2 2含量，含量，% %7.7.9191（平均）（平均）8.648.64（平均）（平均）2.06-4.692.06-4.693.16-5.823.16-5.82单质硫单质硫需考虑需考虑存在存在/ / YBYB长兴组为高含长兴组为高含H H2 2S S（平均（平均5.36%5.36%）中含）中含COCO2 2（平均（平均7.91%7.91%）气藏，）气藏，H H2 2S S含量含量虽比虽比PGPG低，但温度高达低，但温度高达158158，且含单质硫。镍基合金的失效机理是高温阳，且含单质硫。镍基合金的失效机理是高温阳极溶解断裂，因此更高温度下恶劣腐蚀环境导致需要选择更高级别

5、完井管材。极溶解断裂，因此更高温度下恶劣腐蚀环境导致需要选择更高级别完井管材。如何实现安全经济的选材，是决定气藏高效开发的关键因素之一如何实现安全经济的选材，是决定气藏高效开发的关键因素之一。耐蚀合金阳极溶解开裂耐蚀合金阳极溶解开裂SCCSCC腐蚀区耐蚀区240220200180160140120048121620 G3钢耐H2S 分压温度（C）硫在镍基合金硫在镍基合金825 825 表面沉积产生局部酸化过程示意图表面沉积产生局部酸化过程示意图 YBYB超深水平井管柱受力复杂，工况恶劣，增加超深水平井管柱受力复杂，工况恶劣，增加完井管柱设计完井管柱设计的难度的难度。 YBYB长兴组气井工程风险

6、高，要求尽量减少多次作业，因此长兴组气井工程风险高，要求尽量减少多次作业，因此投产工艺、工序投产工艺、工序面临巨大的挑战。面临巨大的挑战。管柱气密封检测管柱气密封检测（一）完井方式选择（一）完井方式选择国外含硫气藏完井方式国外含硫气藏完井方式国内含硫气藏完井方式国内含硫气藏完井方式法国拉克法国拉克美国黑河美国黑河美国麦迪逊美国麦迪逊加拿大卡布南、山麓加拿大卡布南、山麓LJZLJZPGPGLGLGJNJN射孔射孔射孔射孔裸眼裸眼射孔射孔射孔射孔/ /衬管衬管射孔射孔射孔射孔裸眼裸眼/ /射孔射孔1 1、国内外高含硫气藏完井方式、国内外高含硫气藏完井方式l 国外国外高含硫气藏采用主要采用射孔完井，

7、部分采用裸眼完井高含硫气藏采用主要采用射孔完井，部分采用裸眼完井l LGLG气田直井采用气田直井采用127mm127mm尾管射孔完井尾管射孔完井l PGPG气田水平井采用气田水平井采用177.8mm177.8mm套管射孔完井，套管射孔完井，DWDW设计了设计了5 5口水平井裸眼完井，并口水平井裸眼完井，并成功实施分段酸化，获得高产。成功实施分段酸化，获得高产。l JNJN气田南飞三气藏水平井大都采用裸眼完井，部分井发生井壁垮塌，影响气井气田南飞三气藏水平井大都采用裸眼完井，部分井发生井壁垮塌，影响气井生产及后期修井作业。生产及后期修井作业。1 1）储层物性对完井方式的影响）储层物性对完井方式的

8、影响2 2、完井方式论证、完井方式论证研究思路研究思路：针对不同类型储层，定量预测气井钻遇储层级别与产能的关系。：针对不同类型储层，定量预测气井钻遇储层级别与产能的关系。井井 号号 构造位构造位置置I I类类/m/m IIII类类/m /m 能否能否自然自然达达产产YB204-YB204-1H 1H 号礁号礁117.6117.6343343YB101-YB101-1H 1H 号礁号礁43.343.3426.2426.2YB29-YB29-2H2H号礁号礁15.415.4266.4266.4YB272H YB272H 号礁号礁8.28.2160.9160.9YB102-YB102-2H 2H 礁

9、滩叠礁滩叠合区合区0 093.493.4西区西区东区东区号礁带号礁带号礁带号礁带号礁带号礁带号礁带号礁带礁滩叠合区礁滩叠合区YBYB地区长兴组储层地区长兴组储层综合评价图综合评价图基于长兴组岩石力学强度参数、构建水平井井筒数值模型，采用弹塑性应变准基于长兴组岩石力学强度参数、构建水平井井筒数值模型，采用弹塑性应变准则，开展井壁稳定性分析。则，开展井壁稳定性分析。u未考虑酸化未考虑酸化时，当井眼方位与最大主时，当井眼方位与最大主应力夹角应力夹角4040后，在后，在5MPa5MPa生产压差生产压差下，井壁失稳风险较大。下，井壁失稳风险较大。u酸化酸化后岩石强度明显降低、临界生产后岩石强度明显降低、

10、临界生产压差减小。当井眼方位与最大主应力压差减小。当井眼方位与最大主应力夹角夹角2020后，井壁失稳风险加大。后，井壁失稳风险加大。酸化前，在地层压力酸化前，在地层压力(65MPa)(65MPa)临界生产压差临界生产压差2 2）井壁稳定性对完井方式的影响）井壁稳定性对完井方式的影响酸化后，在地层压力酸化后，在地层压力(65MPa)(65MPa)临界生产压差临界生产压差3 3）储层改造工艺对完井方式的影响）储层改造工艺对完井方式的影响礁相水平井礁相水平井，酸化解堵就能获得高产，同时应避免因深，酸化解堵就能获得高产，同时应避免因深度酸化沟通水层的风险。度酸化沟通水层的风险。多级暂堵交替注入多级暂堵

11、交替注入酸化投产酸化投产分段酸化投产分段酸化投产叠合区或滩相储层水平井叠合区或滩相储层水平井，- -类较少，酸化解堵难获类较少，酸化解堵难获高产，针对性的改造是建产的主要手段。高产，针对性的改造是建产的主要手段。射孔完井封隔器分段酸化，面临超射孔完井封隔器分段酸化，面临超深水平井小井眼射孔卡枪、效果差，改深水平井小井眼射孔卡枪、效果差，改造泵压高、排量小、投资成本大等风险。造泵压高、排量小、投资成本大等风险。推荐推荐裸眼预置管柱分段酸化裸眼预置管柱分段酸化，排量可以，排量可以达到达到2.5m2.5m3 3/min /min 以上，分段完井管柱投产以上，分段完井管柱投产后能起到和衬管相同的支撑井

12、壁作用。后能起到和衬管相同的支撑井壁作用。完井费用完井费用射孔射孔钻机配合钻机配合水平段油管水平段油管尾管尾管分段封隔器分段封隔器测井径测井径合计合计射孔完井射孔完井128128万万523523191191万万400400万万180180万万/ /14221422裸眼完井裸眼完井/ /386386275275万万/ /240240万万49.3749.37万万9509503 3、YBYB超深高含硫完井方式优选超深高含硫完井方式优选n 礁相礁相储层储层以以- -类为主，自类为主，自然建产或酸化解堵建产的可然建产或酸化解堵建产的可能性较大，采用衬管完井能性较大，采用衬管完井。n 叠合区叠合区+ +滩

13、相储层滩相储层主体以主体以、类储层为主，考虑采用类储层为主，考虑采用分分段段改造以提高单井产量改造以提高单井产量，采采用裸眼完井。用裸眼完井。 正钻正钻井井 完钻完钻井井结合气藏地质认识、前期已经测试井情况及产能预测、井壁稳定性研究，储层结合气藏地质认识、前期已经测试井情况及产能预测、井壁稳定性研究，储层改造适应性评价、工程风险分析，借鉴类似气藏的完井经验，推荐完井方式为：改造适应性评价、工程风险分析，借鉴类似气藏的完井经验，推荐完井方式为：1、按传统做法选材及类似气藏选材经验、按传统做法选材及类似气藏选材经验（二）完井材料优选（二）完井材料优选按传统做法选材按传统做法选材：YBYB的地层温度

14、达到的地层温度达到15158 8且含有单质硫，根据标准需要采用且含有单质硫，根据标准需要采用4e4e型（型（C-276C-276），工具材质要选择），工具材质要选择725725。邻区邻区PGPG气田投产管柱采用气田投产管柱采用G3G3或或SM2550SM2550合金管材。合金管材。材质材质类型类型温度最大温度最大值值H H2 2S S分压分压最大值最大值MPaMPa氯化物浓氯化物浓度最大值度最大值mg/Lmg/LpHpH是否抗是否抗单质硫单质硫备注备注4c4c132132见备注见备注见备注见备注见备注见备注是是硫化氢、氯化物浓度和原位硫化氢、氯化物浓度和原位pHpH值的任何组合都可以接受值的任

15、何组合都可以接受4d4d149149见备注见备注见备注见备注见备注见备注是是硫化氢、氯化物浓度和原位硫化氢、氯化物浓度和原位pHpH值的任何组合都可以接受值的任何组合都可以接受4e4e2322327 7见备注见备注见备注见备注是是氯化物浓度和原位氯化物浓度和原位pHpH值的任何组合都可以接受值的任何组合都可以接受718718135135见备注见备注见备注见备注见备注见备注是是硫化氢、氯化物浓度和原位硫化氢、氯化物浓度和原位pHpH值的任何组合都可以接受值的任何组合都可以接受7257252042044.14.1见备注见备注见备注见备注是是氯化物浓度和原位氯化物浓度和原位pHpH值的任何组合都可以

16、接受值的任何组合都可以接受2、采用适用性设计选材、采用适用性设计选材国产镍基合金油套管抗腐蚀性能的系统评价：国产镍基合金油套管抗腐蚀性能的系统评价：大量试验证实了国产镍基合金模拟大量试验证实了国产镍基合金模拟H H2 2S/COS/CO2 2/S/S气田环境、模拟酸化环境、电偶腐蚀等工况条件下腐蚀速率轻微。气田环境、模拟酸化环境、电偶腐蚀等工况条件下腐蚀速率轻微。气相气相液相液相腐蚀产物膜分析腐蚀产物膜分析 腐蚀挂片腐蚀挂片气相腐蚀产物膜气相腐蚀产物膜A A点点 形成不同深度管柱材质的优化组合，即全井油管选择形成不同深度管柱材质的优化组合，即全井油管选择4c+4d4c+4d，并应用国产化，大，

17、并应用国产化，大大降低完井成本。大降低完井成本。针对针对YBYB气田的工况，进行了井温预测，井深气田的工况，进行了井温预测，井深4000m4000m以上选用以上选用4c4c类，井深类，井深 4000m4000m选用选用4d4d类。类。 按化学成分，与按化学成分，与4c4c类匹配的工具材质为类匹配的工具材质为718718，与，与4d4d类匹配的工具材质为类匹配的工具材质为725725。即。即安全阀及流动短节选择安全阀及流动短节选择718718，循环滑套和以下工具推荐使用，循环滑套和以下工具推荐使用725725。材料类型材料类型元素质量分数元素质量分数% %CrCrNi+ CoNi+ CoMoMo

18、Mo+WMo+W4c4c型型19.519.529.529.52.52.54d4d型型19.019.045456 64e4e型型14.514.552521212油管用固溶镍基合金的材料类型油管用固溶镍基合金的材料类型718718和和725725的化学成分的化学成分1 1、镍基合金套管应用井段优化、镍基合金套管应用井段优化（三）完井管柱结构优化（三）完井管柱结构优化l 国外国外含硫气藏：凡与流体接触部分套管采用含硫气藏：凡与流体接触部分套管采用镍基套管。镍基套管。l PGPG气田：在储层顶部之上气田：在储层顶部之上100-200m100-200m开始下入，开始下入，至井底。至井底。l YBYB长兴

19、组：调研封隔器厂家及现场应用实践，长兴组：调研封隔器厂家及现场应用实践，封隔器座封在井斜角小于封隔器座封在井斜角小于4545，镍基合金套管，镍基合金套管下入井段为封隔器座封位置之上下入井段为封隔器座封位置之上100m100m至井底。至井底。1 1）油管选择）油管选择通 过 管 柱 下 入 、 封 隔 器 座 封 、 改 造 、 生 产 等 工 况 力 学 分 析 ， 采 用通 过 管 柱 下 入 、 封 隔 器 座 封 、 改 造 、 生 产 等 工 况 力 学 分 析 ， 采 用88.9mm88.9mm7.34mm+ 88.9mm7.34mm+ 88.9mm6.45mm+73mm6.45mm

20、+73mm5.51mm5.51mm组合油管，空气中抗拉安组合油管，空气中抗拉安全系数全系数1.811.81；酸化酸化时抗拉安全系数时抗拉安全系数1.51.5，剩余抗拉，剩余抗拉482KN482KN。与采用与采用88.988.99.52mm9.52mm厚壁油管相比，满足安全系数同时有效降低成本（约厚壁油管相比，满足安全系数同时有效降低成本（约282282万）。万）。酸化时管柱受力分析酸化时管柱受力分析外径外径mmmm壁厚壁厚mmmm抗拉强度抗拉强度KNKN段长段长m m酸压时拉力酸压时拉力KNKN酸压时抗拉酸压时抗拉安全系数安全系数剩余抗拉剩余抗拉(KN)(KN)酸压时封隔器酸压时封隔器上部拉力

21、上部拉力KNKN88.988.97.347.3416191619100010001077.071077.071.501.5054254272.6372.6388.988.96.456.451441144145004500959.40959.401.501.5048248273735.515.511010101015001500306.09306.093.303.307047042、完井管柱优化设计、完井管柱优化设计 经过调研，目前钢丝作业最大井深经过调研，目前钢丝作业最大井深50005000米左右，井斜角米左右，井斜角3030，考虑钢丝，考虑钢丝作业能力，作业能力，不设计座放短节，设计滑套不设

22、计座放短节，设计滑套位置位置5000m5000m。 在满足管柱安全基础上，为尽量减在满足管柱安全基础上，为尽量减少管柱泄漏点，原则上少管柱泄漏点，原则上不采用伸缩节。不采用伸缩节。l 衬管完井管柱衬管完井管柱结构设计为：结构设计为：井下安全阀井下安全阀+ +循环滑套循环滑套+ +完井封隔器完井封隔器+ +球座球座。2）管柱结构及工具选型）管柱结构及工具选型模拟结果：酸化作模拟结果：酸化作业时模拟显示油管拉伸业时模拟显示油管拉伸应力为应力为672.84MPa，而，而油 管 抗 拉 强 度 为油 管 抗 拉 强 度 为861.84MPa，大于拉伸，大于拉伸应力。锚定密封处的拉应力。锚定密封处的拉伸

23、力为伸力为27.62T，而锚定，而锚定密 封 的 抗 拉 强 度 为密 封 的 抗 拉 强 度 为63.5T,大于模拟拉伸力大于模拟拉伸力。所以可以安全作业。所以可以安全作业。l 裸眼完井管柱结构裸眼完井管柱结构，为保证管柱下，为保证管柱下入及生产安全（防止回接筒的密封插入及生产安全（防止回接筒的密封插头脱出），头脱出），增加悬挂封隔器，管柱分增加悬挂封隔器，管柱分两趟下入两趟下入，完井管柱结构：，完井管柱结构：安全阀安全阀+ +循循环滑套环滑套+ +永久式封隔器永久式封隔器+ +悬挂封隔器悬挂封隔器+ +分分段封隔器段封隔器+ +投球滑套投球滑套+ +分段封隔器分段封隔器+ +压差压差滑套滑

24、套+ +球座球座+ +引鞋引鞋。u 完井封隔器选型完井封隔器选型YBYB气井为大斜度井和水平井且超深，为确保封隔器顺利下入、安全投产，并考气井为大斜度井和水平井且超深，为确保封隔器顺利下入、安全投产，并考虑井眼尺寸小，后期处理难度大，处理的可能性较小等因素，完井投产封隔器选择虑井眼尺寸小，后期处理难度大，处理的可能性较小等因素，完井投产封隔器选择具有长期稳定可靠性能的永久式封隔器。具有长期稳定可靠性能的永久式封隔器。可回收式永久封隔器与永久封隔器通过性能对比（按可回收式永久封隔器与永久封隔器通过性能对比（按1818/100 m/100 m狗腿度）狗腿度）狗腿度狗腿度（/100m/100m）曲率

25、曲率半径半径（m m）套管套管内径内径（mmmm）工具外径（工具外径（mmmm）158158160160161161162162162.8162.8163.9163.9最大允许通过长度（最大允许通过长度（m m）1818318318168.3168.36.76.75.65.65.15.14.44.43.83.82.72.7从通过性能计算来看，在同等条件下，外径小、尺寸短的永久式封隔器下入性明显优于从通过性能计算来看，在同等条件下，外径小、尺寸短的永久式封隔器下入性明显优于可回收式封隔器。可回收式封隔器。（四）投产技术优化（四）投产技术优化 井筒条件井筒条件主体采用水平井或大斜度井衬主体采用水平

26、井或大斜度井衬管完井投产（管完井投产（193.7 mm193.7 mm油层套管油层套管+ + 127mm127mm衬管或衬管或177.8mm177.8mm油层套管油层套管+ + 114.3mm114.3mm衬管），井内有多个水泥衬管），井内有多个水泥塞，部分利用探井存在落鱼。塞，部分利用探井存在落鱼。 投产作业面临的难点投产作业面临的难点由于水泥塞下封闭有高压气柱，扫塞过程中存在井筒磨损、井涌、井喷、井漏等由于水泥塞下封闭有高压气柱，扫塞过程中存在井筒磨损、井涌、井喷、井漏等安全风险；井筒作业仅能下入安全风险；井筒作业仅能下入101.6mm+88.9 mm101.6mm+88.9 mm钻杆，通

27、井、洗井风险大；下管钻杆，通井、洗井风险大；下管柱过程需要进行气密封检测，下管柱作业时间长，井控风险大。柱过程需要进行气密封检测，下管柱作业时间长，井控风险大。1 1、投产工序优化、投产工序优化- -降低作业周期和成本降低作业周期和成本通过通过YB103HYB103H投产作业的总结分析，对投产作业的总结分析，对试压、替浆、通井、井口换装、试压、替浆、通井、井口换装、下管柱前的井控观察方式下管柱前的井控观察方式等进行了优化，缩短作业时间，降低安全风险和等进行了优化，缩短作业时间，降低安全风险和作业成本作业成本减少工序减少工序l 2 2次试压次试压（2h2h）l 2 2次替浆次替浆(16h)(16

28、h)l 4 4趟起下钻具趟起下钻具(79h)(79h)l 1 1次拆装防喷器次拆装防喷器(12h)(12h)l 减少静止观察减少静止观察700h700h591h591h井筒准备纯井筒准备纯作业时作业时间缩短间缩短109h(109h(计计4.54d)4.54d)2 2、投产关键细节的论证、投产关键细节的论证- -保证作业安全保证作业安全l管柱强度校核管柱强度校核l水泥块沉降速度计算水泥块沉降速度计算l水力参数计算水力参数计算l油气上窜速度预测油气上窜速度预测理论计算理论计算钻扫水泥塞作业钻扫水泥塞作业小衬管内通井、洗井小衬管内通井、洗井防固体残渣及水合物堵塞防固体残渣及水合物堵塞关井待投产关井待

29、投产指导了指导了1212口井的投产作业，现场施工成功率口井的投产作业，现场施工成功率100%100%。钻井液转完井液钻井液转完井液下完井管柱前静止观察和测下完井管柱前静止观察和测油气上窜速度油气上窜速度水平井储层段均匀布酸水平井储层段均匀布酸探井转开发井补孔探井转开发井补孔落实了落实了8 8项细节项细节计算最大上窜速计算最大上窜速度为度为30m/h30m/h气 体 上 窜 到气 体 上 窜 到1500m1500m以前体积以前体积不会发生明显变不会发生明显变化化水泥块水泥块直径（直径（mmmm）沉降速度沉降速度（m/sm/s）3 30.0670.0676 60.1340.1349 90.2010

30、.20112120.2670.267排量排量L/minL/min钻具直钻具直径径mmmm上返速上返速度度m/sm/s累计压力累计压力损失损失MPaMPa700700101.6101.60.830.8329.6329.6388.988.90.730.7373730.680.68500500101.6101.60.590.5921.4821.4888.988.90.520.5273730.480.48以以“多级交替注入、纤维转向酸化多级交替注入、纤维转向酸化”为核心，通过现场应用验证了可行性和有为核心，通过现场应用验证了可行性和有效性，暂堵效果明显，解决了效性，暂堵效果明显，解决了YBYB长兴组气

31、井水平段长、储层非均质性强、层间矛长兴组气井水平段长、储层非均质性强、层间矛盾突出、同时采用衬管完井存在的均匀布酸的问题，增产效果显著。盾突出、同时采用衬管完井存在的均匀布酸的问题，增产效果显著。多级交替暂堵工艺流程多级交替暂堵工艺流程第一级注酸第一级注酸第一级暂堵第一级暂堵第二级注酸第二级注酸第二级暂堵第二级暂堵高挤酸液、水平段充高挤酸液、水平段充分改造分改造胶凝酸液胶凝酸液高粘压裂液高粘压裂液+ +纤维暂堵纤维暂堵第一段好储层第一段好储层胶凝酸液胶凝酸液高粘压裂液高粘压裂液+ +纤维暂堵纤维暂堵两段好储层两段好储层3 3、多级暂堵交替注入酸化工艺、多级暂堵交替注入酸化工艺（1 1）低成本高

32、酸溶性完井液技术）低成本高酸溶性完井液技术4 4、工作液体系、工作液体系针对储层段完井液需满足储层保护、长期高温稳定性及酸溶性要求，自主研制出针对储层段完井液需满足储层保护、长期高温稳定性及酸溶性要求，自主研制出1 1套高酸溶性完井液配方，套高酸溶性完井液配方，160160高温高压滤失为高温高压滤失为12mL12mL，酸溶率大于，酸溶率大于70%70%，能够有效实，能够有效实现现YBYB气井产能恢复。气井产能恢复。l 原有的钻完井液酸溶率仅原有的钻完井液酸溶率仅17.1%17.1%l 针对部分采用高酸溶的情况，配套了五开井浆减稠钻井液优化改性处理工艺，保针对部分采用高酸溶的情况，配套了五开井浆

33、减稠钻井液优化改性处理工艺，保障转换后的完井液满足各项性能指标。障转换后的完井液满足各项性能指标。密度（密度（g/cmg/cm3 3）泥饼溶蚀率（泥饼溶蚀率（% %）15min15min30min30min60min60min1.311.316.66.614.614.617.117.1（2 2）高温无固相环空保护液）高温无固相环空保护液自主研发了一种具有自主研发了一种具有160160高温高稳定性、低腐蚀速率及低成本特点的无固相环高温高稳定性、低腐蚀速率及低成本特点的无固相环空保护液产品，密度在空保护液产品，密度在1.01.02.3g/cm2.3g/cm3 3范围内可调，范围内可调，pHpH值约

34、为值约为1111。开展了为期。开展了为期1 1年的年的长期高温缓蚀实验，结果表明：样品抗高温老化性能好，无分层现象，挂片平均腐长期高温缓蚀实验，结果表明：样品抗高温老化性能好，无分层现象，挂片平均腐蚀速率为蚀速率为0.0444 mm/a0.0444 mm/a，完全满足抗腐蚀性能要求。并且成本比同类产品降低，完全满足抗腐蚀性能要求。并且成本比同类产品降低40%40%。环空保护液产品环空保护液产品（3 3）酸液体系）酸液体系自主研制的高温转向酸自主研制的高温转向酸DGA-1DGA-1具有优良的变粘性能，在具有优良的变粘性能，在140140、170s-1170s-1速率下剪切速率下剪切120min1

35、20min剩余粘度仍然达到剩余粘度仍然达到40mPa.s40mPa.s以上。以上。研发出一种低腐蚀性、低酸岩反应速度的深穿透自生酸液体系，研发出一种低腐蚀性、低酸岩反应速度的深穿透自生酸液体系，150150溶蚀溶蚀70%70%岩心需要时长是常规盐酸的岩心需要时长是常规盐酸的11.711.7倍。倍。流变性流变性转向性转向性缓速性缓速性破胶性破胶性（五）应用效果（五）应用效果 已完成已完成1212口井安全投产，其中在口井安全投产，其中在YB101-1HYB101-1H井创造了垂深最深（垂深井创造了垂深最深（垂深6946.44m6946.44m，斜，斜深深7971.00m7971.00m）的完井投产

36、记录。从关井情况看，均未出现异常的油套环空带压。）的完井投产记录。从关井情况看，均未出现异常的油套环空带压。 已完成酸化测试的已完成酸化测试的1111口井均获得高产，在井口油压口井均获得高产，在井口油压36.0-44.4MPa36.0-44.4MPa测试产量测试产量69.0-69.0-104.7104.7万方万方/ /天，平均无阻流量天，平均无阻流量418.76418.76万方万方/ /天。天。期次期次井号井号方案方案配产配产( (万方万方/ /天天) )投产测试成果投产测试成果油压油压（MPaMPa）产气量产气量( (万方万方/ /天天) )无阻流量无阻流量( (万方万方/ /天天) )前期前期试采试采YB204-1HYB204-1H404040.040.0104.69104.69628.2628.2YB101-1HYB101-1H353536.036.082.5082.50239.2239.2YB205-1YB205-1555541.341.394.6394.63631.6631.6YB205YB205505040.640.687.8587.85349.7349.7YB27-3HYB27-3H404044.444.48