锅炉房课程设计说明书

1、目录目录第第 1 章章 原始资料原始资料 .11.1 热负荷及参数 .11.2 气象资料.11.3 燃料种类.11.4 水质资料.1第第 2 章章 热负荷的确定及锅炉的选择热负荷的确定及锅炉的选择 .22.1 热负荷的计算 .22.2 锅炉容量的确定 .3第第 3 章章 烟、风系统设计及计算烟、风系统设计及计算.73.1 通风方案的确定 .73.2 鼓、引风机的选择 .73.3 烟道断面的确定 .113.4 烟囱的设计计算 .123.5 除尘器型号的确定 .13第第 4 章章 上煤、除渣系统系统上煤、除渣系统系统.144.1 设计概述.144.2 上煤系统的计算 .144.3 煤场的计算： .

2、154.4 除渣系统的选择计算 .154.5 渣场面积的确定： .16第第 5 章章 热力系统的计算热力系统的计算.185.1 循环水泵的选择计算 .185.2 补给水泵,事故水泵的选择计算.195.3 水处理设备的选择计算.215.4 其他设备的选择计算 .23参考文献参考文献.28附图附图.29附录附录.30第第 1 章章 原始资料原始资料1.1 热负荷及参数热负荷及参数1.1.1 热负荷热负荷 采暖热负荷 q1=12.5mw； 生产蒸汽负荷 q2=0mw； 生活热负荷 q3=0mw； 通风热负荷 q4=0mw。1.1.2 供热系统参数：供热系统参数：热网供回水温度 tg/th=95/70

3、； 一级网作用半径 r=550m； 建筑物最大高度 25m。1.2 气象资料气象资料工程所在地：辽宁沈阳市辽中县主要气象参数：室外计算温度 tw= -16.9 平均温度 tpj=-5.1 采暖天数=152 天 大气压=1020.8kpa采暖期室外温度延续时间 表 1-1室外温度（）50-5-10-15-16.9延续时间（小时）3648.002751.161889.061074.71 341.821201.3 燃料种类燃料种类烟煤 ii 类，产地：阜新海州原煤cy=53.98% hy=3.95% oy=13.82% ny=1.04% sy=1.52% wy=11.07% ay=13.12% vy

4、=42.61% qydw=20.77mj/kg灰熔融性：变形 t1：1108 软化 t2： 熔化 t3：1.4 水质资料水质资料锅炉房用水来自于城市自来水总硬度 h=3.75mmol/l 总碱度 a=1.4mmol/l暂时硬度 ht=1.4mmol/l 永久硬 hft=2.35mmol/l含盐量 s=336mg/l ph 值=6.82 第第 2 章章 热负荷的确定及锅炉的选择热负荷的确定及锅炉的选择2.1 热负荷的计算热负荷的计算2.1.1 锅炉房最大计算热锅炉房最大计算热负荷负荷最大热负荷计算表 表 2-1序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1采暖热负荷q1mw设计给定12.512.5

5、2生产热负荷q2t/h设计给定003生活热负荷q3mw设计给定004通风热负荷q4mw设计给定005管网热损失系数k0直埋敷设，选取范围为 1.02-1.08管道保温材料较差，热损失较大，选取1.081.086采暖同时使用系数k1参 2 p758设计推荐值为 1.01.07单位蒸吨锅炉容量供热面积s0m2设计给定80808锅炉房建筑面积st/hm3 (k0k1q1/0.7)s0（1.081.012.5/0.7）801542.99采暖面积热指标qw/m参 10，p427，推荐值为100120锅炉房功能较为综合，取为 12012010锅炉房自用热负荷q5mwqs1542.912010-60.185

6、11同时使用系数k5参 2，p758，推荐范围为0.81.0为保证供暖，取为 1.01.012最大计算热负荷qmax.jmwk0k1q1+ k5q51.081.012.5+1.00.18513.692.1.2 锅炉房平均热负荷计算锅炉房平均热负荷计算 平均热负荷计算表 表 2-2序号名称符号 单位计算公式或依据代入数据数值1采暖室内计算温度tn设计给定18182采暖室外平均温度tpj参 9，p126-5.1-5.13采暖室外计算温度tw参 9，p126-16.9-16.94采暖系数（tn-tpj）/(tn-tw)（18+5.1）/（18+16.9）0.6625采暖热负荷q1见表 2-112.5

7、12.56采暖平均热负荷q1pjmw *qmax0.66213.699.062.1.3 锅炉房年热负荷计算锅炉房年热负荷计算 年热负荷计算表 表 2-3序号名称符号 单位计算公式或依据代入数据数值1采暖天数n天参 9，p1261521523采暖平均热负荷q1pjmw参表 2-29.069.064采暖全年热负荷d1gj/h24nq1pj360010-3241529.06360010-31189835生产全年热负荷d2gj/h设计给定006通风全年热负荷d3gj/h设计给定007生活全年热负荷d4gj/h设计给定008年热负荷d0gj/hk0d1+q51.08118983+0.1851302382

8、.1.4 锅炉房小时锅炉房小时,日日,周周,月热符合计算月热符合计算小时,日,周,月热负荷计算表 表 2-4 序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1采暖小时热符合qhgjqmax.j3600/100013.693600/100049.282采暖日热符合qrgj24qh2449.281182.8163采暖周热符合qzgj7qr71182.8168279.74采暖最冷月平均温度ty根据热负荷延续时间图（采用插值法）-14.6-14.65采暖最冷月小时热负荷qh1mw(tn-ty)/(tn-tw)qmax.j (18+14.6)/(18+16.9)13.6912.796采暖月热负荷qygj30

9、qh1243600/1000 3012.79243600/100033151.72.2 锅炉容量的确定锅炉容量的确定2.2.1 热负荷延续时间表热负荷延续时间表 热负荷延续时间表 表 2-5温度+50-5-10-15-16.9时间36482751.161889.061074.71341.82120负荷(kj）5099.437060.749022.0610983.3812944.70136902.2.2 热负荷延续时间图热负荷延续时间图按公式来确定各温度下的热负荷，绘制出热负荷时间延续热负荷时间延续图。max.nwjnwttqqtt在热负荷延续时间图中，横坐标的左方为室外温度，纵坐标的供暖热负荷

10、；横坐标右方表示小时数。2.2.3 锅炉型号和台数的确定锅炉型号和台数的确定本设计选用 ii 类烟煤，其中 ay=13.12%，vy=42.61%，qydw=20.77mj/kg。链条炉和往复炉均合适。但考虑到往复炉具有许多的优点，如，燃料在往复炉排片的推动下，自上而下翻滚，新燃料落在已燃烧的炽热料层上，着火自下而上；高温烟气对上部煤层有强烈的干燥作用，着火条件非常好；再加上往复炉排片有较强烈的拨火作用，燃尽条件非常好。故本设计选用往复炉排炉。如下图分别为一台、两台、三台锅炉同时运行时所在的时间区段。假定锅炉效率大于 80%为高效运行。单台锅炉运行时间区间为 03604 h；两台锅炉同时运行时

11、间区间为 03215 h；三台同时运行时间区间为 0890 h。认为锅炉在同时工作时负荷平均分担，单台负荷过小，使得锅炉长期在超负荷下运行，因此在比较时舍弃单台锅炉运行情况。计算得两台锅炉高效运行的时间为 321 h，三台锅炉高效运行的时间为 385 h。从锅炉的经济运行上来看，选择三台锅炉比两台锅炉运行高效运行时间更长，经济性更好，因此选择三台 5.6mw 锅炉。综上所述，本设计选用 3 台倾斜往复推动炉排炉，其型号为 shw6/5.6-1.0/115/70-aii，此型号锅炉样本上的参数如下表锅炉样本参数表 表 2-6锅炉参数水质要求给水循环水额定热功率mw5.6悬浮物5mg/l工作压力m

12、pa1.0总硬度0.6me/l给水温度20ph 值78.5-10水压实验压力mpa1.4溶解氧0.1mg/l0.1mg/l额定蒸汽温度174引风机型号及参数辐射m226.3型号4-72no.8c y200l 2-2对流m2205风量m3/h33699受面热积省煤器m2177风压pa2531排烟温度160配套电机y200l 2-2 n=37kw锅炉效率80.02鼓风机型号及参数炉排面积m27.8型号4-68no.8c y180m-4燃烧设备往复推动炉排风量m3 /h16979燃料低位发热量kj/kg20770风压pa2010燃料消耗量kg/h2793.4配套电机y180m-4 n=22kw炉排面

13、积热强度kw/ m2298.4除尘器型号及参数锅炉原始排尘度mg/nm32000型号xsl40-7受压元件kg10369除尘效率96%省煤器kg4182.9循环泵型号及参数炉墙kg109341型号is200-150-400炉重量炉排kg3137流量m3/h430外形尺寸358031007900扬程m32 烟气温焓表 表 2-7iro220in20ih o0iy0ikiy=+(-1)iok 0iykj/kgvro2=1.02 nm3/kg vro2(c)co2=4.31 20nvnm3/kg von2(c)n2=0.66 20h ovnm3/kg voh2o(c)h2oiro2+20in+20i

14、h o =5.44 0kvnm3/kg vok(c)sk=1.75 省煤气出口100173.4558.5899.33831.28720.261371.48200364.651120.17200.971685.791449.222772.71锅炉热平衡计算表 表 2-8序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1燃料低位发热量ydwqkj/kg设计给定20770207702冷空气温度tlk设计给定20203冷空气理论热焓iolkkj/kg表 2-7 插值31.731.74排烟温度py设计给定1601605排烟的焓ipy%根据 py=1.75在表 2-7 插值2212.222212.226固体不完

15、全燃烧热损失q4%参 7 表 3-12选取范围为 7-10iia 燃烧效果差，固体不完全损失大，故取 10107气体不完全燃烧热损失q%参 7 表 3-12选取范围 0.5-2锅炉受热面的过量系数大小较为适中，因此气体不完全燃烧热损失取 1.018排烟热损失q2%(ipy-pyiolk)(100-q4)/qydw（2212.22-1.7531.7）（100-10）/207709.359散热损失q5%参 7 表 3-6 插值选取1.81.810灰渣漏煤比hz+lm参 4 表 4-2，范围为0.60.8选用煤质易产生较多灰渣和漏煤，因此灰0.8渣漏煤比取 0.811灰渣的焓(ct)hzkj/kgt

16、hz=600参 7 表 3-356056012灰渣物理热损失q6%hz+lm(ct)hzay/qydw0.856013.12/207700.2813锅炉总热损失q%q2+q3+q4+q5+q69.35+1.0+10+1.8+0.2822.414锅炉热效率%100-q=100-22.477.615锅炉有效利用热q1kj /hq1=glydwq77.6%207701611818每小时燃料消耗量bkj/hq1pj /glq1(9.0636001000000)/( 161181000)2023.619计算燃料消耗量bjkj/hb(1-q4/100)2023.6（1-10/100）1821.220保热系

17、数1-q5/(+q5)1-1.8/（77.6+1.8）0.98第第 3 章章 烟、风系统设计及计算烟、风系统设计及计算3.1 通风方案的确定通风方案的确定锅炉运行时，必须连续向锅炉供入燃烧所需要的空气，并且将生成的烟气不断的引出，通风一旦停止，锅炉就将停止生产，因此，为保证锅炉的燃烧和传热正常进行，必须选用合理的通风方案。本锅炉房采用平衡通风系统，既鼓，引风机均有，这样既能保证炉膛负压，从而保证锅炉房清洁卫生；又能不致使负压太大，使漏风系数比较小，从而在运行上比较经济。阻力计算包括空气吸入口到炉膛的空气阻力和炉膛到烟囱出口的烟气阻力两大部分，其中锅炉本体的烟风阻力由锅炉制造厂气体动力计算提供，

18、除尘器阻力由产品样本查取。本设计进行的仅是风、烟道和烟囱的阻力计算。3.2 鼓、引风机的选择鼓、引风机的选择根据空气和烟气容积热力计算估算所需风机风量，估算风烟到的阻力初选风机，待风烟道布置完毕再进行阻力计算校核鼓、引风机的风量和风压是否满足要求即可。3.2.1 燃料特性表燃料特性表 燃料特性表 表 31本锅炉的设计燃料为阜新海城 ii 类烟煤，其元素成分与特性如下：cyhyoysynyaywy应用基成分（%）53.983.9513.821.521.0413.1211.07干燥炉灰基挥发份 vy=42.61%收到基低位发热量 qydw=20.77 mj/kg3.2.2 锅炉受热面的过量空气系数

19、及漏风系数表锅炉受热面的过量空气系数及漏风系数表 空气系数与漏风系数表 表 32入口过量空气系数漏风系数出口过量空气系数序号锅炉受热面1鼓风机1.3101.32冷风道1.310.01（取 10 米）1.33炉膛1.30.101.44锅炉管束1.40.151.555省煤器1.550.151.706除尘器1.700.01（取 10 米）1.807引风机1.800.101.903.2.3 理论空气量，理论烟气量容积计算表理论空气量，理论烟气量容积计算表理论空气量，理论烟气量容积计算表 表 33序号名称符号单位计算公式或依据数值1理论空气量0vknm3/kg0.0889(cy+0.375sy)+0.2

20、65hy-0.0333oy5.442三原子气体容积vro2nm3/kg0.01866(cy+0.375sy)1.023理论氮气容积20vnnm3/kg0.79+0.8ny/1000vk4.314理论水蒸汽容积20vh onm3/kg0.111hy+0.0124wy+0.01610vk0.665理论烟气容积voynm3/kgvro2+ +20vn20vh o5.993.2.4 烟气特征计算烟气特征计算计算烟气中飞灰浓度和二氧化硫浓度烟气计算表 表 3-4鼓风机型号确定表 表 35序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1飞灰占总灰分的质量份额fh参 7 表 3-4 往复炉排炉 0.150.2考

21、虑所选煤种为 ii类烟煤，取 0.20.221kg 燃料产生的飞灰质量fhmg/kg100a1000arfh0.2 13.12 100010026.23烟气中飞灰浓度fhcg/n3m0yfhvm26.21.75 5.992.541kg 燃料产生的质量2so2somg/kg3264100s1000ar1000 1.52641003230.45烟气中浓度2so2socg/n3m2so0ymv30.41.75 5.992.9序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1炉膛入口过剩空气系数la见表 3-21.31.32计算燃料消耗量bjkj/h见表 2-81821.21821.23理论空气量voknm

22、3/kg见表 3-35.445.444实际空气量vknm3/hbjvokla1.31821.25.4412880.25冷空气温度tlk见表 2-820206空气温度修正系数1ckt1(tlk+273)/273（20+273）/2731.077空气温度修正系数2ckt2(tlk+273)/（273+20）（20+273）/（273+20）18当地平均大气压bkpa参 9，p126102.08102.089大气压力修正系数cp101.325/b101.325/102.080.9910送风量vsm3/h1.10vkckt1cp1.1012880.21.070.9915008.411燃烧设备阻力h1p

23、a查参 1 取 600800，由于负荷受热面多，因此取 80080012送风道阻力h2pa查参 1 取 2030，设风道长为 20m考虑到保守情况，取 3060013鼓风机入口阻力h3pa查参 1 得，取 2080考虑到保守情况，取 808014鼓风机风压hpa1.20（h1+ h2 + 1.20（800+600+80）1793.763.2.5 鼓风机的外型尺寸鼓风机的外型尺寸鼓风机的外形尺寸表 表 3-6进风口出风口连接螺栓孔连接螺栓孔直径个数直径个数型号dd1d2a1a2a3a4a5a6no.880086091015165926546984485155571222安装及外型尺寸efgkmh

24、ls1s233655613226051744280153080.82.43.2.6 引风机的选择引风机的选择 引风机型号确定表 表 3-7序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1引风机入口过剩空气系数y表 3-51.901.90h3 ）ckt2cp11.01选择鼓风机的型号 4-68no.8c15流量qm3/h1697916全压hpa201017内效率85.718内功率kw11.0619所需功率kw13.4配用电机 y180m-4 20额定功率kw2221转速nmin146722电流ia13.223效率kw89.524功率因数cos0.862计算燃料消耗量bjkg/h见表 2-81821.

25、21821.23理论空气量okvnm3/kg见表 3-35.445.444实际空气量yvnm3/hybjkov1.901821.25.44188245排烟温度py见表 2-81601606烟气温度修正系数 11ytc(+273)/273py（160+273）/2731.597烟气温度修正系数 22ytc(py +273)/（273+200）（160+273）/（273+200）0.928当地平均大气压bkpa参 9，p126102.08102.089大气压力修正系数cp101.325/b101.325/102.080.9910引风量vyfm3/h1.10vy cp1ytc1.10188241.

26、590.993259411锅炉本体阻力h1pa锅炉制造厂气体动力计算提供80080012烟道阻力h2pa根据排烟温度和排烟量估计烟气阻力为 25pa/m,烟道长度假定为 20m50050013除尘器阻力h3pa与除尘器的型式和结构有关，干式旋风除尘器约为500800pa除尘器中充满尘粒时阻力最大，按照阻力最大选取 80080014烟气介质密度修正系数cy-0y293. 134. 1293. 10.96515引风机风压hypa1.2（h1+h2+h3）cpcy2cyt1.2（800+500+800）0.920.990.9652214.88选择引风机的型号 y200l 2-2 4-72no.8c1

27、6流量qm3/h3369917全压hpa253118内效率84.619内功率kw27.7420所需功率kw33.58配用电机 y200l 2-221额定功率kw3722转速nmin295023电流a69.824效率kw90.525功率因数cos0.893.2.7 引风机的外型尺寸引风机的外型尺寸进风口出风口机号dd1d2n1-d1b1b2b3b4b5b6n2-d2n3-b1n4-b2no880086091016-10560460625640700746203 烟道断面的确定烟道断面的确定3.3.1 烟道的计算：烟道的计算：烟道的选择 表 3-8序号名称符号单位计算公式

28、或依据代入数据数值1引风量vym3/h见表 3-732594325942烟气选用流速m/s参 1 表 4-2按 10-15m/s 估取为使管道磨损较小，烟气流速选取 10103烟道截面积fym2vy/(3600)32594/(360010)0.91取断面 900900mm，f=0.81m24实际烟速2m/svy/(3600f)32594/(36000.81)11符合要求本设计采用上部为半圆形的烟道，这种烟道热膨胀时可在垂直方向上自由伸缩，而且不易造成两侧墙的破裂，如果用于大断面烟道上，能节省大量的金属。本设计烟道底部的做法采用双层砖，下垫灰渣层。 单个砖烟道的确定 表 3-9序号名称符号单位计

29、算公式或依据代入数据数值1烟速m/s推荐值为 68m/s为使管道磨损较小，选取6m/s62引风量vym3/h见表 3-732594325943砖烟道截面积fm3vy/360032594/（36006）1.5烟道宽度 b 取 1000mm4烟道上部半圆面积fm2222b21220.7烟道高hm（f-f）/b（1.5-0.7）/0.60.85取高度为 800mm6断面积fm2f+hb0.7+0.811.57实际烟速m/svy/3600f32594/（36001.5）6.04符合要求总砖烟道的确定 表 3-10序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1烟速m/s推荐值为 68m/s砖烟道耐腐蚀能力

30、强，烟速可尽量取较大值，选取 8m/s82总烟量vyzm3/h3 vy332594977823砖烟道截面积fm3vyz/360097782/（36008）2.8烟道宽度 b 取 2000mm4烟道上部半圆面积fm2222b22221.57烟道高hm（f- f）/b（2.8-1.57）/21.235取高度为 1300mm6断面积ff+hb1.57+1.324.177实际烟速m/svyf/3600f97782/（36004.17）7符合要求3.4 烟囱的设计计算烟囱的设计计算3.4.1 烟囱出口直径的计算烟囱出口直径的计算烟囱出口直径的计算表 表 3-11序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值

31、1总烟气量vyzm3/h见表 3-1097782977822烟囱出口烟速w2m/s查参 7 表 9-10 机械通风10-20机械通风全负荷运行取 15153烟囱出口直径d2m2pyyfzw785. 02733600273v）（977821602733600 273 0.785 15（）1.94烟囱出口取用直径d2mm取值圆整25烟囱出口实际烟速wcym/s22yfz)2(3600vd297782236002 （）8.66烟囱高度hym查参 7 表 9-9 的最低允许高度为 35m40407烟囱的锥度i查参 8 选 40/1.4-0.75-250砖烟囱2.5%2.5%8烟囱出口外直径3dm查参

32、8 获取1.961.969烟囱底部的直径d1m查参 8 获取3.963.963.5 除尘器型号的确定除尘器型号的确定根据往复炉烟尘颗粒组成以及对除尘器的要求。每台炉配一台 xsl20-35 型湿式脱硫除尘器，其优点：多级洗涤，效率高，耐腐耐磨，洗涤沉淀池一体两用，占地少，投资省，除尘效率高（96） ，烟气阻力低，布置合理，安装简单，便于操作。xsl10-15 除尘器规格性能表配套锅炉容量 t/h8阻力（200） pa72入口流速 m/s15液气比 l/m30.03除尘效率 96耗水量 m3/h0.720.99xsl10-15 除尘器外型及安装尺寸表dd0lhh1ccd1d22200232041

33、954380160011501450900950b1b2b3b4h2l1h3电机（kv）设备质量 t补水量 d160060016506502339264527004p 1.54.1650第第 4 章章 上煤、除渣系统系统上煤、除渣系统系统4.1 设计概述设计概述锅炉房运煤系统，是指原煤进厂后从煤场到炉前储煤斗的运输系统。其中包括煤厂的堆放，煤的输运、输送、破碎、筛分、磁选、和计量等过程；出灰系统是指炉渣从锅炉炉排下渣斗和烟灰从除尘装置的灰斗到灰渣场之间的灰渣输送系统。其中包括灰渣的浇湿、运输和堆放等过程。上煤系统的选择4.2 上煤系统的计算上煤系统的计算4.2.1 锅炉房耗煤量的计算锅炉房耗煤

34、量的计算锅炉房耗煤量 表 4-1序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1燃料低位发热量qydwkj/kg给定20770207702锅炉效率见表 2-877.677.63最大热负荷qmaxmw见表 2-112.512.54最大每小时燃料消耗量bkg/hqmax3600100/(qydw)12.51033600100/（2077077.6）2793.45采暖系数见表 2-20.6620.6626最冷月昼夜平均耗煤量b1kg/h(16b+8b)/24（162793.4+80.6622793.4）/242478.687锅炉房最冷月耗煤量b2t/m3024b110-330242478.6810-31

35、784.658年热负荷d0gj见表 2-31302381302389全年耗煤量b3/t ay0dwd /q1302381033600100/（2077077.56）10-329104.894.2.2 运煤系统的选择：运煤系统的选择：运煤系统的设计主要要求：（1）运煤系统宜采用单一系统，不设备用装置。（2）工人每天工作 8 小时，运煤系统工作班制采用三班制，每昼夜工作时间 8 小时。（3）设煤坑、运煤廊等，应考虑防水和排水装置。（4）若煤不符合要求，要进行磁选、筛选和破碎。本锅炉房容量是 3 台 5.6mw 锅炉，依据锅炉房最大小时耗煤量为 2793.4kg/h，同时从改善劳动条件，保证生产安全

36、及提高劳动生产率等因素考虑，本设计拟采用机械化上煤设备，为了方便运煤设备的检修和调整，每台锅炉前设置一个炉前煤斗。依据锅炉房最大小时耗煤量为 2793.4kg/h，本设计，上煤采用一班制运行 8 小时，上煤装置的输送能力应为。-33241012.0m / h02793.4.7 8本锅炉选用采用 td160h 型料斗多斗提升机上煤装置，td160h 型多斗提升机技术性能表如下。td160h 型料斗多斗提升机上煤装置技术参数 表 4-2斗提机型号料斗形式输送量 m3/h料斗容积 l料斗运行速度 m/s滚筒转速 r/mintd160h160.9 1.4 67 td160h 型料斗多斗提升机上煤装置尺

37、寸 表 4-3整机结构料斗地脚孔 型号 轮廓高度上hh4s tbd9b8n3d4td160c+1363c-930700250350/28016025040088续表 4-3上下部机壳及外形轮廓中部机构h3h6a2a6a7b2b4b5a4a5b31185150098599612352954614759821021525卸料口h1a3a1a2a3b6b2b3n1d16305483651504313151503811212td160h 型料斗多斗提升机样本尺寸见附图4.3 煤场的计算：煤场的计算：4.3.1 方案确定：方案确定：锅炉房用煤由汽车运到煤场，存储量不小于锅炉房昼夜最大耗煤量的 510 倍

38、，本设计采用推煤车推煤，因此堆煤高度不大于 4 米。 煤场的面积计算表 表 4-5序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1最大小时耗煤量bmaxkg/h见表 4-12793.42793.42锅炉每昼夜运行小时tgh24 小时连续工作取 24243煤的储备系数md煤场一个月购一次煤30304过道占用系数nm选取范围为 1.5-1.6为保证过道通畅，尽量选取缴款过道，取为 1.61.65煤堆高度hmm参 2 表 8.6-2人工堆煤4m尽量减小煤场面积，煤堆高度取为 4m46堆积密度mt/ m3参 2 表 8.6-3烟煤：0.650.80t/ m30.80.87堆角系数m参 2，一般取 0.6-

39、0.8综合考虑防止煤滚落又使其占地面积最小，选取 0.70.78储煤场面积fmm2（bmaxtgmnm）/（hmm）（2793.424301.610-3）/（40.80.7）1436.64.4 除渣系统的选择计算除渣系统的选择计算本设计采用联合除渣方式，灰渣通过灰渣斗进入除渣机，然后经过渣廊运往储渣斗储存一天的渣量。用车辆再将灰渣运往储渣场，渣场采用一堆制。4.4.1 除渣设备的选择：除渣设备的选择：锅炉的燃烧设备是倾斜式往复炉排，倾角的度数在 1520，两面引火，燃料条件好，连续运行，所以需要连续除渣。根据条件，本设计选用 gbl-40026b 加长刮板捞渣机，因本设计地区属寒冷地区，因而刮

40、板捞渣机设置于室内，防止结冻而无法运行。刮板捞渣机即可作水平运输，又可做倾斜运输，适应性强，无论北方或南方，室内或室外均能适应。运输范围广，设备构造简单，易加工，投资省。检修比较方便，但金属耗量多，部件磨损快，电耗偏大，落渣管插入渣机槽内水封下 70mm。gbl-40026b 加长刮板捞渣机外型 表 4-6符号ww1w2w3h1参数404523890410528h2h3除渣量 t/h功率（20m）功率（50m）功率（80m）58718522.2344.4.2 灰渣量的计算灰渣量的计算灰渣量的计算表 表 4-7序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1燃料低位发热量qydwkj/kg给 定20

41、770207702最大小时耗煤量bmaxmw见表 4-12793.42793.43煤的应用基灰份ay%给 定13.1213.124固体不完全燃烧损失q4%见表 3-410105碳的发热量kj/kg给定33704337046锅炉房最大小时灰渣量ckg/h maxy4b(a /100q q/(100 33704)ydw2793.4（13.12/100+1020770/100/33704）538.647最大昼夜产渣量czkgc24538.642412927.368全年耗煤量b3t/a见表 4-129104.8929104.899全年产渣量cqt/ab3(ay/100+q4qydw/(10033704

42、)29104.89（13.12/100+1020770/1033704）5612.144.5 渣场面积的确定：渣场面积的确定：渣场面积计算表 表 4-8序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1锅炉房最大小时灰渣量ckg/h见表 4-7538.64538.642灰渣储存天数md见参 2，表 8.6-4，一般取 1020 天选 10103过道占用系数n见参 2，表 8.6-4，取1.51.6取 1.61.64煤堆高度hm根据设计取值445堆积密度mt/ m3参 2，表 8.6-6湿渣取 1.31.41.31.36堆角系数见参 2，表 8.6-4，0.6-0.80.70.7参 2，表 8.6-4

43、100024mhcmn24/4/1.3/0.7/103第第 5 章章 热力系统的计算热力系统的计算5.1 循环水泵的选择计算循环水泵的选择计算5.1.1 循环水泵流量和扬程计算循环水泵流量和扬程计算: 循环水泵的计算 表 51序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1锅炉房最大计算热负荷qjmaxkw见表 2-112.5012.502热网供水温度tgoc给定95953热网回水温度thoc给定70704流量gt/h860qjmax/（tg-th）86012.50/（95-70）4305循环水泵总流量gxokg/hg= gxo4301034301036循环水泵台数n台一用一备27每台循环水泵流量

44、gxkg/h同 gxo4301034301038依据循环水流量为 430t/h，我们选用 is200-150-400 型单吸离心泵，其对应的扬程 h=32m。9锅炉房内部阻力h1mh2o所设计的锅炉水系统为自然循环，同时有省煤器，一般可取1015m考虑到省煤器中纵向排数以及除污器等，h1取 15 mh2o1510热用户阻力h3mh2o末端用户 3-5m 资用压头与用户末端采暖水系统的连接方式有关，本设计假设5m。511外网阻力h2mh2oh-h3-h132-15-51212供热作用半径lm设计给定55055013局部阻力占沿程阻力份额参 3 可知，局部阻力占沿程阻力份额与供热半径有关。由于本设

45、计供热半径仅为 550 米，局部阻力相对较大，故取较大值，30%3014比摩阻rpa/m%)301 (2lh10000r210000 122 550 (1 30%)83.915所求比摩阻 83.9pa/m，落在经济比摩阻 40100pa/m 范围内，故所选水泵符合要求5.1.2 水泵选择原则及调节方案：水泵选择原则及调节方案：（1）循环水泵的承压、耐温能力应与管网的设计参数相适应。当循环水泵位于热网回水管上时，循环水泵的允许介质温度应高于回水温度 80；当循环水泵安装在热网供水管上时，循环水泵的允许介质温度应高于供水温度。采用耐高温的 r 型热水循环泵。（2）循环水泵的 gh 曲线应比较平坦。

46、这样，当系统水力失调时，水泵的扬程变化较小。（3）当多台水泵并联运行时，应绘制水泵和热网水力特性曲线，确定其工作点，进行水泵选择。5.1.3 循环水泵型号选择循环水泵型号选择泵型号外形尺寸ll1l2l3hh1bb1is200-150-400194018203201200915465730644 循环水泵型号表 表 52根据流量和扬程选用两台 is200-150-400 型单吸离心泵流量qm3/h430扬程hmh2o32转速nmin1450轴功率kw74.2配用功率kw90效率76必需汽蚀量rm4.5配用电机 y280m-4 型电机额定功率nkw90转速nmin1490电流a164效率kw93.

47、5功率因数cos0.89泵进口径mm200泵出口径mm150出口锥管口径2005.2 补给水泵补给水泵,事故水泵的选择计算事故水泵的选择计算5.2.1 补水泵与事故水泵的选用原则补水泵与事故水泵的选用原则补给水泵应按正常水量和事故水量来选取,且事故水量为正常水量的 4 倍。方案 1：选择 2 台 1的泵和一台 4的水泵，前者为正常水量时用，一备一用，后者为事故泵。方案 2：选择 2 台 2的泵,正常水量时,运行一台,且要求用电磁阀控制补给水点的压力,另一台为备用,事故时,2 台泵同时起用,补给水容量 4的水量。考虑到锅炉运行安全运行,以及选泵时避免复杂性,故采用方案 1,选用 2 台 1的补水

48、泵,一备一用，并选一台 4的事故补水泵。5.2.2 系统水容量的计算系统水容量的计算 系统水容量的计算表 表 5-3各种设备供给每 1kw 的水容量四柱 813 型散热器8.8室外机械循环管路5.9室内机械循环管路7.8锅炉水容量4.05.2.3 补给水泵流量与扬程计算补给水泵流量与扬程计算 补给水泵的计算 表 54序号名称符号 单位计算公式或依据代入数据数值1锅炉房最大计算热负荷 qjmaxkw见表 2-112.512.52系统总水量vxtm3/h各种设备水容量之和qjmax（8.8+7.8+5.9+4.0）12.503313补水流量gxom3/hvxt1%3311%3.34保证系统不汽化所

49、需扬程h1mh2o 水温低于 100 度时，汽化压力为 0005最高建筑物高度h2mh2o设计给定25256富裕量h3mh2o35mh2o取 5mh2o57补给水泵扬程hmh2oh1 +h2 +h30+25+530补给水泵型号确定 补给水泵型号选择表 表 55选择 40lg12-152 立式多级泵，一用一备，两台同时运行作为事故泵。流量qm3/h4扬程hmh2o32转速nmin2900轴功率kw2.5配用功率kw1.5效率32必需汽蚀量rm2.3配用电机 y90-s2 型电动机额定功率kw1.5转速nmin2840电流a3.44效率kw78功率因数cos0.855.3 水处理设备的选择计算水处

50、理设备的选择计算5.3.1 水处理方案的确定水处理方案的确定5.3.1.1 锅炉水处理方案规定：水处理设计应符合锅炉安全和经济运行的要求，水处理方法的选择，应根据原水水质，对锅炉给水和锅水的质量要求，补给水量，锅炉排污率，水处理设备的设计出力以及当地具体情况等因素确定。经处理后的锅炉给水，不应使锅炉的蒸汽对生产和生活造成有害的影响。5.3.1.2 本设计水处理方案 水质资料表 表 56总硬度 h=3.75mmol/l 总碱度 a=1.4mmol/l暂时硬度 ht=1.4mmol/l永久硬 hft=2.35mmol/l含盐量 s=336mg/lph 值=6.82水处理方案：经分析，锅炉给水采用自

51、来水，由于水质较好，故水的净化可忽略；只需要进行水的除氧，本设计采用真空除氧；水的除硬采用钠离子交换器。5.3.2 软化设备的计算与选型：软化设备的计算与选型：5.3.2.1 交换器的选择计算 考虑原水硬度为较低，根据实际情况直接取用自来水，所以选择 lsy 系列顺流再生钠离子交换器两台，其性能参数见下表lnn 系列顺流再生钠离子交换器性能参数表 表 5-7交换树脂规格代号工作压力(mpa)工作温度()出水质量(me/l)水压实验压力(mpa)层高(m)重量(kg)产水量(t/h)800lnn-8000.65-500.030.91.714428lnn 系列固定床逆流再生钠离子交换器 表 5-8

52、序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1软化水量grsm3/h已计算 3.33.32软化速度m/h取用10103软化面积fm2g/rs3.3/100.334添装高度hm见交换器规格1.71.75交换器直径m选定0.800.806交换器截面积f10.78520.7850.820.5027实际软化速度v1m3/h grs/f13.3/0.5026.608交换器体积vm3f1h0.5021.70.8549交换器工作容量emol/m3查取90010交换剂装载量gkg查取并插值754.8754.811工作交换容量emol/台ev9000.854768.612软化水产量m3e/(h-hc)768.6/

53、(3.75-0.03)206.613交换器运行时间thqc/q206.6/3.362.614再生一次耗盐量bkgze0.1768.676.8615配置盐溶液水量qbtbna/105- bna/100076.86/10/-76.86/10000.8816反洗流速vfm/h查取151517反洗流量qfm3vff1t1/b0150.50215/601.8818正洗耗水量q2m3q2v40.8543.41619正洗速度v2m/h查取1520周期耗水量qm3qc+q2+qb206.6+3.416+0.88210.89621进水小时平均流量qpm3/hq/t210.896/62.63.422进水小时最大流

54、量 qmaxm3/h(n1v1+v2)f1(16.6+15)0.50210.8423月耗盐bkg/m（b/ t）2430（76.86/62.6）2430884.01外形尺寸表 表 5-9hh1h2h3l1l2l3l437601210260170580540333170abdn1dn2dn3dn4130100505032505.4 其他设备的选择计算其他设备的选择计算5.4.1 软化水箱的确定软化水箱的确定依据规范规定，当水处理设备有再生备用设备时，软化水箱的有效容积因为 30-60min 的软化水量，本次设计按 40 分钟补水量来计算，可知选用软化水箱的有效容积应为：d=4.53m选择 9#水

55、箱，规格 2.41.61.5m,有效容积 5.2m35.4.2 原水箱的确定：原水箱的确定：软化水系统进水最大小时流量 10.84m3/h，其它用水较少，按 1 小时软化水系统进水量选取。选用 9方形水箱，有效容积 15.6m3,水箱采取 3.62.42.05.4.3 盐液泵的选择盐液泵的选择 盐液泵的选择计算表 表 5-10序号名称符号单位计算公式或依据代入数据数值1交换器截面积f1m2见表 5-60.5020.5022盐溶液再生速度vym/h选取553浓度kg/m3选取1.0341.0344流量qym3/hqy =1.2 f1 vy=1.20.50251.0343.115扬程hmh2o扬程

56、主要克服交换器阻力，在 10m20m 之间选用 103 型耐腐蚀型塑料离心泵一台，无需备用泵7流量qm3/h4108扬程hmh2o1149转速nmin277010功率kw0.7511效率4012进口直径mm3213出口直径mm25 103 型泵耐腐蚀性能表 表 5-11介质浓度工作温度介质浓度工作温度硫酸4055氨水2555硝酸4040氢氟酸4055盐酸5055醋酸5055磷酸3055甲醇10055液碱360042273546（430*4/3600/0.1/3.14）0.51233取整 12003管间中心距l1md4/2+13032/2+1301564l2m（d4+d5）/2 +120（32+32）/2