2022年全预应力混凝土梁设计

1、南京工业大学课程设计用纸1 全预应力混凝土梁设计一设计题目预应力混凝土简支t 梁设计二设计资料1.桥梁跨径与桥宽标准跨径： 40m（墩中心距离）主梁全长： 39.96m 计算跨径： 39.0m 桥面净空：净14+2 1.75m=17.5m 2.设计荷载：城a 级车辆荷载，人群荷载3.0kn/m ，结构重要性指数01.1。3.材料性能参数（1）混凝土强度等级为c50，主要强度指标为：强度标准值32.4,2.65cktkfmpafmpa强度设计值22.4,1.83cdtdfmpa fmpa强度模量43.45 10cempa（2）预应力钢筋采用17 标准型 15.2 1860iigb/t5224 1

2、995 钢绞线，其强度指标为：抗拉强度标准值1860pkfmpa抗拉强度设计值1260pdfmpa弹性模量51.95 10cempa相对界限受压区高度0.4,0.2563bpu（3）预应力锚具采用ovm 锚具（4）普通钢筋1）纵向抗拉普通钢筋采用hrb400 钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值400skfmpa抗拉强度设计值330sdfmpa弹性模量52.0 10sempa相对界限受压区高度0.53,0.1985bpu2）箍筋及构造钢筋采用hrb335 钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值335skfmpa精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 1

3、 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸2 抗拉强度设计值280sdfmpa弹性模量52.0 10sempa4.主要结构构造尺寸主梁高度2300hmm，主梁间距2500smm，其中主梁上翼缘预制部分宽为1600mm，现浇段宽为900mm，全桥由7 片梁组成，设7 道横隔梁。5.内力计算结果摘录预制主梁（包括横隔梁）的自重124.46/pgkn m主梁现浇部分的自重14.14/mgknm二期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆）28.16/pgkn m(1)恒载内力：恒载内力计算结果表 1 截面位置距支点截面的距离 x（mm）预置梁自重现浇段自重二期恒载弯矩剪力

4、弯矩剪力弯矩剪力pkgm1(knm ) pkgv1(kn)mkgm1(knm ) mkgv1(kn)kgm2(knm ) kgv2(kn)支点0 0.00 476.97 0.00 80.73 0.00 159.12 变截面2000 905.02 428.05 153.18 72.45 301.92 142.80 l/4 9750 3487.84 238.49 590.34 40.37 1163.57 79.56 跨中19500 4650.46 0 787.12 0 1551.42 0 （2）活载内力：活载内力计算结果表 2 截面位置距支点截面的距离 x（mm）a 级车道荷载人群荷载最大弯矩最大

5、剪力最大弯矩最大剪力kqm1(knm ) 对应 v (kn)kqv1(kn) 对应 m(knm)kqm2(kn m ) 对应v (kn)kqv2(kn) 对应 m(knm)支点0 0 251.93 251.93 0 0 32.69 32.69 0 变截面2000 472.44 235.79 215.71 1335.65 59.86 32.56 37.13 135.65 l/4 9750 1762.50 173.23 175.32 1675.25 230.67 32.46 17.74 183.68 跨中19500 2427.66 21.68 90.43 1724.75 307.57 14.26

6、7.89 155.26 （3）内力计算组合：1）基本组合dm=1.2(pgkm1+mgkm1+2gkm)+1.4kqm1+1.12kqm2精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 2 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸3 dv=1.2(pgkv1+mgkv1+2gkv)+1.4kqv1+1.12kqv22)短期组合sm=(pgkm1+mgkm1+2gkm)+0.711kqm+kqm23）长期组合lm=(pgkm1+mgkm1+2gkm)+0.4(11kqm+kqm2) 荷载内力计算结果表 3 截面位置项

7、目基本组合ds短期组合ss长期组合lsdmdvsmsvlmlv(kn?m)(kn) (kn?m)(kn) (kn?m)(kn) 支点最大弯矩0.00 1249.50 0.00 907.14 0.00 819.97 最大剪力0.00 1249.50 0.00 907.14 0.00 819.97 变截面最大弯矩2360.60 1138.53 1715.57 823.39 1552.97 740.63 最大剪力3653.98 1115.54 2331.45 815.39 1891.91 735.27 l/4 最大弯矩9015.95 708.98 6572.16 499.26 5964.16 433

8、.34 最大剪力8841.17 695.42 6473.58 485.85 5914.17 428.20 跨中最大弯矩12130.00 46.32 8815.48 27.82 7979.98 13.46 最大剪力10975.34 135.44 8223.38 64.47 7667.75 35.49 设计内容：（一）预应力钢筋数量的确定及布置首先， 根据跨中截面正截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为)1(85.0weawmnpspesm为短期效应弯矩组合设计值，由表3 查得sm= 8815.48 kn?m；估算钢筋数量时，可近 似 采 用 毛 截 面 几 何 性

9、质 。 按 跨 中 截 面 尺 寸 图 给 定 的 截 面 尺 寸 计 算 ：2610968750.0mmac，mmycx71.1610，mmycs29.689，412102649.0mmjc，39101645. 0mmwxpe为预应力钢筋重心至毛截面重心的距离，pepcxay精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 3 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸4 假设mmap150则mmep71.146015071.1610由此得到nnpe9.6360782)8 .16446828671.146096875

10、01(85.08 .1644682861048.88156拟采用2.15j钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积21139mmap，抗拉强度标准值mpafpk1860，张拉控制应力取mpafpkcon1395186075.075.0，预应力损失按张拉控制力的%20估算。,0045.411391395)2. 01 (9.6360782)(psconpepann取 48 根。采 用4 束2.1512j预 应 力 钢 筋 束 ,ovm-12型 锚 具 ， 供 给 的 预 应 力 筋 截 面 面 积2667213948mmap，采用80金属波纹管成孔，预留管道直径为mm85。预应力筋束曲线要素表表 4 钢束

11、编号起弯点距跨中（mm）曲线水平长度（mm）曲线方程1 0 19980 261080961.4250 xy2 4000 15980 261046146.6150 xy3、4 12000 7980 261006654.7150 xy各计算截面预应力钢筋束的位置和倾角计算截面截面距离跨中（mm）锚固截面19980 支点截面19500 变截面点17500 l/4 截面9750 跨中截面0 钢束到梁底的距离（mm）1 号束2170 2078.9 1722.9 638.8 250 2 号束1800 1652.4 1277.6 313.6 100 3、4 号束600 497.5 331.9 100 100

12、 合力点1292.5 1181.6 916.8 288.1 137.5 钢束与水平线夹角1 号束12.0879 11.8042 10.6171 5.9533 0 2 号束12.9645 12.5853 10.9958 4.7218 0 精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 4 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸5 （二）截面几何性质计算部分预应力各阶段截面几何性质表 6 阶段截面a 6102mmsy(mm) xy(mm) pe(mm) i 12104mmw(9103mm) ssyiwxxyiwppe

13、iw阶段1：钢束灌浆、锚固前支点1.43230 1010.74 1289.26 107.66 0.73056 0.56665 0.72280 0.67858 变截面0.99183 1083.95 1216.05 299.25 0.64266 0.52848 0.59289 0.21476 l/4 0.81105 926.68 1373.32 1084.97 0.54392 0.39606 0.58696 0.51386 跨中0.81105 926.93 1373.07 1235.57 0.53452 0.38929 0.57681 0.43261 阶段2：现浇600mm连接段支点1.47812

14、 1021.28 1278.72 97.12 0.76022 0.59452 0.74438 0.78276 变截面1.03751 1096.84 1203.16 286.36 0.67512 0.56112 0.61551 0.23576 l/4 0.85674 992.83 1307.17 1019.09 0.61265 0.46868 0.61707 0.60119 跨中0.85674 992.75 1307.25 1169.75 0.61324 0.46912 0.61772 0.52452 阶段3：二期荷载、活载支点1.61313 937.58 1362.42 180.82 0.87

15、452 0.64189 0.86875 0.48364 变截面1.17251 979.79 1320.21 403.41 0.80192 0.60742 0.81846 1.98785 l/4 0.99174 874.83 1425.17 1137.07 0.72143 0.50621 0.82465 0.63446 跨中0.99174 867.85 1432.15 1294.65 0.72630 0.50713 0.83690 0.56100 （三）承载能力极限状态计算1.跨中截面正截面承载力计算mmamahhpp21251752300,200mmb上翼板厚度为15

16、0mm，考虑承托影响，其平均厚度为mmhf74.171)2002500(1005005.02150上翼缘有效宽度取下列数值较小者（1）2500sbf（度）3、 4号束7.1497 6.7229 4.9386 0 0 平均值9.8380 9.4588 7.8725 2.6688 0 累计角度（度）1 号束0 0.2837 1.4708 6.1346 12.0879 2 号束0 0.3792 1.9687 8.2427 12.9645 3、4 号束0 0.4268 2.2111 7.1497 7.1497 精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第

17、5 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸6 （2）mmlbf130003390003（3）,12ffhbb因承托坡度,312 .0500100hhbh故不计承托影响，fh按上翼缘平均厚度计算mmbf226074.17112200综上，fh取 2260mm首先按公式ffcdppdhbfaf判断截面类型，代入数据计算得12606672840672022.42260171.78692140.8pdpcdfffanf b hn因为 84067208692140.8,满足上式要求，属于第一类t 型，应按宽度为fb的矩形截面计算其承载力。由0 x的条件，计算混凝土受

18、压区高度mmmmbfafxfcdppd7.1711 .16622604 .2266721260mmhb85021254.00将mmx1.166代入下式计算截面承载能力)2(0 xhxbfmfcdduknmd12130171700计算结果表明，跨中截面的抗弯承载力满足要求。2.斜截面抗剪承载力计算(1）距支点2h截面斜截面抗剪承载力计算首先进行截面抗剪强度上下限复核0,300231051.0105.0bhfvbhfkcudtddv为验算截面处剪力组合设计值，按内插法得距支点mmh11502处，dv为 1192.4 预应力2取 1.25；验算截面距支点1150 处的截面腹板宽度mmb550，取mm

19、h21250求得： 1336.801311.644214.8dvknkn斜截面抗剪承载力计算pdcsdvvv0mmbknvd550, 1.1,25.1, 0.1,4.1192321精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 6 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸7 5709.0)(1000bhaappb001829.0vsvsvbsa，knffbhvvsdsvkcucs24.2106)6 .02(1045.0,03321123,410.01,10.51,5.13ppp30.75 10sin843.39pb

20、pdpdpvfakn02949.601311.64ducspddvvvknvkn说明截面抗剪承载力是足够的。（2）变截面点处斜截面抗剪承载力计算首先进行抗剪强度上、下限复核：0,300231051.0105.0bhfvbhfkcudtd其中0,200,28.1065hmmbknvd仍取 2125 求得：486.09kn01171.811502.60dvknkn计算表明，承载尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋. 斜截面抗剪承载力按下式计算pdcsdvvv0vsdsvkcucsffbhv,03321)6.02(1045.057.1)(1000bhaappb00503.0vsvsvbsaknffbhvv

21、sdsvkcucs41.1423)6 .02(1045.0,03321123410.6171,10.9958 ,4.9386ppp30.75 10sin862.46pbpdpdpvfakn02285.871171.81ducspddvvvknvkn说明截面抗剪承载力满足要求。精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 7 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸8 (四)预应力损失计算1.摩阻损失1 )(1kxconle摩擦损失计算表表 7 截面钢束号1 2 3 4 总计支点x(mm) 0.48 0.48 0.

22、48 0.48 (弧度）0.00425 0.00475 0.00571 0.00571 1l2.48 2.65 2.99 2.99 11.11 变截面x(mm) 2.48 2.48 2.48 2.48 (弧度）0.2196 0.0245 0.02949 0.02949 1l12.79 13.67 15.39 15.39 14.31 l/4 截面x(mm) 10.23 10.23 10.23 10.23 (弧度）0.09061 0.1012 0.1216 0.1216 1l52.01 55.56 62.38 62.38 58.08 跨中x(mm) 19.98 19.98 19.98 19.98

23、(弧度）0.1770 0.1976 0.2376 0.2376 1l99.79 106.44 119.26 119.26 111.19 2.锚具变形损失2l反摩擦的影响长度计算表表 8 钢束号1 2 3 4 con01395 1395 1395 1395 10ll1295.21 1288.56 1275.74 1275.74 lld/)(00.004994 0.005327 0.005969 0.005969 fl（ mm ）1249.75 12100.6 11431.3 11431.3 锚具变形损失计算表表 9截面1 2 3 4 总计精品学习资料 可选择p d f - - - - - - -

24、 - - - - - - - 第 8 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸9 钢束号支点x（mm ）480 480 480 480 （ mpa ）124.83 128.92 136.47 136.47 2l（mpa ）120.04 123.81 130.07 130.07 505.32 变截面x（mm ）2480 2480 2480 2480 （ mpa ）124.83 128.92 136.47 136.47 2l（mpa ）100.06 102.50 106.86 106.86 416.28 l/4 x（mm ）10230 10230 10230 1

25、0230 （ mpa ）124.83 128.92 136.47 136.47 2l（mpa ）22.65 19.93 14.34 14.34 71.28 跨中x（mm ）19980 19980 19980 19980 （ mpa ）124.83 128.92 136.47 136.47 2l（mpa ）0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.分批张拉损失pcepl45. 6 5e ppcee预应力钢筋束的张拉顺序为：4321.pen为张拉控制力减去摩擦损失和锚具变形损失后的张拉力。预应力分批张拉损失的计算见表。分批张拉损失计算表表 10 截面张拉束号有效张拉力pen)10(3n

26、张拉钢束偏心距)(mmey计算钢束偏心距)(mmey个各钢束应力损失4l（ mpa ）支点3 2130.80 0.0 0.0 791.76 0.0 0.0 791.76 0.0 0.0 18.44 2 2115.92 0.0 -363.14 -363.14 0.0 791.76 791.76 0.0 3.64 3.64 1 2122.50 -789.6 -789.64 -789.64 -363 791.76 791.76 13.08 -1.89 -1.89 总计13.08 1.75 20.49 变截面3 2122.95 0.0 0.0 884.15 0.0 0.0 884.15 0.0 0.0

27、 26.68 2 2133.09 0.0 -61.55 -61.55 0.0 884.15 884.15 0.0 11.13 11.13 1 2138.63 -506.8 -506.85 -506.85 -61 884.15 884.15 12.77 3.76 3.76 总计12.77 14.99 41.67 3 2198.89 0.0 0.0 1273.32 0.0 0.0 1273.30.0 0.0 52.35 精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 9 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸10 l

28、/4 2 2 2200.94 0.0 1059.72 1059.72 0.0 1273.3 1273.3 0.0 41.01 41.01 1 2202.33 734.52 734.52 734.52 1059 1273.3 1273.3 33.15 36.74 36.74 总计33.15 77.75 130.1 跨中3 2127.93 0.0 0.0 1273.07 0.0 0.0 1273.07 0.0 0.0 51.28 2 2149.32 0.0 1273.07 1273.07 0.0 1273.0 1273.0 0.0 51.79 51.79 1 2160.41 1123.1 1123

29、.07 1123.07 1123 1273.0 1273.0 43.85 43.85 43.85 总计43.85 95.64 146.92 4.钢筋应力松弛损失5(0.520.26)pelpepkf钢筋应力松弛损失计算表表 11 钢束pe（mpa ）5l（mpa ）截面1 2 3 4 1 2 3 4 支点1272.5 1255.5 1223.5 1204.81 36.55 34.28 30.12 27.77变截面1282.2 1266.1 1221.8 1195.1 37.88 35.69 27.17 26.57 l/4 1320.3 1286.4 1240.5 1152.2 43.22 38

30、.45 32.31 21.47 跨中1259.2 1208.7 1180.1 1048.8 34.77 28.25 24.75 10.45 5.混凝土收缩、徐变损失6lpspcepcspltttte151),(),( 9. 0006pgkpnpnppeejmejnan221iepsps，nnaji2混凝土收缩、徐变损失计算表表 12 精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 10 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸11 截面pse（mm ）pspen)(kn自重m（knm ）预（mpa ）自重（mpa

31、）p c（mpa ）6l（ mpa ）支点106.7 0.00414 1.021 8568.2 0.00 5.99 0.00 5.99 67.1 变截面299.9 0.00569 1.132 8505.5 1260.12 8.58 -0.82 7.76 74.9 l/4 1085.2 0.00673 2.619 9473.4 5241.75 10.46 -8.2 2.26 37.4 跨中1198.1 0.00673 2.920 3290.6 6989.00 10.32 -3.72 -2.49 16.87 6. 预应力损失组合应力损失组合表 13 截面li=1l+2l+4l（mpa ）lii=

32、5l+6l（mpa ） 1 2 3 4 平均 1 2 3 4 平均支点122.52 140.26 135.48 154.22 138.12 105.44 103.17 99.011 96.66 101.07 变截面112.85 128.94 137.24 163.92 135.74 160.47 158.28 149.73 149.16 154.41 l/4 74.66 108.64 154.47 206.82 136.15 161.84 157.07 150.93 140.09 152.48 跨中136.15 150.29 214.90 266.18 191.88 152.19 145.67

33、 142.17 127.87 141.98 ( 五）正常使用极限状态计算1. 全预应力混凝土构件抗裂性验算正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边的正应力控制。在荷载短期效应组合作用下应满足：0.850stpcst为在荷载短期荷载效应组合作用下，截面受拉边的应力：111g pkstn xnmyj212000.7(1)gkq kqkxmmmyj由表 6 查得93110.3892910nnxjymm93220.4691110nnxjymm93000.5071210 xjymm弯矩设计值由表1 和 2 查得：124650,787.12,1551.42g pkgmkgkmkn m mkn m mkn m122

34、427.66,307.57,11.1188q kqkmkn m mkn m将上述数值代入公式得：4650.47787.121551.420.72427.66 1.1188307.57()25.250.389290.469110.27630stmpa精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 11 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸12 pc为截面下边缘的有效预应压力：ppnxpcnxnnnn eyaj()pstpconsisiipnaa(1395 191.88141.98)6672 10007080.13

35、kn得7080.137080.13 1.23557() 10000.811050.38929pc31.20mpa0.8510stpcmpa计算结果表明，正截面抗裂性满足要求。（2）斜截面抗裂性验算斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，一般取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴和下肋处在荷载短期效应组合作用下的主拉应力，应满足0.6tptkf的要求。tp为荷载短期效应组合作用下的主拉应力2222cxcxtpcxpc111g pknnmyj122g mknnmyj212000.7(1)gkq kqkmmmyj111nnpkgsbjv122g mknnvsjb2120.7(1)gkq kqkoovvvsj

36、b11sinpepepnnasj b上述公式中车辆荷载和人群荷载产生的内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大剪力对应的弯矩值，其数值由表3 差得。恒载内力值：1905.02g pkmkn m11 53. 1 8gm kmk nm1428.05g pkvkn m，2301.92gkmkn mim72.45gkvkn m21 4 2. 8gkvkn m活载内力值：1472.44q kmkn m259.86qkmkn m11.11881215.71q kvkn m237.13qkvkn m截面点处的主要截面几何性质由表6 差得：精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - -

37、 - - - 第 12 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸13 6210.99183 10namm1 2410. 6 4 2 6 61 0njm m11083.95n symm6221.03751 10namm1 2420. 6 7 5 1 21 0njm m21096.84n symm6201.17251 10amm1 2400 . 8 0 1 9 21 0jm m0979.79symm计算点几何性质表 14计算点受力阶段1a（6102mm）1xy（mm ）d（mm ）1s（9103mm）上梗肋处阶段 1 0.445000 1008.95 933.9

38、5 0.31277 阶段 2 0.310000 1021.84 946.84 0.31677 阶段 3 0.310000 904.79 829.79 0.40263 形心位置阶段 1 0.49679 920.84 100 0.45746 阶段 2 0.49937 804.79 85 0.40189 阶段 3 0.61096 846.84 0 0.51739 下梗肋处阶段 1 0.19375 1016.05 816.05 0.19686 阶段 2 0.2501 1003.16 803.16 0.25089 阶段 3 0.2501 1120.2 920.21 0.28016 变截面处的有效预应力p

39、e1395135.74154.411104.85conliliimpa1104.856672 10007371.6ppepnakn299.25pnpneymm预应力筋弯起角度分别为：110.6171p210.9958p3,44.9386p将上述数值代入，分别计算上梗肋、形心轴和下梗肋处的主拉应力。a)上梗肋7371.67371.60.29925(0.93395) 10000.991830.64266pc4.23mpa905.02153.184.230.933950.946840.6426610000.67512 1000cx301.920.7472.44 1.118859.860.829790

40、.80192 10004.23 1.320.21 0.326.08mpa428.050.3127772.450.31677142.820.7215.71 1.118837.13)0.402630.642660.2 10000.675120.2 10000.801920.21000精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 13 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸14 61104.856672sin 7.87250.312770.642660.2101.040.170.372.210.63mpa226.08

41、6.08()( 0.63)0.0622tpmpab)形心轴处7371.67371.6 0.29925(0.1) 10007.780.991830.64266pcmpa905.02153.187.780.10.0850.64266 10000.67512 1000cx7.74428.05 0.4574672.45 0.40189(142.8 0.7215.711.1188 37.13) 0.402630.64266 0.2 10000.67512 0.2 10000.80192 0.2 10001104.856672sin 7.87250.517390.642660.2 10001.55mpa2

42、27.477.47()( 1.55)0.3122tpmpac)下梗肋处7371.67371.6 0.29925(0.81605) 10000.991830.64266pc10.23mpa905.02153.1810.230.816050.803160.64266 10000.67512 1000cx8.9mpa428.05 0.1968672.45 0.25089(142.8 0.7215.711.1188 37.13) 0.280160.64266 0.2 10000.67512 0.2 10000.80192 0.2 100061104.85 6672 sin7.8723 0.196860

43、.64266 0.2 100.4mpa0.02tpmpa变截面处不同计算点主应力汇总表表 15计算点位置正应力cx（mpa ）剪应力 （mpa ）主压应力cp（mpa ）上梗肋处6.08 -0.63-0.06形心位置7.47-1.55-0.31下梗肋处8.9-0.4-0.02计 算结 果表 明， 形心 处主 拉应 力最 大， 其数 值为,maxtp0.31mpa， 小 于限 制值精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - - - - 第 14 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸15 0.72.650.71.855tkfm

44、pa2. 变形计算（1）使用阶段的挠度计算使用阶段的挠度值，按短期荷载效应组合计算，并考虑挠度长期影响系数，对 c50 混凝土，=1.425 ，刚度412000.950.953.45 100.72630 10cbe j1622.38 10n mm荷载短期效应组合作用下的挠度值，可简化为按等效均布荷载作用情况计算：20548sslmfb24539.968815.4861.6480.953.450.72630 10mm自重产生的挠度值按等效均布荷载作用情况计算：20548gkglmfb24539.96(4650.46787.121551.42)480.953.450.726301048.8mm消除

45、自重产生的挠度，并考虑挠度长期影响系数后，使用阶段挠度值为lf(sf)1.425(61.648.8)18.24gfmm60066.6lmm计算结果表明，使用阶段的挠度值满足规范要求。（2）预加力引起的反拱计算及预拱度的设置预加力引起的反拱近似地按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面确定，即取00.95bce4121220.953.45100.53452101.7510njnmm反拱长期系数采用2.0预加力引起的跨中挠度为pf1 2p02bmm1 2m为跨中截面作用单位力p=1时，所产生的1m图在半跨范围内的面积：精品学习资料 可选择p d f - - - - - - - - - - - -

46、- - 第 15 页，共 19 页 - - - - - - - - -南京工业大学课程设计用纸16 1 2m=162lpm为半跨范围1m图重心 (距支点3l处) 所对应的预加应力引起的弯矩图纵坐标pppmn e(pncon1l)liipa(1395136.15152.48)6672 10007381.7npe为距支点3l处的预应力束偏心距pxopeyapm367381.710(1424.17294.6)8338.15 10 n m由预加力产生的跨中反拱为2616239960168838.15102201.611.425616.61.75 10psff89.32mm由于预加力产生的长期反拱值大于

47、按荷载短期效应组合计算的长期挠度，所以可以不设预拱度。( 六) 持久状况应力验算（1）跨中截面混凝土法向正应力验算kc1pnnasnlpnpwen111g pksnmw12g pksnmwoskqkqmkgwmmm2110.5ckf1395191.88141.981061.14peconsimpa1061.146672 10007079.9ppepnakn由表六查得：111235.57pnpneymmkc7079.97079.9 1.235574650.46787.120.811050.389290.389290.469121551.422427.66 307.57 10000.507138.330.50.532.416.2ckfmpa2）跨中截面预应力钢筋拉应力验算()0.65ppeepktpkfkt12120g mkgkq kqkpmmmmw精品学习资料