船海陈达武设计说明书

1、船舶工程2012级阻力与推进课程设计船舶阻力与推进课程设计班 级: 12级 船舶与海洋工程 课 程： 船 舶 阻 力 与 推 进 姓 名： 陈达武 学 号： 201230180016 成 绩： 指导教师： 吴家鸣 陈达武 201230180016华南理工大学 土木与交通学院船舶阻力与推进课程设计任务书（船舶与海洋工程2012级） （20141222）一 课程设计目的课程设计是船舶快速性课程重要的实践性教学环节，是培养学生掌握螺旋桨设计能力的技术基础。螺旋桨设计是船舶设计过程中有关船舶快速性性能设计的重要组成部分。它在既定的条件下，依据螺旋桨相关图谱，设计出既能满足相应条件而性能又达到优良的螺旋

2、桨，即具备效率高、强度足够、无空泡现象以及振动小、噪音低等优良的技术性能指标。本次课程设计属于螺旋桨设计的“终结设计”类型，即已具备船舶主机的相关要素，而要求设计出船舶达到的最高航速与性能优异的螺旋桨参数。课程设计的主要目的是：1、通过课程设计使学生综合运用船舶快速性课程及有关先修课程的知识，起到巩固、深化、融会贯通及扩展有关船舶设计方面知识的作用，树立正确的设计思想。2、通过课程设计的实践，培养学生分析和解决工程实际问题的能力，使学生掌握螺旋桨的一般设计方法和步骤，并正确绘制螺旋桨工艺总图。3、提高学生的有关设计能力，如计算能力、绘图能力以及计算机辅助设计（CAD）能力等，使学生熟悉设计资料

3、（手册、图册等）的使用，掌握经验估算等船舶设计的基本技能。二 设计内容、任务根据业主要求的船型和主机参数设计螺旋桨，使设计船达到最大航速（终结设计）。三 业主给定的船型、螺旋桨参数业主要求的船型及主机参数：陶德系列60、单桨船船长（L）、船长宽度比（L/B）、型宽吃水比（B/T）、方形系数（Cb）、舯剖面系数（Cm）、主机额定功率（hp）、主机额定转速（rpm）、型宽（B）：根据L/B确定吃水（T）：根据B/T确定排水量：按船型系数计算（每位设计者要求采用的具体船型及主机参数见附表）螺旋桨设计要求：螺旋桨限制直径：D=0.5T（即最佳直径小于此值可按最佳直径设计，大于此值，按限制直径设计。按限

4、制直径设计时，以限制直径值计算直径系数，然后在设计图谱中通过直径系数等值线与收到马力系数等值线的交点来确定螺旋桨的设计参数。这时候所设计出来的螺旋桨为满足限制直径要求、同时能全部吸收主机功率的螺旋桨，但不是最佳效率的螺旋桨。） 桨轴沉深：0.25T+四 主机资料提供的主机分为直接传动和减速推进两种对于减速推进：单机，齿轮箱转速比：（每位设计者要求的具体传动方式和采用的齿轮箱转速比见附表，经减速换算后螺旋桨转速精确到个位数。）主机马力、主机转速：（每位设计者要求采用的主机参数见附表）轴系传送效率和减速箱效率：（每位设计者要求采用的轴系传送效率和减速箱效率见附表）对于直接传动：单机主机马力、主机转

5、速：（每位设计者要求采用的主机参数见附表）五 要求完成项目：1 船体有效马力与航速关系计算按陶德系列60的阻力回归公式计算（“船舶原理”上册p277279）。需要计算满载、压载和超载三种工况（超载、压载系数=1.10、0.6）。利用该回归公式计算时，水线长Lwl采用设计者自己的设计数据。2 船、桨相互作用系数的确定按船型及经验公式确定船、桨相互作用系数。3 确定设计航速和螺旋桨主要要素按选定的功率储备值，计算螺旋桨敞水收到马力，在表格计算中列出PD、N等栏目，利用螺旋桨图谱进行设计计算。通过选定螺旋桨图谱，进行主要参数的比较性计算，计算可以达到最大航速。4 空泡校核校核按柏利尔空泡限界线中商船

6、上限线，计算不发生空泡之最小展开面积比，根据计算结果作图，求得不发生空泡的最小盘面比以及所对应的最佳螺旋桨要素。5 强度校核按2001年规范校核t0.25R及t0.6R，应不小于计算之值：强度校核按课本表述步骤列表计算。螺旋桨材料： ZQAL 12-8-3-2 （K=1.2）材料重度： 螺旋桨构造型式： 整体式6 螺距修正根据尾轴直径大小，决定毂径比此值若与设计桨标准毂径比不相同时，对此项螺距需修正。实际桨叶厚度与设计桨标准厚度不同，也需因厚度差异进行螺距修正。修正方法参照课本内容进行。7 重量及惯性距计算按我国船舶及海洋工程设计研究院提出的经验公式计算。桨毂长度中央处轴径计算中，所需要的轴毂

7、配合锥度K和毂长Lk由课本p156“5.桨毂形状及尺度”一节介绍的方法确定，8 设计螺旋桨的敞水性征曲线计算、敞水性征曲线图绘制按课本介绍方法计算、作图。9 系柱特性与航行特性计算并绘制航行特性曲线图进速系数J = 0时分别计算主机转矩Q、系柱推力T、螺旋桨转速的大小N。航行特性计算时取3挡转速（额定转速、97%额定转速、95%额定转速）列表进行。10 船机桨配合分析按课本介绍方法计算、作图和分析。11 螺旋桨设计总结表表中参数包括：螺旋桨直径、螺距比、螺旋桨型式、叶数、盘面比、纵倾角、螺旋桨效率、毂径比、旋向、材料、重量、惯性矩等。12 船舶阻力计算总结表表中参数包括：水线长、型宽、吃水、满

8、载排水量、船长宽度比、型宽吃水比、方形系数、中剖面系数、设计航速。13 主机参数表表中参数包括：主机额定功率、主机额定转速、齿轮箱转速比等14 同意修改参数邮件。15 切面型值计算16 作螺旋桨图（伸张轮廓图、正投影图、侧投影图）六 时间安排本课程设计安排在本学期第十七、十八周进行。最后提交设计文件时间：第十九周五（2015年1月9日）下午17时前，全班集中提交到交通大楼607D室。七 设计工作要求要求学生独立设计制作，计算说明书按学校标准文档格式编排，表格用Excel表格计算，图纸的打印输出要在计算机绘图中完成。1、编写计算说明书的要求说明书中应详细列出所设计计算的过程（不能只列出计算公式、

9、而没有将具体数据代入，否则扣分）、步骤、准确内容及相关图表等信息资料。其他小图表在A4纸上插入完成。1） 2、绘制螺旋桨总图一张（用A2幅面图纸）。桨图的绘制包括侧视图、正视图和伸张轮廓图，螺旋桨总图的数据必须按比例画。具体制图要求：伸张面图上取五个剖面即可（一般取r/R = 0.2，0.4，0.6，0.8，0.9）。八 其他要求1.统一使用前页作为封面；本任务书为内页之首页。个人课程设计说明、计算书自第三页起。2.文字使用小四号宋体字体字样；A4纸幅，打印成册。3.计算及说明用图表，均使用A4纸幅打印，每图应能够清晰表述相关内容。图号应与说明相对应（单页附图亦同此）。4.螺旋桨总图标应设标准

10、标题栏，设绘一栏中前一栏打印设绘者姓名，中一栏手书签字，后一栏手书填写签署日期。5.图纸名：螺旋桨总图；图号为：HNLG-TMJT-CH-TJKS-00-01。设计单位为：华南理工大学船舶与海洋工程系-*（*号为个人学号）6.说明书内页之每页的页眉均需属明：船舶工程2012级阻力与推进课程设计，页脚署明：个人名字、学号，页码。7.在整个设计说明书末页页尾，单行小3号黑体打印：设计者：个人姓名、学号、签署日期/时间。另由设计者本人手书签署：个人姓名、学号、签署日期/时间。8.说明书内：各参数、系数的选取；计算算式需有原理式、说明、出处、代入过程、单位。9.各人提交电子版报告一份，（在个人姓名文件

11、夹下：包括设计说明书，计算过程、图表、总图等内容）。打包成RAR压缩格式汇总后交给指导教师以供备案备查。10. 设计过程中如要改变业主要求的船型及主机参数需征得指导教师同意（必须有老师同意的邮件作依据，注意署真名）。11. 收集同学的电子邮件地址，作发通知用。华南理工大学 船舶与海洋工程系2014.12.22船舶推进课程设计1. 船体及主机主要参数表1-1 船体主要参数陶德60系列、单桨船设计水线长LWL90.2m长宽比 L/B7.6型宽B11.87m宽度吃水比B/T 2.3方形系数 Cb0.7船舯剖面系数Cm0.985螺旋桨形式MAU4吃水T 5.16m排水量3967.48t浮心纵向位置Xb

12、1.604m桨轴中心线距离Hs1.415m表1-2 主机参数最大持续功率PS (kw)1550转速(rpm)250旋向右旋轴系传送效率 S0.96相对旋转效率 R 12.船体有效功率计算表1-3陶德法的回归方程系数系数Vs/L0.90550.99611.08661.17721.26781.35831.4489a1-0.8246325-0.82672-0.80345-0.75813-0.64545-0.47463-0.211227a20.193980990.1712060.1823430.2207670.2233930.302220.3991644a30.115798660.1117420.10

13、55490.1139180.1298890.1371810.1326233a4-0.04519530.0146260.0857650.1122730.29450.5266040.5337363a50.00645024-0.0114-0.04265-0.009350.1726010.3190550.4361806a60.007281270.0197850.0212660.0171590.029576-0.002020.0063726a7-0.0051883-0.00340.0067020.0067930.003134-0.0023-0.002373a80.113412970.110960.093

14、3720.104470.1862360.2930810.2583918a90.06980130.0893810.0719020.0888890.1595520.1776880.1782707a100.048488460.0500170.0400650.0409440.0397420.0323580.0146702a11-0.1250253-0.07442-0.0735-0.08735-0.06573-0.11816-0.149249a120.114425390.0948820.1223940.1861650.2221560.3204160.4763282a13-0.0450334-0.0170

15、80.0236040.0250670.0109440.006792-0.010754a140.037947550.021131-0.01037-0.004440.0375940.0194070.0791226a15-0.0990809-0.19014-0.08619-0.018990.0810070.1272520.2626406a16-0.07020230.012169-0.00110.0556250.0612350.0030220.0818466X1=1;X2=2(L/B-7)/3;X3=2(B/T-3);X4=10(Cb-0.7);X5=(Xb-0.515)/2.995;X6=X22;X

16、7=X32;X8=X42;X9=X52;X10=X2X3;X11=X2X4;X12=X2X5;X13=X3X4;X14=X3X5;X15=X4X5;X16=X5X42;Y122=(Ct122-17.3505)/8.3375.表1-4 X系数计算x11x20.4x3-1.4x40x50.3636x60.16x71.96x80x90.132205x10-0.56x110x120.14544x130x14-0.50904x150x160相关数据： 6.318890.2m , 3867.27881 m3, t=15°表1-5船体有效马力与航速关系计算公式状态公式V(kn)9101112131

17、415Y122 =ai×xi-0.9364173-0.93546-0.86711-0.79849-0.6523-0.39252-0.037916Ct122 =Y122×8.3375+17.35059.543120379.55107510.1210110.6930711.9119714.0778717.034378Re =VL/3511417053.9E+084.29E+084.68E+085.07E+085.46E+08585236176CfL =0.083(lgRe-1.65)-20.001745620.0017230.0017020.0016840.0016670.00

18、16520.0016385Re122 =122V/4749366755.28E+085.8E+086.33E+086.86E+087.39E+08791561125Cf122 =0.083(lgRe122-1.65)-20.001681060.0016590.001640.0016230.0016070.0015930.0015797Cs=6.31886.31886.31886.31886.31886.31886.3188=3867.278813867.2793867.2793867.2793867.2793867.2793867.2788=3967.483967.483967.483967.

19、483967.483967.483967.48满载SFC=99.181CsL(CfL-Cf122)/1/30.232491040.2279650.2239720.2204080.2171950.2142760.2116053CtL=Ct122+SFC9.775611419.77904110.3449810.9134812.1291714.2921417.245983Pe=CtLVS3/1085L (hp)212.326914291.3599410.2432561.8759793.95271168.4631734.1846110%满载SFC=99.181CsL(CfL-Cf122)/1/30.2

20、11355490.2072410.2036110.200370.197450.1947960.1923685CtL=Ct122+SFC9.754475879.75831710.3246210.8934412.1094214.2726617.226746Pe=CtLVS3/1085L (hp)233.054633319.8167450.3793616.9288871.92631283.5581905.475260%压载SFC=99.181CsL(CfL-Cf122)/1/30.387485070.3799420.3732870.3673460.3619920.3571270.3526756CtL

21、=Ct122+SFC9.930605449.93101810.494311.0604112.2739614.4349917.387053Pe=CtLVS3/1085L (hp)129.416036177.5328249.6986341.6646482.0585708.08521049.022表1-6有效功率数据航速V(kn)9101112131415有效功率PE满载212.327 291.360 410.243 561.876 793.953 1168.463 1734.185 110%满载233.055 319.817 450.379 616.929 871.926 1283.558 190

22、5.475 60%满载129.416 177.533 249.699 341.665 482.058 708.085 1049.022 3推进因子的决定由船舶原理下册P56可得估算伴流分数的近似公式： 采用泰洛公式（单桨）=0.5Cb-0.05=0.5×0.7-0.05=0.3由船舶原理下册P59可得推进减额分数近似公式：采用汉克歇尔公式（单桨）t = 0.5Cp-0.12= 0.2353其中Cp=Cb/Cm=0.7107相对旋转效率：船身效率： 1.0924可以达到最大航速的计算采用MAU4叶桨图谱进行计算。取功率储备10%，轴系效率s=0.96螺旋桨敞水收到马力： PD =155

23、0/0.735×0.9×0.96×1=1819.973 (hp)表1-7根据MAU4-40,MAU4-55,MAU4-70的图谱列表计算项目单位数据假若干船速Vkn1011121314PDhp1819.9731819.9731819.9731819.9731819.973VA=V(1-w)kn77.78.49.19.8Nrpm250250250250250BP=N*PD(1/2)/VA2.582.26732164.825465652.152393242.69420935.473764BP0.59.07013358.051426317.221661396.53408

24、065.9559855MAU4-4098.389.281.675.470.400.4680.5050.5320.5590.581P/D0.5620.5950.6160.6330.655Dm2.75242.747362.741762.744562.75968PTE=PDH0hp930.108021003.64221057.302281110.96241154.6854MAU4-5596.287.180.173.868.500.4540.4860.5130.5430.566P/D0.6420.6710.6820.7110.733Dm2.69362.682682.691362.686322.6852

25、PTE=PDH0hp902.28428965.8814051019.541481079.16381124.8742MAU4-7095.886.879.272.867.200.4440.4730.4980.5260.546P/D0.6230.6510.6760.720.734Dm2.68242.673442.661122.649922.63424PTE=PDH0hp882.41017940.045071989.7303281045.37781085.126从表1-7中计算结果可知MAU4-40、MAU4-55、MAU4-70在V=13kn时所需的PTE均远远大于表1-6里13kn满载所对应的PE

26、，即PTE>PE；而当V=14kn时，MAU4-40、MAU4-55、MAU4-70所需的PTE均小于表1-6里14kn满载所对应的PE，即PTE<PE。故PTE曲线必与MAU4-40、MAU4-55、MAU4-70对应的PE曲线在V=13-14kn相交，此时由表1-7可知D都远远大于限制直径D*=0.5T=2.58 m。因此重新进行设计，即限制直径的螺旋桨设计。根据限制直径D*=2.58 m重新计算*。由*和两等值线在图谱上得到交点并的出相应的0及P/D。即可得出螺旋桨的要素和达到的最大航速如表1-8所列，最后绘制出如图2-1中的曲线。其中，螺旋桨的直径即为D=2.58m。表1-

27、8限制直径根据MAU4-40,MAU4-55,MAU4-70的图谱列表计算项目单位数据假若干船速Vkn101112131415PDhp1819.97281819.97281819.97281819.97281819.97281819.9728VA=V(1-w)kn77.78.49.19.810.5Nrpm250250250250250250BP=N*PD(1/2)/VA2.582.26732164.825465652.152393242.69420935.47376429.8537719BP0.59.07013358.051426317.221661396.53408065.95598555.

28、46386053*92.14285783.766233876.785714370.87912165.81632761.4285714MAU4-40(最优值)98.389.281.675.470.400.4580.4880.5180.5470.5650.588P/D0.6910.7220.7310.7580.8050.822PTE=PDH0hp910.23392969.8562251029.478531087.11341122.88681168.59725MAU4-55(最优值)96.287.180.173.868.500.4470.4780.5050.5380.5540.578P/D0.721

29、0.7580.7660.7820.8070.826PTE=PDH0hp888.3724949.9821221003.64221069.22671101.02531148.72315MAU4-70(最优值)95.886.879.272.867.200.4380.4690.4960.5240.5420.564P/D0.7020.7150.7230.7390.7920.803PTE=PDH0hp870.48571932.09543985.7555081041.4031077.17641120.89941图2-1 MAU4叶桨图谱设计计算结果从PTE f（v）曲线与船体满载水线有效马力曲线之交点，可获

30、得不同盘面比所对应的设计航速及螺旋桨最佳要素P/D, D以及0如下表所示：表1-9 按图2-1设计计算的最佳要素MAUVmax/knP/D*D/m04-4013.8921 0.80092 63.17 2.5800 0.56203 4-5513.8411 0.80343 63.29 2.5800 0.55154 4-7013.7785 0.78211 63.45 2.5800 0.53828 5空泡校核按伯利尔空泡限界线中商船上限线，计算不发生空泡至最小展开面积比桨轴沉深： hs=0.25T+D/2=2.58m P0-PV=Pa+hs-Pv=10330+1025×2.58-174=12

31、800.5kgf/m2 n=250 r/m计算温度 t=15 ° Pv=174 kgf/m2 PD=1805.584hp =104.63 kgf s2/m4下表为空泡校核计算结果：表1-10 空泡校核计算结果序号项目单位数值MAU4-40MAU4-55MAU4-701Vmax=kn13.8921 13.8411 13.7785 2VA=0.5144Vmax（1-）m/s5.00226744.98390334.961362283(0.7ND/60)2(m/s)2558.8725558.8725558.8724994V0.7R2=VA2 +（3）2(m/s)2583.89518583.7

32、1179583.4876145=（P0-Pv）/0.5V0.7R20.419050.41918160.419342686c（查图6-21）0.1630.1630.1637T=PD·0·75/VAkgf15336.23515105.44714809.26368Ap=T/(c·0.5V0.7R2)m23.0801373.03473852.976377339AE=AP/(1.067-0.229P/D)m23.48593743.43679343.3521658110AE/A0=AE/(D2/4）0.66679190.65739160.64120398注：第（6）项中“图6

33、-21”在课本船舶原理下册第p78图2-2 空泡校核计算结果按表计算结果作图2-2，可求得不发生空泡的最小盘面比以及所对应的最佳螺旋桨要素：AE/A0 = 0.6491 P/D =0.79651 D = 2.58m 0 = 0.54448 Vmax = 13.8075 kn6. 强度校核按2001年规范校核t0.25R及t0.6R，应不小于下式计算之值： 表1-11 强度校核数据表计算功率Ne2023.6800 10°N250r/mG7.8g/m3D/P1.2555 b0.66R=0.226DAd/0.1Z=0.9462 b0.25R=0.7212b0.66R =0.6824 b0.

34、6R=0.9911b0.66R=0.9378 表1-12强度校核计算表项目单位数值0.25R0.6R弦长bm0.68239440.93777195K1634207K2250151K31410635K4434A1=D/P(K1-K2D/P)+K3D/P-K42168.1394785.102045Y=1.36*A1*Ne/(bZne)8744.44942304.144K58223K63412K74165K8380330A2=(D/P)(K5+K6)+K7+K81319.81131159.53321材料系数K(ZQAL 12-8-3-2）1.21.2X=A2GAdN2D3/1010Zb0.26276

35、150.16798531t=（Y/(K-X)mm96.59200347.2510942MAU标准桨叶厚度t'mm98.68556.244满足要求满足要求实取桨叶厚度mm98.69 56.24 根据课本船舶原理下册第p110表8-4查得螺旋桨实际桨叶厚度如表1-13所示表1-13桨叶各半径厚度厚度xD%t（mm）t0.2R0.0406104.748 t0.25R0.0382598.685 t0.3R0.035992.622 t0.4R0.031280.496 t0.5R0.026568.370 t0.6R0.021856.244 t0.7R0.017144.118 t0.8R0.0124

36、31.992 t0.9R0.007719.866 t0.95R0.005413.932 t1.0R0.004511.610 7.螺距修正根据尾轴大小，决定毂径比为dh/D=0.18,此值于MAU桨标准毂径比相同，故此项螺距无需修正。实际桨叶厚度于设计标准厚度也相同，也无需对此项螺距进行修正。8.重量及惯性矩计算课本船舶原理下册第P99-P102中讲述螺旋桨重量及惯性矩计算的方法。根据我国船舶及海洋设计研究院提出的公式：桨叶重 桨毂重 螺旋桨重 螺旋桨惯性矩：当d/D=0.18时： 式中：bmax为桨叶最大宽度(m); d0为桨毂长度中央处轴径，可按下式估计： PD,N分别为主机最大持续功率情况

37、下的螺旋桨收到马力（hp）和转速（r/min）; , 分别为0.2R和0.6R处切面之最大厚度（m）； K为轴毂配合的锥度； LK为毂长（m）； 为材料重量密度（kgf/m3）; Z为桨叶数； d为桨毂直径（m）； D为螺旋桨直径（m）；表1-14 重量和惯性矩计算表重量计算单位单位7800.00 kgf/m3PD1819.973hpbmax0.9462 mN250r/mt0.2R0.1047 mK0.1t0.6R0.0562 mLK0.5644md/D0.18d00.2261 mZ4d0.4644mD2.58mGbl=1146.45 kgfGn=558.163 kgfG=Gbl+Gn1704

38、.62 kgfd/D=0.18惯性矩计算Imp=5220.398 kgf·cm·s2由公式计算可得：桨叶重量 Gb=1146.45 kg桨毂重量 Gh=558.163kg螺旋桨总重 G=1731.60kg螺旋桨总惯性矩 Imp=5220.398 kgf·cm·s2 9.敞水性征曲线之确定由MAU4-55,MAU4-70,P/D=0.79651内插得MAU4-61.86,P/D=0.79651敞水性征曲线（见 图2-3）数据见表1-15表1-15设计桨的敞水特性数据表J00.10.20.30.40.50.60.7KT0.373210.336610.2966

39、10.256610.220.180.133390.0910KQ0.439820.409820.379820.343210.30.260.210.15339图2-3 设计桨的敞水性征曲线10.系柱特性计算序号项目单位数值1主机额定转速nr/min2502主机额定马力Pshp21083螺旋桨敞水收到马力PD=PS·R·shp2023.684螺旋桨转矩Q=75·PD/(2n)kgf·m5797.4165KQ(J=0)0.0433726n02=Q/(·KQ·D5)（r/s）211.178797KT(J=0)0.3691478螺旋桨系柱推力T=

40、KT··n02·D4kgf19125.129系柱状态的推力减额分数to0.0410螺旋桨系柱推力F=T(1-tO)kgf18360.1211系柱状态下的螺旋桨转速Nr/m200.579411.航行特性计算由任务书可知取转速为250r/m, 242.5r/m, 237.5r/m进行计算，结果如表1-17所示：表1-17 航行特性计算表项目单位数值Vkn9101112131415VA=0.5144(1-w)Vm/s3.240723.60083.960884.320964.681045.041125.4012N=250r/minJ=VA/nD0.3014620.3349

41、580.3684540.401950.4354460.4689410.502437209KT0.2580.2450.2320.2180.2040.190.176KQ0.03430.03290.03160.03020.02870.02720.0257PTE=hp981.53211035.6391078.7551105.8091121.0261124.4081115.953781PS=hp2589.7782484.0732385.9182280.2132166.9572053.7011940.445805N=242.5r/minJ=VA/nD0.3064860.340540.3745940.408

42、6470.4427010.4767550.510809335KT0.25640.24280.22910.21510.20110.18690.1726KQ0.03410.03270.03130.02990.02840.02680.0253PTE=hp917.7963965.68271002.3131026.6151039.7791040.6941029.716804PS=hp2349.8382253.3642156.892060.4151957.051846.7941743.428409N=237.5r/minJ=VA/nD0.3129380.3477090.382480.4172510.452

43、0210.4867920.521563215KT0.25380.23990.22580.21160.19720.18270.1681KQ0.03380.03240.0310.02950.0280.02640.0247PTE=hp871.4122915.2079947.5587968.6935978.002975.7894961.9410628PS=hp2188.0432097.4142006.7851909.6831812.581709.0041598.954714其中PTE =KTn2D4·(1-t)V/145.6 PS = KQ2nn2D5/75S·R上述结果绘成图2-

44、4 。图2-4 航行特性曲线由图中可以看出，压载航行时可达最大航速为V=13.906kn，主机马力2050hp 110%满载航行时可达最大航速为V=13.67kn，主机马力2100hp 满载航行时可达最大航速为V=15.137kn，主机马力1918.5hp,与设计要求基本一致。12.螺旋桨设计总结表1-18螺旋桨设计总结螺旋桨直径 D=2.58m螺距比 P/D=0.79651型式 MAU叶数 4盘面比 0.6491纵倾角 10°螺旋桨效率 0=0.54448设计航速 V=13.8075kn毂径比 0.18旋向 右旋材料 ZQAL 12-8-3-2重量 1704.616kgf惯性矩 5220.398kgf·cm·s213.船舶阻力总结表表1-19船舶阻力总结表设计水线长Ls90.2m型