滴道盛和煤矿立井付井(改)

1、滴道盛和煤矿立井付井提升机改造滴道盛和煤矿立井付井提升机改造前安全性能及提升能力一、改造前提升机型号为JKM1.85×4,使用罐笼为双层单车罐笼，矿车为1.2m3,载重1.8吨;提升能力为73.7万t/a(一)基本参数1、绞车型号： JKM1.85×4 减速器速比： 7.35 滚筒直径： 1.85m 制动轮直径： 2m 额定静张力： 204000kg 额定静张力差：6000kg2、电动机型号： 功率：500KW 转速：500转/分 GD2=400kg·m3、钢丝绳 主绳规格：23 6（30） 单位重量：2.15kg/m 根 数：4根 长度：800m 尾绳规格：扁1

2、8×4×7.94×16 单位重量：4.4kg/m 根 数：2根 长度：800m4、提升容器：罐笼（双层） 自重： 6800kg 矿车自重：766kg 矿车载重：1800kg5、提升机变位重量：7470kg 围抱角：1800 衬垫磨擦系数：0.256、提升系统 HO26m H714m Hh26m（二）、提升机安全系数验算1、钢丝绳安全系统验算经常作业中，以提矸作业载荷最重，计算一次提矸量； Q2rq·V=2×1.5×1.2=3.6t 式中： rq矸石比重1.5t/m V矿车容积1.2m3煤矿安全规程规定，摩擦式提升机的安全系数如下：升降

3、物料时安全系数ma8.2-0.0005Hma7.84安全系数校验式中 Qq全部钢丝绳破断力总和，419.14KN(实测)； m有效载荷，3600+15325132Kg； mz提升容器质量，6800Kg；qk每米长度重量，2.15m。提升人员时安全系数ma9.2-0.0005Hma8.84安全系数校验式中 Qq全部钢丝绳破断力总和，419.14KN（实测）； M人有效载荷，按每层罐载乘23人每人按80Kg） 2×23×803680kgmz提升容器质量，6800Kg；qk每米长度重量，2.15m。因此，所用钢丝绳符合煤矿安全规程规定，可用使用2、最大静张力验算(1)根据矿井实际

4、提升情况计算最大静张力Fjm最大静张力（重载侧的静张力）=180轻载侧的静张力（2）验算FjmFjm其中Fjm-提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,204kN。Fjm = 180KNFjm=204KN 合格。3、衬垫的压力验算提升钢丝绳作用在主导轮衬垫上的压力 （180+143.41）/（4×18.5×2.3）1.9Mpa衬垫摩擦系数摩擦系数0.25 许用比压2.02.54、电动机功率FCm-1021 5274.8×6.5/102×0.85 395.5kw 500kw 合格 式中P提升电动机估算功率，KW；Vm提升机最大提升速度，6.5m/s；1

5、减速器效率，取0.855、过卷距离计算：V0=9.2/s Ac=g=9.8 t=0.6S= V02/2 Ac×t =9.22/2×9.8+9.2×0.69.92m（三）、制动力矩1、最大静张力差（没有加配重空矿车）FcmaxG+(n2qn1p)H 2（1800766）（2×4.44×2.15）×714 5274.8kg 验算 Fcmax=5274.8 Fcmax=6000kg其中Fcmax-提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）, 6000kg。2、静力矩 MjFcmax·D/25274.8×1.85/248

6、79.2kg3、制动力矩 MzK·Mj3×4879.214637.6kg·m（四）、驱动器的调整及液压站工作油压1、驱动器的负荷 0.55Mz Qz 2·I·u·Rz· 0.55×14637.6 2×9.14×0.35×1×0.95 1324.5kg 式中 I制动系统杠杆比 1650 900 I×9.14650 2502、单片弹簧压缩量 C·he h QZ· P 0.3×41324.5× 1414.6 1.12mm3、 驱动器

7、弹簧组的预压缩量 每组驱动中装140碟形弹簧72片，3个15mm厚的间隔，则弹簧组的自由高度为 72×93×15693mm 预压缩量：6931.12×72612.36 取610mm4、松闸时油缸的行程 2I·max× 2×9.14×2.5×1.3561.7mm 则松闸时单片弹簧的压缩量为： h61.7/721.121.98mm5、松闸时驱动器的负荷 h·P/ Qmax C·h021171.98×2095.8kg 0.5×46、液压站的工作油压 Qmax 2095.8 P48.

8、96kg/cm2 /4·d2· /4×82×0.85 （五）、防滑条件的计算 1、重载侧钢丝绳的静张力 1）井口时F1jGGZnpH0nq(HHh) 2（1800766）68004×2.15×262×4.4（71426） 18685.2kg2)井底时F1jGGZnp（H0H) nqHh 2（1800766）68004×2.15（26714）2×4.4×26 18534.6kg2、轻载侧钢丝绳的静张力 1）井底时 F2jGZnp（H0H) nqHh 68002×7664×2.1

9、5（26714）2×4.4×26 14924.8kg2)井口时F2jGZnpH0nq(HHh) 68002×7664×2.15×262×4.4（71426） 15067.6kg3、提升重载时，减速过程的防滑条件1）井底时 kjeµa1 a1xg kjeµa1 1.329×e0.25-19.8×3.66m/s2 1.329×e0.251 F1j 18534.6kj1.23 F2j 15067.62）井口时 kjeµa1 a1xg kjeµa1 1.351 e0.25-

10、1 9.83.65m/s2 1.351 e0.251 F1j 18685.2kj1.25 F2j 14924.8 4、下放重载时，减速过程的防滑条件 1）井口时 eµakj a2xg eµakj e0.25-1.351 9.82.32m/s2 e0.251.351 2）井底时 eµakj a2xg eµakj e0.25-1.329 9.82.4m/s2 e0.251.3295、防滑验算1）静防滑验算j = Fjm2 (eµ-1)/ Fjm1 -Fjm2 = 180(2.19-1)/36.59=5.81= 1.75 j= 5.8 式中： Fjm

11、1 、Fjm2-重载侧和轻载侧钢丝绳静张力，µ-计算摩擦因数0.25 -围抱角 180°1设计值 1.75 j实测值 4.72） 动防滑验算（1）提升重载时，加速段的防滑验算d = （Fjm2 - m2a1） (eµ-1)/ (Fjm1 -Fjm2)+( m1 +m2) a1 =（180-14.63×0.51）（2.19-1）/（180-143.41）+（18.36+14.63）×0.51=3.84d = 3.842=1.25 式中：a1实测加速度0.51m/s2Fjm1 、Fjm2-重载侧和轻载侧钢丝绳静张力m1= Fjm1 /g=18.36

12、tm2= Fjm2/g=14.63t2 设计值。（2） 提升重载时，减速段的防滑验算d =（Fjm2 +m2a2） (eµ-1)/ (Fjm1 -Fjm2)-( m1 +m2) a2d =3.82=1.25 式中，a2-实测减速度，0.1m/s2。其余同上。（六）、提升系统总变位质量m计算1）电动机的变位质量 GDd·i2Ga D2 400×7.352 1.8526313.8kg2）提升系统的变位重量 GG2GznpL1nqL2GjGd 2（1800766）2×68004×2.15×8002×4.4×8007470

13、6313.8 46435.8 3）变位质量 MG/g46435.8/9.84738.3 kg·s2/m （七）、提升系统安全制动时的制动减速度 1、上提重载时 MZMja 1 m·R 14637.64879.24.3m/s2 4879.2×0.925 2、下放重载时 MZMja 2 m·R14637.64879.22.15m/s2 4879.2×0.925根据制动力矩的倍数n3，提升设备重量特性系数Q/m2×（1800+766）/4879.21.05，提升重量系数0.751.25时，安全制动满足防滑条件。（八）副井提升机提升能力的计算

14、 式中：A副井提升能力万t/a； R出矸率15%； 每次提矸石重量3.6t/次； 提矸一次循环时间180s； M吨材料比重17%； 每次提材料重量2.4t； 每次提升材料循环时间180s/次； D提其他材料次数5次； 下其他材料每次循环时间180s/次； 每班上下人的总时间2400s/班。 5×3600-2400-5×180A=330×3- 104(0.17/3.6×180+0.15/2.4×180) =73.7万t/a结论：改造前提升机通过计算；1、钢丝绳安全系数验算提矸时ma9.168.2-0.0005H 合格提人时ma9.959.2-0.

15、0005H 合格2、钢丝绳最大静张力验算FjmFjm Fjm = 180KN Fjm=204KN 合格3、衬垫压力验算1.9Mpa摩擦系数0.25 在许用比压2.02.5范围内，合格4、电动机功率验算，所得功率为395.5kw 500kw，5、改造前提升机提升能力为73.7万t/a二、改造后提升机型号为JKM1.85×6,使用罐笼为双层单车罐笼，矿车为1.7m3,载重2.55吨;(一)基本参数1、绞车型号： JKM1.85×6 减速器速比： 7.35 滚筒直径： 1.85m 制动轮直径： 2.5m 额定静张力： 300KN 额定静张力差：90KN2、电动机型号： 功率：80

16、0KW 转速：700转/分 GD2=400kg·m3、钢丝绳 主绳规格：23- 6（30） 单位重量：2.15kg/m 根 数：6根 长度：800m 尾绳规格：扁18×4×7.94×16 单位重量：6.5kg/m 根 数：2根 长度：800m4、提升容器：罐笼（双层） 自重： 6800kg 矿车自重：766kg 矿车载重：2550kg5、提升机变位重量：7470kg 围抱角：1800 衬垫磨擦系数：0.256、提升系统 HO26m H714m Hh26m(二)、提升机安全系数验算 根据要求，将提升机首绳由4根改为6根，提升系统为等重尾绳，要计算时要把2根

17、尾绳重量等同6根首绳重量计算； 首绳重量6×2.15×7409546 尾绳重量 2×6.5×7409546 单重取6.5kg/m1、钢丝绳安全系统验算经常作业中，以提矸作业载荷最重，计算一次提矸量； Q2rq·V=2×1.5×1.7=5.1t 式中： rq矸石比重1.5t/m V矿车容积1.7m3煤矿安全规程规定，摩擦式提升机的安全系数如下：升降物料时安全系数ma8.2-0.0005Hma7.84安全系数校验式中 Qq全部钢丝绳破断力总和，430KN； m有效载荷，5100+15326632Kg； mz提升容器质量，6800

18、Kg；qk每米长度重量，2.15m。提升人员时安全系数ma9.2-0.0005Hma8.84安全系数校验式中 Qq全部钢丝绳破断力总和，430KN； M人有效载荷，按每层罐载乘23人每人按80Kg） 2×23×803680kgmz提升容器质量，6800Kg；qk每米长度重量，2.17m。因此，所用钢丝绳符合煤矿安全规程规定，可用使用2、最大静张力验算(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm最大静张力（重载侧的静张力）轻载侧的静张力（2）验算FjmFjm其中Fjm-提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,300kN。Fjm = 225KNFjm=300KN 3、衬垫

19、的压力验算提升钢丝绳作用在主导轮衬垫上的压力 （225+175.9）/（6×18.5×2.3）1.57Mpa衬垫摩擦系数摩擦系数0.25 许用比压2.02.5 合格4、电动机功率FCm-1021 5180×9.7×/102×0.85 579.5kw 800kw 合格 式中P提升电动机估算功率，KW；Vm提升机最大提升速度，9.7m/s；1减速器效率，取0.855、过卷距离计算：V0=9.2/s Ac=g=9.8 t=0.6S= V02/2 Ac×t =9.22/2×9.8+9.2×0.69.92m(三)、制动力矩1

20、、最大静张力差（没有加配重空矿车）FcmaxG+(n2qn1p)H 2（2550766）（2×6.56×2.15）×714 6703.4kg 验算 Fcmax=6703.4 Fcmax=9000kg其中Fcmax-提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）, 9000kg。2、静力矩 MjFcmax·D/26703.4×1.85/26200kg3、制动力矩 MzK·Mj3×620018600kg·m(四)、驱动器的调整及液压站工作油压 1、绞车全部制动力距M=2N·Rm·n· N 盘

21、形闸产生的正压力 N=6300 - 制动闸摩擦系数 取0.35n - 制动闸副数 n=8Rm 制动闸平均摩擦半径 Rm=1.25M = 2×6300×1.25×8×0.35 =44100安全系数验算： M=M/mjM - 绞车全部制动力矩；Mj- 绞车实际静力矩；m = 44100/6200 =7.1m 3 可以最大工作油压的计算液压站型号： TE161B最大输油量： 9升/分油箱储油量： 490升允许最高油温： 65C0制动油牌号： 22井Px=(S2/S1×P1)C式中：Px- 最大工作油压 S1- 机器最大静张力 9000S2- 实际最大

22、静张力 6200P1- 最大静张力差时油压值 43.1C- 制动器内阻力 Kmax/nRRC- A式中：K - 盘形弹簧刚度 4100 max 制动器最大间隙 取2mm n - 盘形弹簧片数 8片 R - 盘形制动器在松闸时制动器运动部分返回弹簧的阻力 取500kg R - 活塞移动阻力 取500kg 4100×2/8500500 C- 101 20Px(6200/9000×43.1)2049.69 kg/cm2(五)、防滑条件的计算 1、重载侧钢丝绳的静张力 1）井口时F1jGGZnpH0nq(HHh) 2（2550766）68006×2.15×262

23、×6.5（71426） 23387.4kg2)井底时F1jGGZnp（H0H) nqHh 2（2550766）68006×2.15（26714）2×6.5×26 23316kg2、轻载侧钢丝绳的静张力 1）井底时 F2jGZnp（H0H) nqHh 68002×7666×2.15（26714）2×6.5×26 18216kg2)井口时F2jGZnpH0nq(HHh) 68002×7666×2.15×262×6.5（71426） 18287.4kg3、提升重载时，减速过程的防滑

24、条件1）井底时 kjeµa1 a1xg kjeµa1 1.27×e0.25-19.8×3.66m/s2 1.27×e0.251 F1j 23316kj1.27 F2j 18287.42）井口时 kjeµa1 a1xg kjeµa1 1.28 e0.25-1 9.83.65m/s2 1.28 e0.251 F1j 23387.4kj1.28 F2j 18216 4、下放重载时，减速过程的防滑条件 1）井口时 eµakj a2xg eµakj e0.25-1.28 9.82.57m/s2 e0.251.28 2）井底时 eµakj a2xg eµakj e0.25-1.27 9.82.6m/s2 e0.251.27(六)、提升系统总变位质量m计算1）电动机的变位质量 GDd·i2Ga D2 400×7.352 1.8526313.8kg2）提升系统的变位重量 GG2GznpL1nqL2GjGd 2（2550766）2×68006×2.15×8002×6.5×80074706313.