现浇箱梁满堂支架方案设计计算

1、省道S303线巴朗山隧道工程TJ1合同段华過路$小家沟中桥现浇箱梁满堂支架施工方案华通路桥集团巴朗山项目部二O三年三月1编制依据 -2-2工程概况 -2-3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 -2-4现浇箱梁支架验算 -2-4.1荷载计算 -2-4.1.1 荷载分析 -2-4.1.2 荷载组合 -3-4.1.3 荷载计算 -3-4.2结构检算 -4-扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 -4-满堂支架整体抗倾覆验算 错误!未定义书签。箱梁底模下横桥向方木验算 -7 -扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算 错误!未定义书签。底模板计算 -8 -侧模验算 -9 -4.2.8 立杆底座和地基承载力计算

2、-10-支架变形 -11 -5支架搭设施工要求及技术措施 -13 -5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求 -13 -5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 -14 -5.3支架拆除要求 -14 -5.4支架预压及沉降观测 -15 -6安全防护措施及安全交底 -16 -6.1安全防护措施 -16 -6.2安全交底 -17 -小家沟中桥现浇箱梁满堂支架及模板施工方案1编制依据1.1省道S303线巴朗山隧道工程两阶段施工图设计文件1.2参考公路桥涵施工技术规（JTJ 041-2000 ）、建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规、混凝土工程模板与支架技术、铁路桥涵施工手册、路桥施工计 算手

3、册、桥梁支架安全施工手册2工程概况小家沟中桥起止点桩号为 K99+064 K99+163,设计为4-22m预应力连续箱梁，桥 宽9m桥长94m计算跨度为4X 22m边支座中心线至梁端0. 5m 0#、4#桥台边支 座横桥向中心距分别为4.85m、4.5m,中支座最大横桥向中心距 4.80m。箱梁顶宽9.0m,箱梁底宽5.5m。顶板厚度2050 cm,腹板厚度4080cm,底 板厚度2550cm全桥在端支点设2个端横梁、中支点设3个中横梁，其中端支点 端横梁厚100cm,中横梁厚150cm。采用满堂支架法现浇施工。3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的

4、横杆及立杆可调底座、立 杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于 0.3m （净间距0.2m）。模板用厚18mm的优质竹 胶合板，横板边角用4cm厚木板进行加强，防止出现波浪形，影响外观。采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cnX 60cnX 90cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中纵横桥向斜撑每1.8m设一道。4现浇箱梁支架验算以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

5、4.1荷载计算荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：q1箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。q2箱梁模、底模、模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2 = I.OkPa （偏于安全）。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立 柱及替他承载构件时取I.OkPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q 5新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。q 7支架自重，经计算支架在不同

6、布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横杆步距支架自重q7的计算值（kPa）60cmX 60cmX 90cm3.38荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称何载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算(1) + + + + (7)(1) +侧模计算+荷载计算箱梁自重一一qi计算根据现浇箱梁结构特点，取 B- B截面（中支点横隔梁两侧）具有代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算 B-B截面（中支点横隔梁两侧）处qi计算oLD611根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积 A=10.3885-0.775*2=8

7、.84m 2,则:W Y c A 26 8.8437.62kPa一B B6.11取 1.2 的安全系数，则 qp 37.62 X 1.2 = 45.14kPa注：B箱梁底宽，取6.11m，将箱梁全部重量平均到底宽围计算偏于安全。 新浇混凝土对侧模的压力 q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层 25cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度 控制，砼入模温度T=18C控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=Pm K r hK为外加剂修正数，取掺外加剂 K=1.2当 V/t=1.2/18=0.067 > 0.035h=1.53+3.8V/t=1.53+3.8*0.067=1.78mq5

8、=Pm K r h 1.2 25 1.7853.4KPa4.2结构检算扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能 力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过 35%。本工程现浇箱梁支架按 © 48X 3.5mm钢管扣件架进行立杆力计算，计算结果同样也使用于WD膠功能碗扣架(偏于安全)。中支点横隔梁两侧B-B截面处在中支点横隔梁，钢管扣件式支架体系

9、采用60X 60X 90cm的布置结构，如图:钢管支架横向布置结掏(单位:匸門根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm立杆可承受的最大允许竖直荷载为N =35.7kN (路桥施工计算手册中表13-5钢管支架容许荷载N =35.7kN)。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31K+N32K) +0.85 X 1.4 2N qk (组合风荷载时)N G1K支架结构自重标准值产生的轴向力；N G2K构配件自重标准值产生的轴向力艺 N QK 施工荷载标准值；于是，有：Nsik=0.6 X 0.6 Xq 1=0.6 X 0.6 X 45.14=16.25KNNs2K=0.6 X 0.6 Xq 2=

10、0.6 X 0.6 X 1.0=0.36KN艺 Nqk=0.6 X 0.6 (q 3+q4+q7)=0.36 X (1.0+2.0+3.38)=2.29 7KN则:N=1.2 (N31+N32K)+0.85 X 1.4 2NqK=1.2 X (16.25+0.36 ) +0.85 X 1.4 X 2.29 7= 22.67KNv N= 35.7kN，强度满足要求。 、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规有关模板支架立杆的稳定性计算 公式：N/ A+MW/WfN 钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31+N32K)+0.85 X 1.4艺Nqk(组合风荷载时)， 同前计算所得；f

11、 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mrr参考建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规表得。A48mrX 3.5 mm钢管的截面积 A= 489mA。 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得 。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规附录 B得i = 15.8 mm。长细比入=L/i。L 水平步距，L= 0.9m。于是，入二L/i = 57，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规查附录 C 得=0.829。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85 X 1.4 XWkX LaXh /10WK=0.7u zXus Xw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷

12、载规表得uz=1.38us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规表 第36项得：us=1.2. 一 2w基本风压，查建筑结构荷载规附表D.4 W0=0.8KN/m故：WK=0.7uzXus Xwo=0.7 X 1.38 X 1.2 X 0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距0.9m，故: MW=0.85 X 1.4 XWkX LaXh2/10=0.0536KNV截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规附表B得：W=5.08X 103mm则,N/ A+hWW= 22.67 X 103/ (0.829 X 489) +0.0536 X 106/ (5.08 X 103) = 66

13、.47KN/mii f = 205KN/mm计算结果说明支架是安全稳定的422箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用 10X10cm方木，方木横桥向跨度在中支 点截面处按L=60cm进行受力计算。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安 全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松等力 学性能优于杉木的木材均可使用。q(KN/m)1底模下横桥向方木受力简图尺寸单位：cm方木材质为杉木，o 0.1 0.12Sm =8431.25 10 4m30.1 0.1312648.33 10 mS w】=11MPa St =1 7MPa E=9000MPa中支点

14、B-B截面（墩顶及横隔梁）处按中支点截面处3米围进行受力分析，按方木横桥向跨度 L=60cm进行验算方木间距计算q = (q 1+ q2+ q 3+ q4)X B= (45.14 +1.0+2.5+2) X 3=151.92kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 151.92 X 0.62 = 6.8 kN-mW=(bh)/6=(0.1 X 0.1 2)/6=0.000167m3则:n= M/( W XS W )=6.8 /(0.000167 X 11000X 0.9)= 4.1 (取整数 n = 4 根)d= B/(n-1)=3/3=1m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，

15、方木间距小于1m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，贝U n= 3/0.3 = 10。 每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 3)/12=8.33 X 10-6卅则方木最大挠度：fma=5/384) X(qL)/(EI)=(5/384) X(265.8 X 0.6 ")/(12 X 9X 106X 8.33 X 10-6 X 0.9)=5.54 X 10-4m v1/400=0.6/400=1.5 X 10-3m (挠度满足要求) 每根方木抗剪计算t =QSm = _q265.8 06 呼 10 i.ii MPav

16、T =1.7MPangb 12 2Imb 12 2 8.33 10_6 0.1 0.9符合要求。4.2.5 底模板计算箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化(偏于安全)如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)竹胶板10X 10 cm横桥向方木底模验算简图q(kN/m)25(或30)尺寸单位：cm通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有:竹胶板弹性模量E= 5000MPa方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(1.0 X 0.015 3)/12= 2.8125 X 10-7m5 - 5截面处底模板计算模板厚度计算q=(

17、 q 1+ q2+ q 3+ q 4)l=(83.1+1.0+2.5+2)X 0.25=22.15kN/m2 2则：Mna>=q-L 22.15 0.250.173KN m8 8模板需要的截面模量：v=M0.17333.207 10 5 mW 0.90.9 6.0 103模板的宽度为1.0m，根据W b得h为：h=6 W6 3.207 10 50.0139m13.9mm b1因此模板采用1220X 2440Xl8mml规格的竹胶板。模板刚度验算f - q，maL128EI422.15 0.257 4 8 10_ 4m v 0.9 X 0.25/400m-6.25 X 10-3m128 5

18、 102.8125 10故，挠度满足要求426侧模验算根据前面计算，分别按10X 10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不 利荷载部位进行模板计算，则有：10X 10cm方木以间距30cm布置模板厚度计算q=( q 4+ q 5)l=(4.0+50.7)X 0.3=16.41kN/m则:l2216.41 0.380.185KN m模板需要的截面模量：W沽 09% 3426 10 5m模板的宽度为1.0m，根据W b得h为：h-6 W6 3.426 10 50.0143m14.3mm：b1因此模板采用1220X 2440X 15mmi规格的竹胶板。模板刚度验算f = q|4maL1

19、28EI416.41 0.37 7 38 10_4m v0.9 X 0.3/400m-7.5 X 10-3m128 5 102.8125 1010X 10cm方木以间距25cm布置24立杆承受荷载计算在中支点两侧立杆的间距为60x 60cm,每根立杆上荷载为：N= ax bx q= ax bx( q 1 +q2+q3+q4+q7)=0.6 x 0.6 x ( 4 5 . 1 4 +1.0+1.0+2.0+ 3 . 3 8 )= 1 8 . 9 1 kN立杆底托验算立杆底托验算：NKRd通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为：N= ax bx q= ax bx (q1+q2+q3+q4

20、+q7)=0.6 x 0.6 x ( 4 5 . 1 4 +1.0+1.0+2.0+ 3 . 3 8 )= 1 8 . 9 1 kN 底托承载力(抗压)设计值，一般取 Rd =40KN;得：18 . 9 1 KN< 40KN 立杆底托符合要求。立杆地基承载力验算地基薄弱地段分层换填隧道弃渣并碾压密实，根据经验及试验，地基承载力达到f k= 200250Kpa (参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：後<K"式中：N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；A为立杆底座面积 A=15cmx 15cm=225ci7N 18.91Ad0.0225按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼

21、基础承载力:840 KPa v f =5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要求。cd底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算:2 2A (2 0.15 tg4515)0.2025mf k为地基承载力标准值;试验锤357911131517192123击数f k(Kpa105145190235280325370435515600680K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑:N = 18.91KNA 0.2025m293.38KPa < K - f k=1.0 X 235KPa经过计算，地基处理要求贯入试验垂击数必须达到11下。将混凝土作为刚性结构，按照间距 60 X 60

22、cm布置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:F= aX bX q= aX bX (q1+q2+q3+q4+q7)=1.0 X 1.0 X ( 4 5 . 1 4 +1.0+1.0+2.0+ 3 . 3 8 )= 5 2 . 5 2 kN,即 5 2 . 5 2 kpa.则，F= 5 2 . 5 2 kpav f k=1.0 X 235Kpa经过地基处理后，可以满足要求。支架变形支架变形量值F的计算：F= f1 + f2 + f3 f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为18 . 9 1 KN © 48mrX 3.5 mm钢管的截面积为489mm于是 f1= 6X L

23、/E6=18 . 91 - 489X 103= 3 8 . 6 7 N/mrT，则 f1 = 3 8 . 6 7 X 10*( 2.06 X 105)= 1 . 8 8 mm f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩 3 1和方木对方木 压缩3 2两部分，分别取经验值为 2mm 3mm即f2 = 3 1+ S 2= 5mm f3为支架地基沉降量计算：支架地基沉降量按GBJ7-89规推荐地基最终沉降量公式计算：n P0f3= S s (zai 乙 1印 Ji 1 ESiA、基础底面附加应力计算根据前面计算结果，支架基础(C15加筋砼)底面以上最大

24、荷载为F=5 2 . 5 222+3.9= 5 6 . 4 2 KN/m，同理基础底面的附加压力为 Po= F=5 6 . 4 2 KN/m。B、地基土分层根据现场地质情况(以地勘报告AK14地质柱状图为例)，将地基土按压缩性分层， 设压缩层厚度为3m其中换填砂夹石土层厚1.5m、压缩模量7.0MPa,中液限粘质土 层厚1.5m、压缩模量6.2MP&C、各分层的压缩量计算根据最不利荷载受力部位支架布置，将满堂支架基础底面积转化为0.6 X 0.6基础进行计算分析。a、换填砂夹石土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 乙=0m及乙二1.5m处，贝BA器1鲁=0,查表得a0 10；鴛1

25、乍=器=25,查表得a10.374 ;于是换填砂夹石土层的压缩量 S为:S 旦(乙內 z°a°)0.0943(1500 0.3740 1.0)7.6mmEs17.0b、中液限粘质土层：该土层的顶面及底面分别位于基础地面下 乙=1.5m及乙二3.0m处，则:A0.61,Z1 1.5 2.5,查表得 a10.374 ;B0.6B0.6A0.61,Z2 3.0 5.0,查表得 a20.206;B0.6B0.6于是中液限粘质土层的压缩量S2为：S2 巴(z2a2 z1a1)0.0943 (3000 0.206 1500 0.374)0.87mmEs26.2D确定压缩层厚度先计算深度

26、 乙二3.0m处向上取0.3m的土层压缩量 sn :于是得：Sn0.120.0142 0.025n/76 0.87si 10.60.6Z 2 71 百-二 45'查表得 a,0.226 ;A 0.6B 0.673 01,仝=30 = 5.0,查表得a20.206 ;B0.6则,snP0(Z2a2Es2zQ)0.0943右(300°0.206 2700 0.226)0.12mm故压缩厚度可取为3.0m(从C15加筋砼基础底面算起)。E、地基最终沉降量计算压缩层围各土层压缩模量加权平均值 Esp为：7.0 1.5 6.2 1.52ESP6.6N / mm3因4<®

27、W 7,查表取s 0.745，则地基最终总沉降量 S为：nf3= S sSi 0.745 (7.6 0.87) 6.31mmi 1故支架变形量值 F 为:F = f1 + f2 + f3=3.28+5+6.31=14.59mm5支架搭设施工要求及技术措施现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土放置15cmX 15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托， 顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳 定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横 向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设

28、上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用砂袋(或水袋)均匀布设堆压于支架上进行堆载 预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。5.1模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1) 每根立杆底部应设置底座或垫板，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。(3) 立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规的要求。(5) 当梁模板

29、支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不 应大于25毫米。(6) 钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上 下层立杆采用的对接扣件应按规要求交错布置。(7) 为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支 撑。(8) 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N .m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；(9) 地基支座的设计要满足承载力的要求。5.2满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1) 立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2) 剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)

30、满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4) 咼于4米的模板支架，其两端与中间每隔 4排立杆从顶层开始向下每隔2步 设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5) 组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6) 支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁 片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及 每层横杆的水平，随时检查随时调整。(7) 支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的 直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25 %，顶部绝对偏差小于0.05m。(8) 浇筑过程中，派人检查

31、支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解 决。5.3支架拆除要求(1) 支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规(GB50204-2002及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经 审批。(2) 质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序 与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3) 卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4) 运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物， 变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。(5) 拆除杆件时，要互

32、相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出， 避免发生误扶误靠。5.4支架预压及沉降观测支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：、设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，每跨向 1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支 点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一 个沉降观测网。观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉， 测量时将钢卷 尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土 表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降

33、量。、加载预压及卸载支架加载预压采用砂袋法辅助水袋法进行。箱梁的底腹板和翼板模板铺设完成 后，在翼板模板边缘堆积砂袋，形成一个槽式空间，然后在箱梁模板和砂袋上铺设 0.5mm厚塑料纸2层，再往注水预压，砂袋和水的总重量为箱梁自重的 120%加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。 本桥加载可分三级进 行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋 绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、 腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间(一般 2472h )并在

34、地基沉降稳 定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性 变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作 为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷 载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测， 得出 施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立 即观测，观测工作在等压时间一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整 个预压围分级进行，在一个连续的预压围不得分成几段后

35、逐段一次加载或卸载到位。 每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录， 结合预拱度计算，确定模板高度。实施过程： 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调 整值。加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进 行下道工序施工。6安全防护措施及安全交底6.1安全防护措施为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生， 把一般安全事故减少到最低限度，确保 施工的顺利进行，特制定如下防护措施：(1) 成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订

36、的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。(2) 利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思 想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措 施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全 生产贯穿到施工的全过程。(3) 认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗， 充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、 人身安全的事项，作到立 即处理，做出记录，限期改正，落实到人。(4

37、) 架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递，放置杆件时应注意 失衡闪失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装 ，以确保整架稳定； 搭设中应统一指挥，协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度，各节点 构造和紧固程度符合施工规要求；禁止使用材质，规格不符合要求的杆配件。(5) 起重指挥应站在能够照顾全面的地点，信号要统一、准确；严禁任何人员在起 重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳 ，有打结、变 形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废； 起吊物件应合理设置溜 绳。(6) 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手

38、架上进行电、 气焊作业时，有防火措施和专人看守。(7) 当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋 作业。(8) 脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入。(9) 支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用 品。6.2安全交底(1) 施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后， 方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽， 并在高架桥两侧搭设安全网。只 有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。 传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。(2) 明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭 设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。(3) 支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。(4) 支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在 现场维护。(5) 支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带