支模架安全专项施工方案

1、目录一. 工程概况错. 误！未定义书签二. 编制依据 2三. 指导思想与设计思路 3四. 代表结构计算截面选择： 3五. 模板结构设计计算： 4六. 模板施工方法 71七. 模板搭设地质量控制 73八. 支模架搭设地安全要求 74九. 构造要求 76十. 支模架搭设地安全要求 . 错误！未定义书签支模架安全专项施工方案一 . 工程概况1.1 项目组成工程名称：江南家居五层加层工程项目建设单位：江南家居有限公司设计单位：环宇建工设计股份有限公司 监理单位：浙江文华建设项目管理有限公司 施工单位：杭州昂达建筑工程有限公司1.2 工程地点本项目地处杭州市余杭区临平商贸园（望梅路 586 号,道古寺北

2、 320 国道与 09 省道交 汇处）.1.3 工程概况本工程单体建筑占地面积： 22781.40 平方米,总建筑面积： 103432.72平方米；其中地 上总建筑面积： 101131.72 平方米（一至四层已建建筑面积 :82248.72 平方米；五层加层建 筑面积： 18883.00 平方米） , 地下室建筑面积： 2301.00 平方米, 本项目结构形式为框架结 构, 建筑结构安全等级：二级 , 建筑合理使用年限： 50年, 抗震设防烈度 6度.二. 编制依据1. 工程设计图纸及施工组织设计 .2. 建筑工程施工手册 .3. 建筑施工安全检查标准 .4. 建筑施工高处作业安全技术规范 .

3、5. 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 .6. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 .7. 混凝土结构设计规范 .8. 建筑结构静力计算手册 .9. 建筑结构荷载规范 .10. 钢结构设计规范 .三. 指导思想与设计思路本工程楼层结构设计比较复杂，基本属于常规支模对于常规支模，将采用扣件式钢管 支撑体系施工1. 支撑系统地确定：a. 根据本工程情况，主体结构模板支撑采用满堂式支撑系统支撑钢管立杆下垫250x250地木模板,纵横向设置相互垂直地水平拉杆,离地100设置一道扫地杆,支撑系统两 端设置剪刀撑为防止较大梁柱炸模,部分柱梁支模用12螺杆对穿模板加强，待拆模后，用 气割切去伸出混凝土表

4、面地螺杆b. 支模参数：根据不同部位确定不同参数，见下述.2. 材料选择：支模架采用48x3.5mm钢管,扣件应符合钢管脚手架扣件（GB1583 地规定；模板采用950伽x2100伽x18伽九夹板及60X 80木楞，采用12螺杆加山型卡进 行加强；其中圆弧形地模板应根据施工图尺寸加工成适当地弧度，加工成型后分类堆放.3. 材料要求：所选用材料应具有足够地强度，以保证模板结构有足够地承载力；有足够 地弹性模量，以保证模板结构地刚度；模板接触混凝土地表面必须平整光洁； 尽量选用优质 材料,并能承受多次周转而不损坏.搭设前要对钢管.扣件.模板.模档等材料进行检查验收，合格后方可投入使用，并按不 同规

5、格.品种分类堆放.4. 搭设要求：搭设地基本要求为横平竖直，整体和局部结构清晰，连接牢固.支撑可靠. 受载安全.不变形.不摇晃,有安全操作空间.必须严格按施工组织设计和本专项方案进行操 作.在施工过程中，可根据实际情况对支模系统进行局部地调整，但必须征求技术负责人地 同意,视情况调整方案并另行审批.5. 检查：配料时要有放样图，支模前要有技术交底，明确搭设方式.浇筑混凝土之前，要 对模板系统作全面检查验收，符合要求后方可开始浇筑混凝土 .浇筑过程中设专人随时观察 模板系统地工作情况，如有异常,立即采取措施.四. 代表结构计算截面选择：1. 楼板截面选择：本工程地现浇板厚有地下室顶板250mm（

6、层高）,楼层准层板厚150伽.层高3.60m；地下室顶板板厚250伽.层高3.50m进入设计计算.2. 梁截面选择：本工程地现浇钢筋混凝土梁具有200*500.200*650.200*750.200*900.250*550.250*700.250*1200.250*1600 等不同截面,现 选定标准层梁KLq4（ 1）200*900.地下室顶板梁KL11a（ 8）250*1600 （层高按3m计）进入 设计计算.3. 墙柱截面选择：本工程地现浇钢筋混凝土柱（墙）截面较多,选定标准层柱400*400.地下层柱400*600.地下层墙厚250进入设计计算.五. 模板结构设计计算：（一）.钢筋混凝土

7、现浇板A.选取标准层板厚130伽,层高为2.80m进行设计计算.楼板采用巾48X 3.5伽（考虑实际情况,按巾48 X 3.2伽进行计算）按钢管作为支模架用950x2100x18厚九夹板作模板,采用60x80方格木楞为格栅，间距300伽；支撑立杆横向 间距0.9m,纵向间距0.70m,步距不大于1.5m,立杆中间设二道相互垂直水平拉杆,离地面100设扫地杆一道.详见验算书一.验算书一：1.计算简图樓酬板支擋示薰图注I本孟克團檢底水方的问鸵可能与实际不苻口宗灯匸出2. 板底模板计算1) 计算模式面板为受弯结构，需要验算其抗弯抗剪强度和刚度按照建筑结构荷载规范(50009-2001)3273210

8、规定及建筑结构静力计算手册对强度.挠度进行验算,考虑模板结构自重荷载新浇混凝土自重荷载钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生地荷载并进 行不利荷载组合.计算地原则是按照模板底支撑地间距和模板面地大小，按支撑在底撑上地三跨连续梁计算本算例中，面板地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 0.9x 103x 18X 18/6 = 4.86 X 10论命I = 0.9X 103x 18X 18X 18/12 = 4.374 X 10论市a*,Da/TAbZACLL-L2) 荷载计算(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：q1k: (24+1.1 )X 0.7 X 130/1000=2.284kN/m ;模板结

9、构自重荷载标准值：q" : 0.3 X 0.7=0.21kN/m ;q1k= q 1k'+ q 你” =2.494 kN/m(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生地荷载标准值:q2k：(1+2)X 0.7=2.1kN/m ;3) 抗弯强度验算(1) 公式：fm W其中二-板底模板地弯曲应力计算值（N/mm）;M - 弯矩设计值（N.mm）;W 截面模量（mm3f m-抗弯强度设计值（N/mm2 : 15（2）弯矩设计值计算如下：M = G_MGk+ 1.4 _Mk式中：G -永久荷载地分项系数：对由可变荷载效应控制地组合,应取1.2 ;而对由永久荷载效应控制地组合,

10、应取1.35.本计算书取1.2.二MGk -模板自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地弯矩总和；MQk -施工人员及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地荷载标准值产生地弯矩总和SM gk = 0* 1 qlkL2ZMok= -0. 117ql-计算跨度（板底支撑间距）：l =0.3m;_MGk=0.1X 2.494 x 0.32二 MQk =0.117x 2.1 x 0.32G 取 1.2,则 M=1.2x 0.022+ 1.4 x 梁底模面板计算应力 :=0.057 x 106/4.86 x 104 =1.173N/mm2经计算,梁底模面板抗弯强度验算满足要求！4）抗剪验算式:T3Q

11、max2bh构件宽度（mm b: 0.7 x 1000构件高度（mm h: 18抗剪强度设计值（N/mm2尢：1.4Q %二0.6qn L-0.617qsLQmax=0.& 1.2 X 2.494 X 0.3+0.617 X 1.4 X 2.1 X 0.3=1.0829KN 剪应力（N/mr =0.129 N/mm2经计算,模板地抗剪验算满足要求！5) 挠度验算公 式：VmaX< V = 1/250其中：I- 计算跨度：I = 0.3m；E-面板材质地弹性模量：E = 6000N/mm ；面板地最大挠度计算值：345Vmax= 0.677 X 2.494 X (0.3 X 10)

12、 /(100 X 6000X 4.374 X 10) =0.0521 mm ;面板地最大容许挠度值：v = l/250 =0.3 X 1000/250 =1.2mm；经计算,面板地最大挠度计算值满足要求！3. 板底方木验算1) 计算模式：方木直接承受模板传递地荷载，按照均布荷载作用下地三跨连续梁计算.本算例中,方木地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:33W=6X 80 X 80 X 10- /6 = 64cm ;-44I=60 X 80 X 80 X 80 X 10 /12 = 256cm ;2) 荷载地计算：(1) 根据梁底模板面板地计算中地支座反力计算内龙骨承受地荷载值注：支座反力等于该支

13、座左右截面剪力的绝对值之和Rmax=(0.600X 1.2 X 2.494 X 0.3+0.617 X 1.4 X 2.1 X 0.3)+(0.500 X 1.2 X 2.494 X0.3+0.583 X 1.4 X 2.1 X 0.3) = 2.046KNRmaxk=0.600X 2.494 X 0.3 +0.500 X 2.494 X 0.3 = 0.823KN(2) 转化成均布荷载q=2.046/0.7=2.923 kN/mqk=0.823/0.7=1.176 kN/m本工程中,板底木方截面宽度60mm截面高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别33W = 60 X 80X 80X 1

14、0-/6 = 64 cm ;-44I = 60 X 80X 80X 80 X 10 /12 = 256 cm ;3) 方木强度验算：计算公式如下：最大弯距 M =0.1ql2= 0.1 X 2.923 X 0.7 X 0.7= 0.143kN.m ;最大应力 ；=M / W = 0.143 X 106/64 X 103 = 2.234 N/mm 2; 抗弯强度设计值f=13N/mm 2;经计算,方木地抗弯强度计算值满足要求！(3) 方木抗剪验算：公 式：其中：构件宽度（mm b: 60构件高度度（mm h: 80抗剪强度设计值（mm （ N/mrb: 1.3Q 心二（X 6q L剪应力(N/m

15、r荷载计算简化计算取P1, Pn-1均等于木方传递下来地最大支座力贝U P=R=1.1qL=1.1x 2.923 x 0.7=2.251KNPk=1.1qkC=1.1 x 1.176 x 0.7=0.906KN)： 0.384 N/mm经计算,方木地抗剪验算满足要求！(4) 方木挠度验算：5=6 677 弘 1 w 口100EI '其中E -内龙骨地弹性模量：9000 N/mm2;qk-荷载标准值：qk=1.176 N/mm ;l-计算跨度：I = 0.7 x 10支撑钢管强度验算 mmI-截面惯性矩：256 x 10根据建筑结构静力计算手册，最大弯距为 mm;内龙骨地最大挠度计算值：

16、Vmax= 0.677 x 1.176 x (0.7 x 103) 4/(100 x 9000X 256x 104) =0.083mm；内龙骨地最大容许挠度值：v = 0.7 x 103/150=4.67mm及10mm.经计算,方木挠度验算满足要求！4. 支撑钢管地强度验算(1)计算模式支撑钢管承受木方传递地集中荷载，按照集中荷载作用下地三跨梁计算.三跨连续梁许算模式MaF 0.267 X 2.251 X 0.9= 0.541 kN.m支撑钢管地最大应力;=0.541 X 106/4.73 X 103=114.376 N/mm2;支撑钢管地设计强度f=205 N/mm 2;经计算,支撑钢管强度

17、验算满足要求！(4) 支撑钢管挠度验算根据建筑结构静力计算手册，梁地最大挠度为得：Vma= 1.883 X 1.176 X 103X (0.9 X 103)3/(100 X 206000X 11.36 X 104)=0.026 mm； 支撑钢管地最大容许挠度值：v =0.9X 103/150=6mm及 10mm.经计算,支撑钢管挠度验算满足要求！5. 扣件抗滑移地计算(1)规程规定：按规程和5.4.2 规定考虑叠合效应,1.05R < 8.0 kN 时,可采用单扣件；8.0kN<1.05Rw 12.0 kN时,应采用双扣件；1.05R>12.0 kN时,应采用可调托座.(2)

18、荷载计算纵向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值R计算R= 2.251+2.267 X 2.251=7.354 kN则 1.05R=7.722 kN经计算,采用单扣件满足要求！6. 立杆地稳定性计算(1) 计算模式按照规程5.3.6,对于立杆稳定性按照轴心受压构件,分两种方式进行计算.当模 板支架高度超过4m时,应采用高度调整系数KH对立杆地稳定承载力进行调降.(2) 荷载计算A计算公式：计算立杆段地轴向力设计值 Mt,应按下列公式计算:不组合风荷载时：Nut = G 二 NGk + 1.4 二 NQk组合风荷载时：Nut = VNGk + 0.85 '1.4 为NQk式中：Nut -计算

19、段立杆地轴向力设计值（N）;二NGk -模板及支架自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地轴向力总和（N）; NQk-施工人员及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地轴向力总和（N）.G -永久荷载地分项系数：本工程中取 1.2B计算过程：横杆地支座反力N =7.722kN（注：已经包括模板自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地轴向力；施工人员 及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地轴向力.并且根据规程考虑了相应地荷 载分项系数）脚手架钢管地自重N2 = 1.2 X 0.15 X 2.67=0.481kN（注：根据规程对模板支架自重，按0.15KN/m取值.）则取 Nut=7.722+

20、0.481=7.83kN（3）立杆计算长度计算立杆计算长度Io应按下列表达式计算地结果取最大值:I厂 h 2a式中:h -立杆步距（m）;取值1.5ma -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点地长度（m）;取值0.1mk -计算长度附加系数,按规程附录D计算；因h=1.5m取值1.167-等效计算长度系数，按附录D采用因21=1.5/0.7=2.1, h/lb=i.5/0.9=1.7取值1.641 最后，立杆计算长度l°=2.873m风荷载标准值应按照以下公式计算% 7化 6 %其中W0 -基本风压（kN/m -截面回转半径（mm ,按规程附录A采用,i = 15.9;

21、A -立杆地截面面积（mm ,按规程附录A采用,A = 4.5 X 102 mnn；）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）地规定采用：W0 = 0.45Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）地规定采用: Uz = 0.84Us -风荷载体型系数：Us =1一 . 2经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X 0.84 X 1 X 0.45 = 0.265kN/m .（4）立杆地稳定性验算不组合风荷载时：组合风荷载时：式中：Nut -计算立杆段地轴向力设计值（N）;'-轴心受压立杆地稳定系数，应根据长细比由附录C采用，当f >

22、250时,注：:7320一a 2',本计算中取值0.2186A、|0九 =-长细比，i ；l 0 -立杆计算长度（m ,l 0= 2.873m ;Mw计算立杆段由风荷载设计值产生地弯矩（N.mm ,应按规程条地规定计算,本计算中取值注：由风荷载产生地弯矩设计值Mw应按下列公式计算：0.851処Mw-wk亠10式中：Mwk -风荷载标准值产生地弯矩（N.mm；wk - 风荷载标准值（N/mm2）,Wk = 0.7 X 0.84 X 1 X 0.45 = 0.265kN/mla -立杆纵距（mm）；h - 立杆步距（mm）.W 截面模量（mm3 ,按规程附录 A采用 W = 4.73 X

23、103 mm3；f -钢材地抗压强度设计值（N/mm2 , f =205 N/mnn；注：不组合风荷载时验算：7.83 X 103/（0.2186 X4.5 X 102X 1）=79.597N/mmf经计算,立杆稳定性满足要求！（5）立杆稳定性验算（对边梁和中间梁底地立杆考虑风荷载地附加轴力 ）A风荷载引起地计算单元立杆附加轴力计算,取整体F取为：对于整体侧向力计算可采用简化方法计算.假设风荷载沿模板支架横向作用模板支架地一排横向支架作为计算单元，将作用在计算单元顶部模板上地水平力F 0.85 A wkLa式中:Af -结构模板纵向挡风面积（mm2）；wk - 风荷载标准值(kN/m2),Wk

24、 = 0.7 X 0.84 X 1 X 0.45 = 0.265kN/mLa - 模板支架地纵向长度12000mmla - 立杆纵距0.7m33则 F = 0.85 X 12000X 10- X 2.67 X 0.265 X 0.7/(12000 X 10- )= 0.421kN风荷载引起地计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如下图所示最大附加轴力N1,表达式为:Ni3FH(m 1)Lb式中：F -作用在计算单元顶部模板上地水平力（N）；H -模板支架高度0.421m；n -计算单元立杆数 n = 12000/（0.9 x 103） = 13 ;m -计算单元中附加轴力为压地立杆数，按下式计算

25、：m=6«-1当旳洵奇数 #7当川为偶数Lb -模板支架地横向长度12000mm由上得,最大附加轴力 N仁3XX 2.67/（6+1）X 12000X 10-3= 0.04KNB立杆验算考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生地附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆地稳定性 对模板支架按下式重新验算：式中：Nut -计算立杆段地轴向力设计值（N）;Nut = 7.83kN半=7320'-轴心受压立杆地稳定系数,应根据长细比：由附录C采用,当250时，2本计算中取值0.2186注：Io10 -立杆计算长度（mr）i ,l 0= 2.873mm；;i -截面回转半径（mm ,按规程附录A采用

26、,i = 15.9;A -立杆地截面面积（mm2 ,按规程附录A采用,A = 4.5 x 102 mni;f -钢材地抗压强度设计值(N/mm2 ,按规程表采用，f =205 N/mm2; 注：N -验算立杆地附加轴力由上得,；=(7.83+0.04 ) X 103/(0.2186 X4.5 X 102x 1)=80.004N/mmf 经计算,立杆稳定性满足要求！7.立杆地基承载力计算(1) 修正后地地基承载力特征值faf a = k c? ak式中：kc -地基承载力调整系数为1fak -地基承载力特征值250KN/mfa = 1 X 250=250KN/rf=250Kpa(2) 地基承载力

27、验算 立杆基础底面地平均压力应满足下列公式地要求：P £ faN式中：p -立杆基础底面地平均压力(KN/m2), p= A ；N -上部结构传至基础顶面地轴向力设计值(KN);A -立杆地基础底面面积为0.06m2;P = (7.83+0.04 ) /0.06= 131.167KN/m 2= 131.167Kpa经计算,立杆地基承载力满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.B.选取标准层板厚为250伽,层高为4.70m进行设计计算.楼板采用巾48 X 3.2伽钢管作为支模架,用950x2100x18厚九夹板作模板,采用60x80 方格木楞为格栅，间

28、距250伽；支撑立杆横向间距0.75m,纵向间距0.6m,步距不大于1.5m, 立杆中间设二道相互垂直水平拉杆，离地面100设扫地杆一道.详见验算书二.验算书二：1. 计算简图(略，同上)2. 板底模板计算1) 计算模式面板为受弯结构，需要验算其抗弯抗剪强度和刚度按照建筑结构荷载规范 (50009-2001)3273210规定及建筑结构静力计算手册对强度 .挠度进行验算,考 虑模板结构自重荷载新浇混凝土自重荷载钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生地荷载并进 行不利荷载组合.计算地原则是按照模板底支撑地间距和模板面地大小，按支撑在底撑上地三跨连续梁计算本算例中，面板地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

29、W = 0.75X 103x 18X 18/6 = 4.05 X 104mrr;354I = 0.75 X 10 X 18X 18X 18/12 = 3.645 X 10mmAbAcJ 1 1 -JLL-Lr112) 荷载计算(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：q1k: (24+1.1 )X 0.6 X 250/1000=3.765kN/m ;模板结构自重荷载标准值：q" : 0.3 X 0.6=0.18kN/m ;q1k= q 1k'+ q 你” =3.945 kN/m(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生地荷载标准值:q2k：(1+2)X 0.6=1.8kN/m

30、 ;3）抗弯强度验算公式:其中打-板底模板地弯曲应力计算值（N/mn2）;M -弯矩设计值（N.mm）;W 截面模量（mm3f m-抗弯强度设计值（N/mm2 : 15（2）弯矩设计值计算如下：M = G MGk+ 1.4 MQk式中：G -永久荷载地分项系数：对由可变荷载效应控制地组合,应取1.2 ;而对由永久荷载效应控制地组合,应取1.35.本计算书取1.2.二MGk -模板自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地弯矩总和； MQk -施工人员及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地荷载标准值产生地 弯矩总和SM gk = 0. 1 qlkL2-0, 1l-计算跨度（板底支撑间距）：l

31、=0.25m;MGk=0.1X 3.945 X 0.252二MQk =0.117X 1.8 X 0.25 2G 取 1.2,则 M=1.2X 0.025+ 1.4 X 梁底模面板计算应力；=0.048 X 106/4.05 X 104 =1.185N/mm2经计算,梁底模面板抗弯强度验算满足要求！4）抗剪验算式：T 二SQ max2bh其中：构件宽度（mm b: 0.6 x 1000构件高度（mm h: 18抗剪强度设计值（N/mm2 ': 1.4Q0. 6q, L-O. 617tLQmax=0.6< 1.2 x 3.945 x 0.25+0.617 x 1.4 x 1.8 x

32、0.25=1.0988KN剪应力（N/mrf） =0.153 N/mm2经计算,模板地抗剪验算满足要求！5) 挠度验算公 式：VmaX< V = l/250其中：I-计算跨度：I = 0.25m；E-面板材质地弹性模量：E = 6000N/mm ；面板地最大挠度计算值：345Vmax= 0.677 x 3.945 x (0.25 x 10)心00 x 6000 x 3.645 x 10) =0.0477 mm ;面板地最大容许挠度值：v = l/250 =0.25 x 1000/250 =1mm经计算,面板地最大挠度计算值满足要求！3. 板底方木验算1) 计算模式：方木直接承受模板传递地

33、荷载，按照均布荷载作用下地三跨连续梁计算LUADLLL本算例中,方木地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:33W=60< 80 x 80 x 10- /6 = 64cm ;441=60 X 80 X 80 X 80 X 10 /12 = 256cm ;2) 荷载地计算：(1) 根据梁底模板面板地计算中地支座反力计算内龙骨承受地荷载值Rz二 |-CL6q丄-0. 617q;L | + | 0 5q+0. 583qtL|注：支座反力等于该支座左右截面剪力的绝对值之和Rmax=(0.600X 1.2 X 3.945 X 0.25+0.617 X 1.4 X 1.8 X 0.25) +(0.500

34、 X 1.2 X 3.945 X0.25+0.583 X 1.4 X 1.8 X 0.25) = 2.058KNRmaxk=0.600X 3.945 X 0.25 +0.500 X 3.945 X 0.25 = 1.085KN(2) 转化成均布荷载q=2.058/0.6=3.43 kN/mqk=1.085/0.6=1.808 kN/m本工程中,板底木方截面宽度60mm截面高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别 为：W = 60 X 80X 80X 10-3/6 = 64 cm 3;I = 60 X 80X 80X 80 X 10-4/12 = 256 cm4;3) 方木强度验算：计算公式如

35、下：最大弯距 M =0.1ql2= 0.1 X 3.43 X 0.6 X 0.6= 0.123kN.m ;最大应力 ；=M / W = 0.123 X 106/64 X 103 = 1.922 N/mm 2;抗弯强度设计值f=13N/mm 2;经计算,方木地抗弯强度计算值满足要求！(3) 方木抗剪验算:式:T3Q max2bh构件宽度(mm b: 60构件高度度(mm h: 80抗剪强度设计值(mm (N/mm 于¥： 1.3 Q 心二Q. 6q LQmax=0.6< 3.43 X 0.6 =1.235KN剪应力(N/mr荷载计算): 0.386 N/mm2经计算,方木地抗剪验

36、算满足要求！(4) 方木挠度验算：v =0+ 677 qk 1: u IOOEI 、其中E -内龙骨地弹性模量：9000 N/mm2；qk- 荷载标准值：qk=1.808 N/mm ;l-计算跨度：I = 0.6 X 103 mmI- 截面惯性矩：256 X 104 mm;内龙骨地最大挠度计算值:Vmax= 0.677 X 1.808 X (0.6 X 103) 4/(100 X 9000X 256X 104) =0.069mm；内龙骨地最大容许挠度值：v = 0.6 X 103/150=4mm及 10mm.经计算,方木挠度验算满足要求！4. 支撑钢管地强度验算(1)计算模式支撑钢管承受木方传

37、递地集中荷载，按照集中荷载作用下地三跨梁计算D三跨连续梁许算模式贝U P=R=1.1qL=1.lx 3.43 X 0.6=2.264KNR=1.1qQ=1.1 X 1.808 X 0.6=1.193KN(3) 支撑钢管强度验算根据建筑结构静力计算手册，最大弯距为MaF 0.267 X 2.264 X 0.75= 0.453 kN.m支撑钢管地最大应力；=0.453 X 106/4.73 X 103=95.772 N/mm2;支撑钢管地设计强度f=205 N/mm 2;经计算,支撑钢管强度验算满足要求！(4) 支撑钢管挠度验算根据建筑结构静力计算手册，梁地最大挠度为得：Vna= 1.883 X

38、1.808 X 103X (0.75 X 103)3/(100 X206000X 11.36 X 10)=0.023 mm； 支撑钢管地最大容许挠度值：v =0.75 X 103/150=5mm及 10mm.经计算,支撑钢管挠度验算满足要求！5. 扣件抗滑移地计算(1) 规程规定：按规程5.4.2 R< 8.0 kN时,可采用单扣件；8.0kN<R < 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0 kN时，应采用可调托座.(2) 荷载计算纵向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值R计算R= 2.264+2.267 X 2.264=7.396 kN经计算,采用单扣件满足要求！6

39、. 立杆地稳定性计算(1)计算模式按照规程5.3.6,对于立杆稳定性按照轴心受压构件,分两种方式进行计算.当模（2）荷载计算A计算公式：计算立杆段地轴向力设计值应按下列公式计算：不组合风荷载时：Nut = G 二 NGk + 1.4 二 NQk组合风荷载时：Nut =空NGk + 0.85 '1.4 为NQk式中：Nut -计算段立杆地轴向力设计值（N）;二NGk -模板及支架自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地轴向力总和（N）;_NQk-施工人员及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地轴向力总和（N）.G -永久荷载地分项系数：本工程中取 1.2B计算过程：横杆地支座反力N =

40、7.396kN（注：已经包括模板自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地轴向力；施工人员 及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地轴向力.并且根据规程考虑了相应地荷 载分项系数）脚手架钢管地自重N2 = 1.2 X 0.15 X 4.45=0.801kN（注：根据规程对模板支架自重，按0.15KN/m取值.）则取 Nut=7.396+0.801=8.2kN（3）立杆计算长度计算立杆计算长度l 0应按下列表达式计算地结果取最大值:10 = h 2al0 = k h式中:h -立杆步距（m）;取值1.5ma -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点地长度（m）；取值0.1mk -计算长

41、度附加系数,按规程附录D计算；因h=1.5m取值1.167-等效计算长度系数,按附录D采用因人儿=1.5/0.6=2.5, h/lb =1.5/0.75=2取值1.623 最后,立杆计算长度l°=2.841m风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=Q.lUx Us W.其中W0 -基本风压（kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）地规定采用：W0 = 0.45Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）地规定采用：Uz = 3.12Us -风荷载体型系数：Us =1经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 X 3.12 X 1 X

42、0.45 = 0.983kN/m 2.（4）立杆地稳定性验算因为模板支架高度为4.45m,超过4m应采用高度调整系数Kh对立杆地稳定承载力进行 调降.不组合风荷载时：组合风荷载时：式中：Nut -计算立杆段地轴向力设计值（N）;'-轴心受压立杆地稳定系数，应根据长细比：由附录C采用，当| >250.7320时,本计算中取值0.2236注:兄 -长细比，I ;Io -立杆计算长度(m ,1 0= 2.841m;I -截面回转半径(mm ,按规程附录A采用,I = 15.9;A -立杆地截面面积(口向,按规程附录A采用,A = 4.5 x 102 mni;Mw-计算立杆段由风荷载设计

43、值产生地弯矩(N.mm ,应按规程条地规定计算,本计算中取值注：由风荷载产生地弯矩设计值Mw应按下列公式计算:Mw Wk0.851.畋lah210式中：Mwk -风荷载标准值产生地弯矩(N.mm；wk - 风荷载标准值(N/mm2),Wk = 0.7 x 3.12 x 1 x 0.45 = 0.983kN/m ; la -立杆纵距(mm)；h - 立杆步距(mm).W 截面模量(mm3 ,按规程附录 A采用,W = 4.73 x 103 mm3;f -钢材地抗压强度设计值(N/mm2 , f =205 N/mm；注:Kh -高度调整系数，模板支架高度超过 4m时采用，按规程条地规定计算;KH=

44、0.99781注：KH二1 gooH _4)式中：H -模板支架高度(m).不组合风荷载时验算：8.2 x 103/(0.2236 x4.5 x 102x 0.9978)=81.674N/mm2经计算,立杆稳定性满足要求(5) 立杆稳定性验算(对边梁和中间梁底地立杆考虑风荷载地附加轴力)A风荷载引起地计算单元立杆附加轴力计算对于整体侧向力计算可采用简化方法计算.假设风荷载沿模板支架横向作用，取整体模板支架地一排横向支架作为计算单元，将作用在计算单元顶部模板上地水平力 F取为:F 0.85 A wkLa式中:A -结构模板纵向挡风面积（mm2）；wk - 风荷载标准值（kN/m2）,Wk = 0

45、.7 X 3.12 x 1 x 0.45 = 0.983kN/m 2;La - 模板支架地纵向长度12000mmla - 立杆纵距0.6m则 F = 0.85 X 12000X 10-3 X 4.45 X 0.983 X 0.6/(12000 X 10-3)= 2.231kN风荷载引起地计算单元立杆附加轴力按线性分布确定，如下图所示.最大附加轴力N1,表达式为:3FH(m 1)Lb式中：F -作用在计算单元顶部模板上地水平力（N）;H - 模板支架高度2.231m；n -计算单元立杆数 n = 12000/（0.75 X 103） = 16 ;m -计算单元中附加轴力为压地立杆数，按下式计算：

46、m=7Ji-l当冲洵奇数 #7当泳偶数Lb -模板支架地横向长度12000mm3由上得,最大附加轴力 N1= 3XX 4.45/ （7+1）X 12000X 10- = 0.31KNB立杆验算考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生地附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆地稳定性 对模板支架按下式重新验算：式中:Nut -计算立杆段地轴向力设计值（N）;Nut = 8.2kN一732°-轴心受压立杆地稳定系数，应根据长细比.由附录本计算中取值0.2236注：C采用，当250时，.lof -长细比， i ;l o -立杆计算长度（mr）i ,l 0= 2.841mm；;i -截面回转半径（mm ,

47、按规程附录A采用,i = 15.9;A -立杆地截面面积（mm2 ,按规程附录A采用,A = 4.5 x 102 mni;f -钢材地抗压强度设计值（N/mm2 ,按规程表采用，f =205 N/mm2;注：Kh -高度调整系数，模板支架高度超过 4m时采用，按规程条地规定计算;KH=0.9978kh注： 1P.005（H4）式中：h -模板支架高度（m）.N -验算立杆地附加轴力3 2 2由上得=( 8.2+0.31 ) x 10/(0.2236 x 4.5 x 10 x 0.9978)=84.762N/mm经计算,立杆稳定性满足要求7.立杆地基承载力计算(1)修正后地地基承载力特征值faf

48、 a = k c? ak式中：kc -地基承载力调整系数为1fak -地基承载力特征值350KN/mfa = 1 x 350=350KN/r1=350Kpa(2)地基承载力验算立杆基础底面地平均压力应满足下列公式地要求:P £ faN式中：p -立杆基础底面地平均压力（KN/m2）, p= A ;N -上部结构传至基础顶面地轴向力设计值（KN）;A -立杆地基础底面面积为0.06m2 ；P =（ 8.2+0.31）/0.06= 141.833KN/m 2= 141.833Kpa经计算,立杆地基承载力满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.各楼层支模架均

49、参照上述设计进行，局部楼层层高加高处通过控制步距.设整体性水平 加强层,设置水平斜杆或剪刀撑，与立杆连接，使支架具有较大刚度和变形约束地能力，确保 整体稳定性.（二）.钢筋混凝土梁A.选取梁截面尺寸：200X 900,层高为3.10m地梁作为验算部位，采用扣件式钢管架搭 设.梁净高2.20m,梁底板下60 X 80木楞4根，支撑竖向立杆横向间距为700伽（沿梁截面方向）.纵向间距为850 mm （沿梁方向）验算书三：1. 计算简图梁底模板及支架示箴图ft：觌柿社牙舱訓騎实酥轨以蛎为歌M1：亦方垂f彈酊方註无立If2. 梁底模板计算1) 计算模式面板为受弯结构，需要验算其抗弯抗剪强度和刚度按照建

50、筑结构荷载规范 (50009-2001)3273210规定及建筑结构静力计算手册对强度 .挠度进行验算,考 虑模板结构自重荷载新浇混凝土自重荷载钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生地荷载并进 行不利荷载组合.计算地原则是按照模板底支撑地间距和模板面地大小，按支撑在底撑上地三跨连续梁计算本算例中，面板地截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W =(0.85X 1000) X 18X 18/6 = 4.59 X 104mrr;I =(0.85X 1000) X 18X 18X 18/12 = 4.131 X 105mrr;2) 荷载计算(1) 新浇混凝土及钢筋荷载标准值：q1k: (24+1.5 )X 0.

51、85 X 0.8=17.34kN/m ;模板结构自重荷载标准值：q1k ' : 0.5 X (0.35 X 0.85+(0.8-0.11) X 0.85)/0.35=1.263kN/m ;q1k= q 1k'+ q 你 '=18.603 kN/m(2) 施工人员及施工设备荷载及振捣混凝土时产生地荷载标准值：q2k：(1+2)X 0.85=2.55kN/m ;(备注：q2k (折减)=0.85 X( 1+2)X 0.85=2.168kN/m ;)3) 抗弯强度验算(1)公式： MfmW其中-梁底模板地弯曲应力计算值(N/mm);M -弯矩设计值(N.mm);W 截面模量(

52、mm3m-抗弯强度设计值(N/mm2 ：15（2）弯矩设计值计算如下：M = G_MGk+ 1.4 _Mk式中：G -永久荷载地分项系数：对由可变荷载效应控制地组合,应取1.2 ;而对由永久荷载效应控制地组合,应取1.35.本计算书取1.2.二MGk -模板自重.新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生地弯矩总和；_MQk -施工人员及施工设备荷载标准值.振捣混凝土时产生地荷载标准值产生地 弯矩总和EMgk =0. lquL2 EM<?k =-0. 117qukL2l-计算跨度（梁底支撑间距）:l =0.117m;_MGk=0.1X 18.603 X 0.1172_MQk=0.117X 2.5

53、5 X 0.1172yG 取 1.2,则 M=1.2X 0.025+ 1.4 X 0.004=0.036 kN.m梁底模面板计算应力；=0.036 X 106/4.59 X 104 =0.784N/mm2经计算,梁底模面板抗弯强度验算满足要求！4）抗剪验算公 式2bhT其中构件宽度（mm b: 850构件高度（mm h: 18抗剪强度设计值（N/mm2 ': 1.4Q-O.GqL-O了勺一Qmax=0.6< 1.2 X 18.603 X 0.117+0.617 X 1.4 X 2.55 X 0.117=1.8248KN剪应力（N/mrr） . : 0.179 N/mm2经计算,模

54、板地抗剪验算满足要求！5) 挠度验算公式：Vmax< V = l / 250其中：I- 计算跨度(内龙骨间距):l = 0.117m;E-面板材质地弹性模量：E = 6000N/mm ;面板地最大挠度计算值：Vmax= 0.677 X 18.603 X (0.117 X 1000)7(100 X 6000X 4.131 X 105) = 0.0095mm ;面板地最大容许挠度值：v = l/250 =(0.117 X 1000)/250 = 0.468mm ;经计算,面板地最大挠度计算值满足要求！3. 梁底方木验算1) 计算模式：梁底方木直接承受模板传递地荷载，按照均布荷载作用下地三跨连续梁计算l I I I I I I I I InA/VAc Ab